JPS61119621A - 深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明Ｉ／ｉ深殻り性のすぐれた冷延銅板のすぐれた冷
延鋼板の製造方法に関するものである。

（従来の技術） 鋼中の固溶炭素及び固溶窒素をＴｉ　、　Ｎｂ　、　Ｔ
ａ。

Ｚｒなどの炭窒化物形成元素を添加することにより析出
物として析出させ、母材を純化することによシ優れｔ深
絞り性を持つ冷延鋼板が得られることが知られている。

特に極低炭素鋼にＴｉを添加し交Ｔｉ−キルＦ偏（「鉄
と鋼」第６１巻（１９７５）第８１７頁）、Ｎｂを添加
したＮｂ−キルド鋼（「鉄と鋼」第６１巻（１９７５）
第２０２頁）、ＴｉとＮｂを復合添加し７ｔ）Ｔｉ−Ｎ
ｂ−キルド鋼及びＮｂとＢを添加したＮｂ　−８−キル
ド鋼などが実際に生産され、Ｔ値が２．０前後の高い値
を持つ超深絞り用冷延鋼板として販売されている。

これらの銅の製造プロセスは、　　１ｚｏａｃ＠’Ｌの
加熱の後、仕上温度がＡｒ３変態点以上になるように熱
延を行い、捲取、酸洗工程を通つ７ｔ　ｖ−、９０−前
後の高圧下冷延全行い、その後再結晶処理をへて製品と
なる。しかし、この従来法による製造法は省エネルギー
金念頭に（ないた最適製造／／″ロセスの実行にあたり
次のような２つの問題点を持っている。

１つは高７値を得るために仕上温度をＡｒ３変態点以上
としているので、省エネルギーの観点よシ有利な低温加
熱が行なえないことである。又、低温加熱は省エネルギ
ーの面だけでなく、生故する炭窒化物も高温加熱材に比
較すると大きさも大きく播も多いので、母材の純化が進
むので７値の向上にも有利な条件である。しかし、通常
の圧延方法でＶｉＡｒ３変態点以下の高温域で圧延する
と表面層に深絞り性に有利な集合組織である（１１１）
面の形成が抑制され、７値が低下する。

もう１つの問題点は、炭窒化物を利用して母材を純化し
た鋼で最も高いＴ値を示す冷延率は９０％前後と高圧下
が必要である、ことである。このため、冷延で消費され
るエネルギーが高いばかりでなく、冷延設備のコストア
ップの原因にもなって、　　いる。

（本発明が解決しようとする問題点） 本発明に、従来法の持つ問題点である、仕上温度がＡｒ
　ｓ変態点以上でないと高７値が得られないこと、そし
てこの仕上温度の限定のため十分な低温加熱が許されな
いこと、又高７値を得るｋめに高圧下冷延が必要なこと
というトータルコストミニマムの観点から不利な製造条
件の限定を打破したものである。

（問題点を解決するための手段、作用）本発明はか＼る
従来技術の問題点を解決するために、ａ　：　ｏ、ｏ　
ｓ％以下、Ｎ：０．０ＬＳＪｕ下テ該０及びＮの含有量
がＴｉ及びＮｂの一方或いは両方の添加量と０／１２＋
Ｎ／　１４＜１．２　（Ｔｉ　／４８＋Ｎｂ／９３）の
関係にある鋼を５５０℃以上λｒ３変態点［Ａｔ’ｓ　
＝９１０−５０７℃（ｉｔ％）＋２７Ｓｉ（重量％）　
−６４Ｍｎ　（重量チ）］　以下の温度範囲で潤滑を施
しつつ合計圧下率が５０％以上の圧延を行い、その後４
００℃以上で捲取９、酸洗、冷延、焼鈍工程を施す良深
絞り性冷延鋼板の製造法全提供するものである。

以下、本発明の製造方法を詳細に説明する。尚以下の説
明中の優は重量％である。

本発明でＯ／　１２＋Ｎ／　Ｌ　４＜１．２　（’ｒｔ
、’　４８＋　Ｎｂ／９３）の条件式により鋼の成分を
限定し次理由は、この条件を満足することによｐ鋼中の
固溶ＣとＮを析出物の形で固定でき、深絞り性に有利な
結晶方法である（１１１）＜１１２＞、（５５４）（２
２５）がどの集積の高い集合組織を有する鋼板が製造で
きるｔめチオる。又、Ｏｆを０．０５　％以下、Ｎｕｔ
ｏ、０１％以下に限定し友のは、これ以上０．Ｎが添加
されると加工性が悪くなるばかりでなく、上記の条件式
を満足するＴｉ　、　Ｎｂの必要Ｐが多くなシ高１ｉＩ
ｌｉＶｃなるんめである。

ま次、Ｔｉ　、　Ｎｂを多量に添加すると、該添加元素
の固溶硬化で強度が上昇し、加工性の低下をまねくと共
に、再結晶温度が上シ過ぎて加熱温度が高くなり、熱処
理におけるエネルギー損失となるので、Ｔｉは０．３％
以下、　Ｎｂは０．２％以下が適当である。

尚１本発明法による鋼の他の成分としては、深絞り用冷
延鋼板として通常含まれる成分、すなわちＭｎ　（０，
３０ｆｙ、５ｉ（０，２％、Ｐ　（０，０３％、Ｓ　（
０，０２％、人／　＜　０．０８チなどが添加されてい
る。又、Ｎｂ　全０．１　％以下添加したＮｂ添加銅に
ついては、含有Ｎｔの約０．７倍の重量のＢ添加は深絞
り性の向上に有効である。

一方、加熱温度は低温はど析出物の形成が進み、加熱コ
ストも低いので、１１５０℃以下にすることが好ましい
。

又、熱延条件の限定は次の理由による。Ａｒ３変態点以
下、とぐに８５０℃以下の高温域で圧延を行うと一般に
７値が低下することが知られている。

本発明者はこの原因が圧延ロールと鋼板の間に働く大き
な摩擦力による表面近傍層のせん断変形であることを明
らかにし、この摩擦力を減少させるのｖｃＩｊｉＪ滑圧
延を行うことが効果的であることをみいだしｔｏなお、
実験結果によると、摩擦係数がおおむね０．２以下で合
計圧下率が５０％以上になると深絞り性が顕著に向上す
る。摩擦係数の値は先近率より求めた。

又、仕上温度の下限を５５０℃に限定したのは、圧延時
の変形抵抗が大きくなり、圧延力、トルク共大きくなυ
笑用的でないためである。又、上記し九人ｇＣＣＪ以下
５５０℃の温度域で潤滑圧延を行う前にＡｒ！、（ＩＣ
以上で圧延することは本発明の趣旨を損うものではなく
、γ粒の細粒化に伴う深絞り性のすぐれた冷延銅板向上
に寄与することがある。

一方、捲取温度を４００℃以上と限定した理由は、捲取
工程において十分回復を進行させ、冷延の受荷を軽減す
る之めである。又、捲取工程で熱延板を完全再結晶させ
る必要はかならずしもない。

次に酸洗、冷延、焼鈍工程については特別な限定はない
が、第１図に示すように本発明法による鋼は低冷延率で
も７値が従来法の通常冷延率とほぼ同等の値を示すので
、省エネルギー冷延の観点からは合計圧下率が８０％以
下の冷延が好ましい。

（実施例） 次に本発明の実施例を比較例とともに説明する。

第１図は表１のＤ＠を本発明の製造法と従来法に従い製
造した熱延鋼板を冷延率を変化させ７値ｔｌ−測定しｔ
結果を示す。この図より明らかなように、本発明法によ
る鋼では熱延板が加工組織のもの（Ｙ）も再結晶組ｆｋ
’を持つものＣＸ）と同様低冷延率ですでに高下値金示
す。又、本発明法による鋼で再結晶組織を有した熱延板
（Ｘ）は従来法で製造された比較材（Ｚ）に比べて７値
が高く、７値の最大値に達する冷延率が比較材より小さ
い。

次に表１に示す転炉溶製鋼による圧延実験の結果を表２
に示す。焼鈍は８２０ｅＸＺ分の連続焼鈍を行った。尚
１表２には７値も示した。次に結果の説明をする。

材料ＡとＢはａ／　ｌ　２＋Ｎ／　ｌ　４＜　１．２　
（Ｔｉ　／４８　＋Ｎｂ／９３）の条件を満足しない鋼
で、圧延条件が本製造方法の条件を満足しているにもか
かわらず７値が低く、良深絞り性が期待できない。又、
本発明の化学底弁限定を満足するＯ、Ｄ、Ｅｔの材料で
はＡｒ３〜５５０Ｃの温度範囲の圧延時に無潤滑で圧延
した４４，７．１３は潤滑した材料に比べて下値の顕著
な劣化がみられる。又、Ｄ鋼の例でみられるように上記
の温度範囲での圧下率が５０囁以下の材料４９も５０チ
以上の圧延を受けた材料＆６，８．１０に比べて下値が
低く、比較材ム１１の従来法で圧延して得られｔＴ値よ
りも低い値を示す。

（発明の効果） 本発明の方法によれば、Ａｒ３変態点以下で熱延しても
下値の劣化が起きないので、仕上温度をｋｒｓ以上にす
る必要がなく、それに従い加熱温度の低温化が可能にな
る。加熱温度の低温化は炭窒化物の析出を促進し、７値
の向上に有利である。

又、仕上温度〉Ａｒ、の限定が解かれるので熱延板の薄
手化が可能になり、冷延への負担を軽減することができ
、製造コストの点でも有利になるばかりでなく、本発明
方法によれば従来法に比較して冷延での圧下を軽圧下に
しても深絞り性の劣化はほとんどない。又、同一の冷延
率では７値は従来法によるものより扁い。

以上のように％本発明方法は製造コストの低減とともに
材質の向上を可能にする工業的に利用価値の高い発明で
ある。

【図面の簡単な説明】

第１図は７値と冷延率との関係を示す図である。 代理人　弁理士　　秋　沢　政　光　　　　　ト他２名

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ｃ：０．０５重量％以下、Ｎ：０．０１重量％以
   下で該Ｃ及びＮの含有量（重量％）がＴｉ及びＮｂの一
   方或いは両方の添加量（重量％）とＣ／１２＋Ｎ／１４
   ＜１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）の関係にある鋼を
   ５５０℃以上Ａｒ＿３変態点以下の温度範囲で潤滑を施
   しつつ合計圧下率が５０％以上の圧延をした後、該鋼板
   を４００℃以上で捲取り、通常の酸洗、冷延、焼鈍工程
   を施すことを特徴とする深絞り性のすぐれた冷延銅板の
   製造法。
2. （２）酸洗後８０％以下の冷延を行い、その後再結晶処
   理をする特許請求の範囲第１項記載の方法。