JPH0941044A - 成形性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
成形性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH0941044A JPH0941044A JP19482195A JP19482195A JPH0941044A JP H0941044 A JPH0941044 A JP H0941044A JP 19482195 A JP19482195 A JP 19482195A JP 19482195 A JP19482195 A JP 19482195A JP H0941044 A JPH0941044 A JP H0941044A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 スラブ加熱時の省エネルギーと酸洗性、２次
加工性の改善を念頭においた成形性に優れた熱延鋼板の
製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｔｉ、Ｎｂを少なくともＣ，Ｎ当量含ん
だ極低炭素鋼のスラブを熱延する際に、Ａｒ3 変態点未
満、７００℃以上の温度で合計圧下率が５０％以上の圧
延を、必要に応じ摩擦係数を制御して行ない、７００℃
以上の温度で一度巻き取り、１０秒以上、１０分以下の
時間保持した後、巻き戻し、再び６００℃以下の温度で
巻き取ることを特徴とする成形性に優れた熱延鋼板の製
造方法。
加工性の改善を念頭においた成形性に優れた熱延鋼板の
製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｔｉ、Ｎｂを少なくともＣ，Ｎ当量含ん
だ極低炭素鋼のスラブを熱延する際に、Ａｒ3 変態点未
満、７００℃以上の温度で合計圧下率が５０％以上の圧
延を、必要に応じ摩擦係数を制御して行ない、７００℃
以上の温度で一度巻き取り、１０秒以上、１０分以下の
時間保持した後、巻き戻し、再び６００℃以下の温度で
巻き取ることを特徴とする成形性に優れた熱延鋼板の製
造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用の内板の
ような深絞り加工に供せられる成形性に優れた熱延鋼板
の製造方法に関するものである。なお、ここでの熱延鋼
板には表面処理原板も含む。
ような深絞り加工に供せられる成形性に優れた熱延鋼板
の製造方法に関するものである。なお、ここでの熱延鋼
板には表面処理原板も含む。
【０００２】
【従来の技術】深絞り用鋼板の標準的な製造工程を以下
に記する。本発明は極低炭素鋼を対象にしているので、
その製造工程を中心に説明する。高炉から得られる銑鉄
は４％程度のＣを含むが、純酸素を吹き込むことによ
り、転炉精錬段階で０．０５％程度まで低減される。極
低炭素鋼を製造するにはその後、真空脱ガス装置での脱
炭が行なわれ、最近では１０ppm 程度までＣを下げるこ
とが可能になってきた。現在、日本ではほとんどの深絞
り用鋼板が連続鋳造により製造されている。
に記する。本発明は極低炭素鋼を対象にしているので、
その製造工程を中心に説明する。高炉から得られる銑鉄
は４％程度のＣを含むが、純酸素を吹き込むことによ
り、転炉精錬段階で０．０５％程度まで低減される。極
低炭素鋼を製造するにはその後、真空脱ガス装置での脱
炭が行なわれ、最近では１０ppm 程度までＣを下げるこ
とが可能になってきた。現在、日本ではほとんどの深絞
り用鋼板が連続鋳造により製造されている。
【０００３】連続鋳造で製造されたスラブは３つのルー
トで熱間圧延へ供される。１つはＣＣ−ＤＲ（Continuo
us Casting and Direct Rolling ）と称され、再加熱す
ることなしに直接熱延される場合で、熱エネルギー的に
は最も効率的なルートである。この場合、鋳片の温度が
大きく下がらないように、設備的な対策が必要なこと
と、鋳片の手入れができないため、表面品質の劣化を招
く可能性があるなどの欠点もある。深絞り用鋼板は外板
に使用されることが多いため、表面品質は特に厳しいの
で、現在のところＣＣ−ＤＲはほとんど適用されていな
い。
トで熱間圧延へ供される。１つはＣＣ−ＤＲ（Continuo
us Casting and Direct Rolling ）と称され、再加熱す
ることなしに直接熱延される場合で、熱エネルギー的に
は最も効率的なルートである。この場合、鋳片の温度が
大きく下がらないように、設備的な対策が必要なこと
と、鋳片の手入れができないため、表面品質の劣化を招
く可能性があるなどの欠点もある。深絞り用鋼板は外板
に使用されることが多いため、表面品質は特に厳しいの
で、現在のところＣＣ−ＤＲはほとんど適用されていな
い。
【０００４】２つ目のルートは、スラブを冷塊にし、そ
の後加熱炉で再加熱して熱間圧延に供するルートであ
る。３つ目は、１つ目と２つ目の中間に相当するスラブ
を完全に冷やす前に加熱炉に入れる方式で、ＨＣＲ（Ho
t Chrge ）と称されている。
の後加熱炉で再加熱して熱間圧延に供するルートであ
る。３つ目は、１つ目と２つ目の中間に相当するスラブ
を完全に冷やす前に加熱炉に入れる方式で、ＨＣＲ（Ho
t Chrge ）と称されている。
【０００５】スラブ温度がγ→α変態を起こす前に、再
加熱される場合をＡルート、一度γ／α変態点以下にな
る場合をＢルートと名付けられている。深絞り用極低炭
素鋼は、通常２つ目あるいは３つ目のＢルートで製造さ
れている。再加熱の温度は、１１５０℃〜１２５０℃が
一般的に採用されている。
加熱される場合をＡルート、一度γ／α変態点以下にな
る場合をＢルートと名付けられている。深絞り用極低炭
素鋼は、通常２つ目あるいは３つ目のＢルートで製造さ
れている。再加熱の温度は、１１５０℃〜１２５０℃が
一般的に採用されている。
【０００６】熱間圧延は、一般に数回の粗圧延を行なっ
た後、５〜７スタンドの連続熱間圧延機でＡｒ3 変態点
以上の仕上温度で行い、板厚２〜４mmの熱延板を製造す
る。巻取温度は、極低炭素鋼の場合は、７００℃以上の
高温の方が炭窒化物が粗大に析出するため材質の観点か
らは好ましいが、酸洗性の劣化や材質のバラツキが起き
やすい欠点もあるため、６００℃以下の低温巻取でも高
温巻取に匹敵する材質が得られる技術の開発が要望され
ている。
た後、５〜７スタンドの連続熱間圧延機でＡｒ3 変態点
以上の仕上温度で行い、板厚２〜４mmの熱延板を製造す
る。巻取温度は、極低炭素鋼の場合は、７００℃以上の
高温の方が炭窒化物が粗大に析出するため材質の観点か
らは好ましいが、酸洗性の劣化や材質のバラツキが起き
やすい欠点もあるため、６００℃以下の低温巻取でも高
温巻取に匹敵する材質が得られる技術の開発が要望され
ている。
【０００７】冷却は、γ→α変態の時に速く冷やすこと
により熱延組織を微細にできるため、ＲＯＴ（Run-Out
Table ）の前段で急冷する方式がよく用いられる。熱延
コイルは、放冷後酸洗され、冷間圧延により０．８mm前
後の板厚に仕上げられる。冷延コイルは、電解清浄によ
り表面に付着した油などを取り除いてから焼鈍に供され
る。
により熱延組織を微細にできるため、ＲＯＴ（Run-Out
Table ）の前段で急冷する方式がよく用いられる。熱延
コイルは、放冷後酸洗され、冷間圧延により０．８mm前
後の板厚に仕上げられる。冷延コイルは、電解清浄によ
り表面に付着した油などを取り除いてから焼鈍に供され
る。
【０００８】通常、焼鈍は生産性の観点から連続焼鈍に
よって行なわれる。しかし、連続焼鈍炉の通板には幅や
厚さの制限があるため、一般に箱焼鈍も併用されてい
る。深絞り用鋼板は、表面処理を施されて製品となるこ
とが多い。主な表面処理は、溶融亜鉛めっきと各種の電
気めっきである。
よって行なわれる。しかし、連続焼鈍炉の通板には幅や
厚さの制限があるため、一般に箱焼鈍も併用されてい
る。深絞り用鋼板は、表面処理を施されて製品となるこ
とが多い。主な表面処理は、溶融亜鉛めっきと各種の電
気めっきである。
【０００９】また、自動車のガソリンタンクには、鉛・
錫合金の溶融めっきであるターンめっきが施される。電
気めっき用鋼板とターンめっき用鋼板の場合は上記の焼
鈍を完了した冷延鋼板を原板として用いるが、溶融めっ
きの鋼板の場合は、焼鈍前の冷延鋼板を原板として用
い、連続焼鈍と溶融めっきを炉中で行なうことができる
連続溶融めっきラインで、焼鈍と表面処理を同時に行な
う。焼鈍されたコイルは、形状矯正とプレスの際に生じ
るストレッチャーストレインの発生を防止するために、
１％程度の調質圧延に供される。
錫合金の溶融めっきであるターンめっきが施される。電
気めっき用鋼板とターンめっき用鋼板の場合は上記の焼
鈍を完了した冷延鋼板を原板として用いるが、溶融めっ
きの鋼板の場合は、焼鈍前の冷延鋼板を原板として用
い、連続焼鈍と溶融めっきを炉中で行なうことができる
連続溶融めっきラインで、焼鈍と表面処理を同時に行な
う。焼鈍されたコイルは、形状矯正とプレスの際に生じ
るストレッチャーストレインの発生を防止するために、
１％程度の調質圧延に供される。
【００１０】以上の標準的な製造工程に対して、最近、
ＩＦ鋼で熱間圧延を一部Ａｒ3 変態点以下で積極的に行
ない、冷延を省略して深絞り用鋼板を製造する技術が開
発されている（例えば、特開昭５９−５９８２７号公
報、特開昭５９−２２６１４９号公報など）。しかしこ
の場合、熱延板を再結晶させることが必要となるため、
再結晶温度以上の高温巻取が必要になる。
ＩＦ鋼で熱間圧延を一部Ａｒ3 変態点以下で積極的に行
ない、冷延を省略して深絞り用鋼板を製造する技術が開
発されている（例えば、特開昭５９−５９８２７号公
報、特開昭５９−２２６１４９号公報など）。しかしこ
の場合、熱延板を再結晶させることが必要となるため、
再結晶温度以上の高温巻取が必要になる。
【００１１】高温巻取では、スケールの生成が著しく、
それを除去する酸洗時間が長くなることや、Ｐの粒界偏
析が顕著になり２次加工性の劣化を招くなどの欠点が生
じる。一方、低温で巻き取ったのでは優れた特性を得る
ことは難しい。そこで、これらの問題点を解決する方策
として低温巻取した熱延板を連続焼鈍により再結晶処理
することが考えられるが、この場合は製造コストが高く
なる経済的欠点がある。
それを除去する酸洗時間が長くなることや、Ｐの粒界偏
析が顕著になり２次加工性の劣化を招くなどの欠点が生
じる。一方、低温で巻き取ったのでは優れた特性を得る
ことは難しい。そこで、これらの問題点を解決する方策
として低温巻取した熱延板を連続焼鈍により再結晶処理
することが考えられるが、この場合は製造コストが高く
なる経済的欠点がある。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】深絞り用熱延鋼板の製
造で大きな障害になる問題点は、１）熱延板が再結晶し
ていないと加工性が確保できない。２）鋼板が薄くなり
表面積が増えるので酸洗コストが増す。３）冷延鋼板の
ように短時間熱処理で再結晶をするのと異なり、高温の
熱延巻取処理ではＰの粒界偏析が顕著になり、２次加工
性が劣化する。本発明は、これらの問題点を解決して、
高温巻取相当の材質を達成し、酸洗性および２次加工性
の劣化を回避する深絞り用熱延鋼板を製造する方法を提
供するものである。
造で大きな障害になる問題点は、１）熱延板が再結晶し
ていないと加工性が確保できない。２）鋼板が薄くなり
表面積が増えるので酸洗コストが増す。３）冷延鋼板の
ように短時間熱処理で再結晶をするのと異なり、高温の
熱延巻取処理ではＰの粒界偏析が顕著になり、２次加工
性が劣化する。本発明は、これらの問題点を解決して、
高温巻取相当の材質を達成し、酸洗性および２次加工性
の劣化を回避する深絞り用熱延鋼板を製造する方法を提
供するものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、重量比で、Ｃ：０．０１％以下、Ｎ：０．０１％
以下、Ａｌ：０．００５％以上、１．０％以下、必要に
応じＢを０．０００２％以上、０．００５％以下含み、
ＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双方をＣ／１２＋
Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０００１なる
条件を満足するように含有する鋼のスラブを熱延する際
に、Ａｒ3 変態点未満、７００℃以上の温度で合計圧下
率が５０％以上の圧延を、必要に応じ摩擦係数を０．２
以下として行ない、７００℃以上の温度で一度巻き取
り、１０秒以上、１０分以下の時間保持した後、巻き戻
し、再び６００℃以下の温度で巻き取ることを特徴とす
る成形性に優れた熱延鋼板の製造方法にある。
ろは、重量比で、Ｃ：０．０１％以下、Ｎ：０．０１％
以下、Ａｌ：０．００５％以上、１．０％以下、必要に
応じＢを０．０００２％以上、０．００５％以下含み、
ＴｉおよびＮｂのいずれか一方または双方をＣ／１２＋
Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０００１なる
条件を満足するように含有する鋼のスラブを熱延する際
に、Ａｒ3 変態点未満、７００℃以上の温度で合計圧下
率が５０％以上の圧延を、必要に応じ摩擦係数を０．２
以下として行ない、７００℃以上の温度で一度巻き取
り、１０秒以上、１０分以下の時間保持した後、巻き戻
し、再び６００℃以下の温度で巻き取ることを特徴とす
る成形性に優れた熱延鋼板の製造方法にある。
【００１４】以下に本発明を詳細に説明する。本発明に
おいて、ＣおよびＮ量を０．０１％以下としたのは、こ
れ以上の添加は加工性の劣化を招くためである。Ｃ，
Ｎ，Ｔｉ，Ｎｂの添加量の間に、Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜
Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０００１の関係式を満足
するように限定したのは、この条件を満足することによ
り、鋼中のＣ，Ｎを大部分ＴｉあるいはＮｂの炭窒化物
として析出させることができ、熱延時ならびに再結晶時
の集合組織形成がｒ値に好ましい結果になるためであ
る。
おいて、ＣおよびＮ量を０．０１％以下としたのは、こ
れ以上の添加は加工性の劣化を招くためである。Ｃ，
Ｎ，Ｔｉ，Ｎｂの添加量の間に、Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜
Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０００１の関係式を満足
するように限定したのは、この条件を満足することによ
り、鋼中のＣ，Ｎを大部分ＴｉあるいはＮｂの炭窒化物
として析出させることができ、熱延時ならびに再結晶時
の集合組織形成がｒ値に好ましい結果になるためであ
る。
【００１５】Ａｌの含有量の下限を０．００５％とした
のは、脱酸を十分に行なうためである。上限は加工性の
観点で１．０％以下に限定した。Ｂは、２次加工性の向
上に寄与するので、用途によってはその効果が明瞭に現
れる０．０００２％以上の添加が必要である。また、過
剰の添加は加工性を劣化するので、上限を０．００５％
とした。
のは、脱酸を十分に行なうためである。上限は加工性の
観点で１．０％以下に限定した。Ｂは、２次加工性の向
上に寄与するので、用途によってはその効果が明瞭に現
れる０．０００２％以上の添加が必要である。また、過
剰の添加は加工性を劣化するので、上限を０．００５％
とした。
【００１６】他の成分については特に限定しないが、強
度を強め、加工性を著しく悪くしない範囲であるＭｎ＜
１％、Ｓｉ＜１％、Ｐ＜０．１％の添加は、本発明の趣
旨を何ら損ずるものではない。
度を強め、加工性を著しく悪くしない範囲であるＭｎ＜
１％、Ｓｉ＜１％、Ｐ＜０．１％の添加は、本発明の趣
旨を何ら損ずるものではない。
【００１７】熱延条件において、Ａｒ3 変態点未満、７
００℃以上の温度で合計圧下率が５０％以上の圧延を行
なうこととしたのは、Ａｒ3 変態点未満で熱延された材
料を、Ａｒ3 変態点以上で仕上圧延された材料と同等あ
るいはそれ以上の材質とするために、深絞り用鋼板とし
て好ましい再結晶集合組織の形成に５０％以上の合計圧
下率が必要なためである。温度範囲の下限を７００℃と
したのは、これ以下の温度が仕上圧延温度になると、若
干の加工発熱を利用しても７００℃以上の温度で巻き取
ることが困難になるためである。
００℃以上の温度で合計圧下率が５０％以上の圧延を行
なうこととしたのは、Ａｒ3 変態点未満で熱延された材
料を、Ａｒ3 変態点以上で仕上圧延された材料と同等あ
るいはそれ以上の材質とするために、深絞り用鋼板とし
て好ましい再結晶集合組織の形成に５０％以上の合計圧
下率が必要なためである。温度範囲の下限を７００℃と
したのは、これ以下の温度が仕上圧延温度になると、若
干の加工発熱を利用しても７００℃以上の温度で巻き取
ることが困難になるためである。
【００１８】また、このＡｒ3 変態点未満の熱延を、潤
滑を施し摩擦係数を０．２以下にして行なうとしたの
は、これにより成品板のｒ値が顕著に上昇するためであ
る。この理由は表層のせん断変形によって形成される深
絞り性に好ましくない集合組織が摩擦係数を小さくする
ことにより、深絞り性に好ましい集合組織に変化するた
めである。
滑を施し摩擦係数を０．２以下にして行なうとしたの
は、これにより成品板のｒ値が顕著に上昇するためであ
る。この理由は表層のせん断変形によって形成される深
絞り性に好ましくない集合組織が摩擦係数を小さくする
ことにより、深絞り性に好ましい集合組織に変化するた
めである。
【００１９】摩擦係数の下限は特に限定しないが、鋼板
の通板性を著しく劣化させないためには、摩擦係数を
０．０５以上に保つことが好ましい。なお、摩擦係数の
積極的な低減策を講じないと、摩擦係数は通常０．２以
上になるが、この場合でもγ域熱延材のものより優れた
深絞り性が得られる。
の通板性を著しく劣化させないためには、摩擦係数を
０．０５以上に保つことが好ましい。なお、摩擦係数の
積極的な低減策を講じないと、摩擦係数は通常０．２以
上になるが、この場合でもγ域熱延材のものより優れた
深絞り性が得られる。
【００２０】巻取条件は、本発明の最も重要な条件であ
る。７００℃以上の温度で一度巻き取るのは、再結晶を
促進し、優れた材質を達成するためである。このときの
巻取温度の下限を７００℃としたのは、これ未満の温度
では再結晶が十分に進行しないためである。巻取保持時
間の下限を１０秒としたのは、これ未満の保持時間では
再結晶が十分に進行しないためである。
る。７００℃以上の温度で一度巻き取るのは、再結晶を
促進し、優れた材質を達成するためである。このときの
巻取温度の下限を７００℃としたのは、これ未満の温度
では再結晶が十分に進行しないためである。巻取保持時
間の下限を１０秒としたのは、これ未満の保持時間では
再結晶が十分に進行しないためである。
【００２１】また上限を１０分としたのは、これを超え
る時間、コイルを高温に保つと酸洗性や２次加工性の劣
化が顕在化するためである。ここで、巻取保持時間とは
巻取が完了してから、巻き解きを始めるまでの時間を意
味する。
る時間、コイルを高温に保つと酸洗性や２次加工性の劣
化が顕在化するためである。ここで、巻取保持時間とは
巻取が完了してから、巻き解きを始めるまでの時間を意
味する。
【００２２】再び巻き取るときの温度の上限を６００℃
としたのは、これを超える温度で巻き取ると、酸洗性や
２次加工性の劣化を回避することができないためであ
る。なお、この巻き取り−巻き解き−巻き取りの工程
は、鋼板上のスケールの破砕を助長するため、単にスケ
ール厚を薄くするだけでなく、この破砕の効果によって
も酸洗性を向上させる可能性がある。このような巻取条
件は、仕上圧延機に比較的近接したコイラーで巻き取
り、それからＲＯＴ（Run-out Table ）へ巻き戻し、再
び従来のコイラーで巻き取ることで実現する。
としたのは、これを超える温度で巻き取ると、酸洗性や
２次加工性の劣化を回避することができないためであ
る。なお、この巻き取り−巻き解き−巻き取りの工程
は、鋼板上のスケールの破砕を助長するため、単にスケ
ール厚を薄くするだけでなく、この破砕の効果によって
も酸洗性を向上させる可能性がある。このような巻取条
件は、仕上圧延機に比較的近接したコイラーで巻き取
り、それからＲＯＴ（Run-out Table ）へ巻き戻し、再
び従来のコイラーで巻き取ることで実現する。
【００２３】
【実施例】実施例には、表１に示した成分組成を有する
鋼を用いた。鋼種Ａ〜Ｅは本発明鋼、Ｆ，Ｇは比較鋼で
ある。熱延・巻取条件と成品板のｒ値、デスケーリング
時間、２次加工割れ延性−脆性遷移温度を表２に示す。
デスケーリング時間とは、希塩酸に熱延板を浸し、スケ
ールがとれるまでの時間とした。２次加工割れ延性−脆
性遷移温度は、絞り比１．７で円筒に絞った円柱を頂角
３０度の円錐ポンチで押し込んだ時に、円柱壁面が破壊
する形態が延性的から脆性的に遷移する温度とした。
鋼を用いた。鋼種Ａ〜Ｅは本発明鋼、Ｆ，Ｇは比較鋼で
ある。熱延・巻取条件と成品板のｒ値、デスケーリング
時間、２次加工割れ延性−脆性遷移温度を表２に示す。
デスケーリング時間とは、希塩酸に熱延板を浸し、スケ
ールがとれるまでの時間とした。２次加工割れ延性−脆
性遷移温度は、絞り比１．７で円筒に絞った円柱を頂角
３０度の円錐ポンチで押し込んだ時に、円柱壁面が破壊
する形態が延性的から脆性的に遷移する温度とした。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】その他の製造条件で、Ａｒ3 変態点以上の
仕上温度で圧延した比較材のスラブ加熱温度は、仕上温
度確保の観点から１２００℃とした。本発明材の場合
は、仕上温度が低くてよいため、加熱温度は１０００℃
から１１００℃とした。熱延板の板厚は１．４mmとし
た。スキンパス圧下率は１％であった。摩擦係数は、先
進率、圧延荷重、トルクなどのデータより、圧延理論に
基づいて計算によって求めた。
仕上温度で圧延した比較材のスラブ加熱温度は、仕上温
度確保の観点から１２００℃とした。本発明材の場合
は、仕上温度が低くてよいため、加熱温度は１０００℃
から１１００℃とした。熱延板の板厚は１．４mmとし
た。スキンパス圧下率は１％であった。摩擦係数は、先
進率、圧延荷重、トルクなどのデータより、圧延理論に
基づいて計算によって求めた。
【００２７】本発明の範囲を満足した実験番号１、２、
３、６、１０、１３、１４、１６、１８、２０の材料
は、高いｒ値を示すだけでなく、酸洗時間も短く、耐２
次加工性も優れている。一方、従来法で製造された実験
番号４、５、１５、１７、１９、２１の材料は、ｒ値が
低く、高温巻取では酸洗性、耐２次加工性が悪い。
３、６、１０、１３、１４、１６、１８、２０の材料
は、高いｒ値を示すだけでなく、酸洗時間も短く、耐２
次加工性も優れている。一方、従来法で製造された実験
番号４、５、１５、１７、１９、２１の材料は、ｒ値が
低く、高温巻取では酸洗性、耐２次加工性が悪い。
【００２８】Ａｒ3 変態点未満、７００℃以上の温度域
での合計圧下率が４０％と低い実験番号７の材料は、適
正な集合組織が発達しなかったためか、ｒ値が低い。１
回目の巻取温度が低い実験番号８と、１回目の巻取の保
持時間が短い実験番号９の材料は、熱延板の組織が十分
再結晶しなかったためｒ値が低く、成品板でリジングも
発生した。
での合計圧下率が４０％と低い実験番号７の材料は、適
正な集合組織が発達しなかったためか、ｒ値が低い。１
回目の巻取温度が低い実験番号８と、１回目の巻取の保
持時間が短い実験番号９の材料は、熱延板の組織が十分
再結晶しなかったためｒ値が低く、成品板でリジングも
発生した。
【００２９】１回目の巻取保持時間が長い実験番号１１
と、２回目の巻取温度が高い実験番号１２の材料は、共
に酸洗性、耐２次加工性が悪かった。また、本発明鋼の
成分範囲を逸脱した鋼を用いた実験番号２２、２３で
は、高いｒ値が得られなかった。
と、２回目の巻取温度が高い実験番号１２の材料は、共
に酸洗性、耐２次加工性が悪かった。また、本発明鋼の
成分範囲を逸脱した鋼を用いた実験番号２２、２３で
は、高いｒ値が得られなかった。
【００３０】
【発明の効果】本発明により、深絞り用鋼板を製造する
にあたって、スラブ加熱温度の低温化、冷延・焼鈍過程
の省略などにより、大幅なエネルギー消費量の低減が可
能になり、工業的に高い価値がある。
にあたって、スラブ加熱温度の低温化、冷延・焼鈍過程
の省略などにより、大幅なエネルギー消費量の低減が可
能になり、工業的に高い価値がある。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量比で、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、１．０％以下を含み、 Ｔｉ、Ｎｂのいずれか一方または双方を Ｃ／１２＋Ｎ／１４＜Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３＋０．０００１ なる条件を満足するように含有する鋼のスラブを熱延す
る際に、Ａｒ3 変態点未満、７００℃以上の温度で合計
圧下率が５０％以上の圧延を行ない、７００℃以上の温
度で一度巻き取り、１０秒以上、１０分以下の時間保持
した後、巻き戻し、再び６００℃以下の温度で巻き取る
ことを特徴とする成形性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ａｒ3 変態点未満、７００℃以上の温度
で合計圧下率が５０％以上の圧延を、潤滑を施し摩擦係
数を０．２以下として行なうことを特徴とする請求項１
記載の成形性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 鋼のスラブが、さらに、重量比で、Ｂ：
０．０００２％以上、０．００５％以下含有することを
特徴とする請求項１または請求項２記載の成形性に優れ
た熱延鋼板の製造方法。
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| JP19482195A JP3735142B2 (ja) | 1995-07-31 | 1995-07-31 | 成形性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
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| JP (1) | JP3735142B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998000573A1 (fr) * | 1996-07-01 | 1998-01-08 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier au carbone antirouille pour reservoir a carburant presentant une bonne etancheite aux gaz lors du soudage et de bonnes proprietes anticorrosion apres formage |
| JP2008111166A (ja) * | 2006-10-31 | 2008-05-15 | Jfe Steel Kk | 脆性亀裂伝播停止特性に優れた構造用高強度厚鋼板およびその製造方法 |
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-
1995
- 1995-07-31 JP JP19482195A patent/JP3735142B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998000573A1 (fr) * | 1996-07-01 | 1998-01-08 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier au carbone antirouille pour reservoir a carburant presentant une bonne etancheite aux gaz lors du soudage et de bonnes proprietes anticorrosion apres formage |
| US6673472B2 (en) | 1996-07-01 | 2004-01-06 | Nippon Steel Corporation | Rust preventive carbon steel sheet for fuel tank having good welding gastightness and anticorrosion after forming |
| JP2008111166A (ja) * | 2006-10-31 | 2008-05-15 | Jfe Steel Kk | 脆性亀裂伝播停止特性に優れた構造用高強度厚鋼板およびその製造方法 |
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