JPS59226149A - 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 - Google Patents
成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法Info
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- JPS59226149A JPS59226149A JP9900483A JP9900483A JPS59226149A JP S59226149 A JPS59226149 A JP S59226149A JP 9900483 A JP9900483 A JP 9900483A JP 9900483 A JP9900483 A JP 9900483A JP S59226149 A JPS59226149 A JP S59226149A
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- rolled
- rolling
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は成形性のすぐれた加工用熱延鋼板及びその製造
法に関するものである。
法に関するものである。
従来、加工用鍋板としては成形性がすぐれている冷延鋼
板が一般に使用されているが、最近コスト低減などの理
由によシ成形性のすぐれた加工用熱延鋼板が要望される
ようになった。
板が一般に使用されているが、最近コスト低減などの理
由によシ成形性のすぐれた加工用熱延鋼板が要望される
ようになった。
冷延鋼板と比較して最も問題となる従来の熱延鋼板の成
形％性は深絞シ性が劣ることである。この深絞シ性は銅
板の板面に平行に結請学的な（１１１）面が多い程、ま
た一方（１００）面が少ない程良好であり、そして、深
絞り性の良否はランクフォード値（７値）によシ判定さ
れる。
形％性は深絞シ性が劣ることである。この深絞シ性は銅
板の板面に平行に結請学的な（１１１）面が多い程、ま
た一方（１００）面が少ない程良好であり、そして、深
絞り性の良否はランクフォード値（７値）によシ判定さ
れる。
従来の熱延鋼板の製造方法゛では、Ａｒ３点以上で圧延
するのが常識であるが、この場合、γ→αの変態時に集
合組織がランダム化し、そこで該従来方法により製造し
た熱延缶板の注紋り性ａ、冷冷延版板比較して着し２く
劣る。又最近Ａ、 ｒ ３点以下の温度域での調量圧延
によって熱延缶板を製造する試みもなされているが、こ
の方法により製造した熱延鋼板は一般に板面に平行な（
１００）軸密度が高く従って深絞り特性はよくない。
するのが常識であるが、この場合、γ→αの変態時に集
合組織がランダム化し、そこで該従来方法により製造し
た熱延缶板の注紋り性ａ、冷冷延版板比較して着し２く
劣る。又最近Ａ、 ｒ ３点以下の温度域での調量圧延
によって熱延缶板を製造する試みもなされているが、こ
の方法により製造した熱延鋼板は一般に板面に平行な（
１００）軸密度が高く従って深絞り特性はよくない。
一方、鍋中の炭素当徂、に磐しいかそれ以上のＴｉ、Ｎ
ｂあるいはＺｒを添加した州を７５０℃以下の仕上湿度
で熱延するという方法で！Ｍ遺した熱延釘板は、その板
厚中心部で（１１１）／（１ｏＯ）の軸密度比が７ ｔ
３ｆＪ後となり、従来の熱延缶板と比弦するとすぐれた
深絞り性を示すことが明らかにされているが、上記方法
でも、尚−値が１，１以上の深絞り件の良好な熱延缶板
を得るのはｙ３６ Ｌい、その主な理由として従来の熱
延缶狙の製造法では何れも集合組織が板厚・方向で大き
く異なり、中心部で（１１１） ／（ｔｏｏｌの軸密度
比が７前後と高いＯＩｆ記方法による熱延鋼板でも表面
近傍ではその軸密度比がかなシ低く、深絞り性のすぐれ
た冷延銭互のように表面近傍でも軸密度比が高くて板厚
方向Ｋｌｌぼ同等の集合組織になっていないことが誉げ
られる。
ｂあるいはＺｒを添加した州を７５０℃以下の仕上湿度
で熱延するという方法で！Ｍ遺した熱延釘板は、その板
厚中心部で（１１１）／（１ｏＯ）の軸密度比が７ ｔ
３ｆＪ後となり、従来の熱延缶板と比弦するとすぐれた
深絞り性を示すことが明らかにされているが、上記方法
でも、尚−値が１，１以上の深絞り件の良好な熱延缶板
を得るのはｙ３６ Ｌい、その主な理由として従来の熱
延缶狙の製造法では何れも集合組織が板厚・方向で大き
く異なり、中心部で（１１１） ／（ｔｏｏｌの軸密度
比が７前後と高いＯＩｆ記方法による熱延鋼板でも表面
近傍ではその軸密度比がかなシ低く、深絞り性のすぐれ
た冷延銭互のように表面近傍でも軸密度比が高くて板厚
方向Ｋｌｌぼ同等の集合組織になっていないことが誉げ
られる。
本発明は従来方法によりＦ！遺した熱延鋼板が、冷延鋼
板よシも深絞り性が劣るという問題を有利に解決したも
のであ）、その要旨とするところは０ ： ０．０５重
量係以下、Ｎ：０．０１重量係以下で、かつ、該０及び
Ｎの添加量がＴｉ及びＮｂの一方或いは両方の添加量と
０／＋Ｎ／１４＜１．２（Ｔし４８２ ＋Ｎｂ／９３）の関係にある州であり、更に、板面に平
行１ （１１１） ／ （□ｏｏ） の軸密度比が３以
上の集合組織を有することを特徴とするＴ値が１．１以
上の成形性のすぐれた熱延缶板。
板よシも深絞り性が劣るという問題を有利に解決したも
のであ）、その要旨とするところは０ ： ０．０５重
量係以下、Ｎ：０．０１重量係以下で、かつ、該０及び
Ｎの添加量がＴｉ及びＮｂの一方或いは両方の添加量と
０／＋Ｎ／１４＜１．２（Ｔし４８２ ＋Ｎｂ／９３）の関係にある州であり、更に、板面に平
行１ （１１１） ／ （□ｏｏ） の軸密度比が３以
上の集合組織を有することを特徴とするＴ値が１．１以
上の成形性のすぐれた熱延缶板。
０ ： ０．０５重量幅以下、Ｎ ： ０．０１重量係
以下で、かつ、該０及びＮの添加量がＴｉ及びＮｂの一
方或いは両方の添加量とＯ／＋ Ｎ／１４＜ １．２
（２ １゛リ ＋ ／９３）の関係のある鋼を、５００℃８ 以上Ａｒ４変態点以下の湯度範囲で、潤滑を施しつ＼合
計圧下率が５０％以上の圧延を行い、その後の冷却、捲
取あるいは焼鈍過程において再結晶させることを特徴と
する成形ぐＬのすぐれた艷延轄板の製造方法である。
以下で、かつ、該０及びＮの添加量がＴｉ及びＮｂの一
方或いは両方の添加量とＯ／＋ Ｎ／１４＜ １．２
（２ １゛リ ＋ ／９３）の関係のある鋼を、５００℃８ 以上Ａｒ４変態点以下の湯度範囲で、潤滑を施しつ＼合
計圧下率が５０％以上の圧延を行い、その後の冷却、捲
取あるいは焼鈍過程において再結晶させることを特徴と
する成形ぐＬのすぐれた艷延轄板の製造方法である。
以下本発明の興造方法を詳Ｉ？！ＴＩＴ／ｃ説明する。
尚以下の説明中の婆は重景憾である。
１°ｉ Ｎｂ
” ９３ ’の条件式により鋼の成分を限定し８
た理由は、この条件を満足することにょシ再結晶ｐｖｃ
（１１１）’／ （ｔｏｏ）の軸密度比が高くなるた
めである。金倉学的には、該条件を泊足する階はＴｉ、
ＮｂによりＩ、！・窒化物が形成され、８に形成によっ
て固溶Ｏ及びＮが減少し、これが深絞り注に有利な集合
組織の形成を助丹したと考えられる。
（１１１）’／ （ｔｏｏ）の軸密度比が高くなるた
めである。金倉学的には、該条件を泊足する階はＴｉ、
ＮｂによりＩ、！・窒化物が形成され、８に形成によっ
て固溶Ｏ及びＮが減少し、これが深絞り注に有利な集合
組織の形成を助丹したと考えられる。
又（）量を０．０５％以下、Ｎｆ、を０．０１％以下に
限定したのは、これ以上０．Ｎが添加されると加工性が
悪くなるばか夛でなく、上記の糸作式を満すためのＴｉ
、 Ｎｌ）の必要量が多くなシ高価になるためである
。
限定したのは、これ以上０．Ｎが添加されると加工性が
悪くなるばか夛でなく、上記の糸作式を満すためのＴｉ
、 Ｎｌ）の必要量が多くなシ高価になるためである
。
なお、本発明缶の他の成分としては、加工用熱延銀板と
して通常含まれる成分、すなわちＭｔ＋ （０，５係、
８ｉ（０，５係、Ｐ （０，０３％、Ｓ＜０．０２％、
Ａｔ〈ｏ、ｘ％などが添加される。
して通常含まれる成分、すなわちＭｔ＋ （０，５係、
８ｉ（０，５係、Ｐ （０，０３％、Ｓ＜０．０２％、
Ａｔ〈ｏ、ｘ％などが添加される。
次に圧延条件の限定は次の理由による。
前述したように従来の熱延缶板の集合組織の特徴は板厚
方向で大きく異なることである。本発明者たちの行った
最近の実験結果よりＡ ｒ ３変態点以下（ここでＡ
ｒ ３点はＡｒａＣＣ，ｌ＝ ９１６−５０９０（％ｌ
＋２７８＋（％１−６４ Ｍｎ （＠で求めた値を用い
る）で圧延する際、熱延銅板の板厚方向のひずみ分布を
均一化することにょシ再結晶処理後の熱延鋼板の板厚中
心部の集合組織と表面近傍部の集合組織との相違が小さ
くなシ深絞シ性が向上することが確められた。そして板
厚方向のひずみ分布を均一にするには摩擦係数を小さく
する潤滑圧延が最も効果的でちゃ、従って潤滑油を施し
つつ圧延することとした。尚先進率の測定値より逆算し
た結果では摩擦係数がおおむね０．２以下になると上記
の深絞シ性向上の効果が顕著に現われることも判った。
方向で大きく異なることである。本発明者たちの行った
最近の実験結果よりＡ ｒ ３変態点以下（ここでＡ
ｒ ３点はＡｒａＣＣ，ｌ＝ ９１６−５０９０（％ｌ
＋２７８＋（％１−６４ Ｍｎ （＠で求めた値を用い
る）で圧延する際、熱延銅板の板厚方向のひずみ分布を
均一化することにょシ再結晶処理後の熱延鋼板の板厚中
心部の集合組織と表面近傍部の集合組織との相違が小さ
くなシ深絞シ性が向上することが確められた。そして板
厚方向のひずみ分布を均一にするには摩擦係数を小さく
する潤滑圧延が最も効果的でちゃ、従って潤滑油を施し
つつ圧延することとした。尚先進率の測定値より逆算し
た結果では摩擦係数がおおむね０．２以下になると上記
の深絞シ性向上の効果が顕著に現われることも判った。
次に圧延の仕上湿度の下限を５００℃に限定したのは、
圧延時の変形抵抗が大きくなって圧延力を大きくしなけ
ればならず実用的でないからである。
圧延時の変形抵抗が大きくなって圧延力を大きくしなけ
ればならず実用的でないからである。
一方５００℃以上Ａｒ３変想点以下の淵度芭囲での合計
臣下率を５０％以上に限定したのは圧延直後に十分な圧
延集合組織が形成されていないと再結晶処理後に（１０
０）の軸密度が比較的高く、良深絞少性が得られ疫い５
ためである。尚、上記の温度範囲の圧延はＡｒ３点以上
に加熱し、Ａｒ３点以上での圧延の延長として行われて
もよいし、５００℃以上Ａ ｒ ３変態点以下の温度恥
囲に加熱して、それからの圧延でもよい。
臣下率を５０％以上に限定したのは圧延直後に十分な圧
延集合組織が形成されていないと再結晶処理後に（１０
０）の軸密度が比較的高く、良深絞少性が得られ疫い５
ためである。尚、上記の温度範囲の圧延はＡｒ３点以上
に加熱し、Ａｒ３点以上での圧延の延長として行われて
もよいし、５００℃以上Ａ ｒ ３変態点以下の温度恥
囲に加熱して、それからの圧延でもよい。
再結晶処理については上記の圧延後のランアウトテーブ
ルにおける冷却過程を含めた捲取工程で再結晶をさせて
もよいし、また、拉取り後再結晶塩度以上に加熱して再
結晶を起させてもよい。後者の場合、会費に応じ加熱に
先立ち多少の冷間圧延を行うことは２本発明の趣旨をｊ
Ｄうものではなく、特性向上にを力することがある。
ルにおける冷却過程を含めた捲取工程で再結晶をさせて
もよいし、また、拉取り後再結晶塩度以上に加熱して再
結晶を起させてもよい。後者の場合、会費に応じ加熱に
先立ち多少の冷間圧延を行うことは２本発明の趣旨をｊ
Ｄうものではなく、特性向上にを力することがある。
次に本発明の詳細な説明する。
表ＩＫ示す化学成分の鉋を転炉で溶製し、通常行われて
いる工程により製造されたスラブを約１２００℃に加熱
し、次Ｖ一連続熱間ＥＥ延により表２の条件によｐ圧延
した後、同じく衣２に示した条件で捲取った。その中の
１部の材料はその後７００℃×４時間あるいは８５０℃
×３分の連続焼鈍を行った。そしてこれらの材料の７値
を表２に、又表面と中心の（１１１）及び（１００）の
軸密度を表３に示す。
いる工程により製造されたスラブを約１２００℃に加熱
し、次Ｖ一連続熱間ＥＥ延により表２の条件によｐ圧延
した後、同じく衣２に示した条件で捲取った。その中の
１部の材料はその後７００℃×４時間あるいは８５０℃
×３分の連続焼鈍を行った。そしてこれらの材料の７値
を表２に、又表面と中心の（１１１）及び（１００）の
軸密度を表３に示す。
本発明方法による熱延缶板、４５ Ｈ９、１２。
１３は表２よフ分るようＶＣ，値が１．１以上であり、
そして表３よυ明らかなように板厚表面及び中心で高い
（１１１）／ （１００）の軸密度比を示している、 本発明方法によれば、従来方法による熱延缶板に比べて
板厚中心ばかりで疫く板の底面近傍においても板面に平
行な（１，１１）／（１００）の１！１］密度比が極め
て高い集合組織を有し、かつＴ値も１．１以上と高く、
深絞９用冷延ぐ同板に匹敵する特性をもつ銅板の製造が
可能である。その上Ｆｊ滑圧延の効果で本発明方法によ
ｐ装造した熱延缶板は表面品質が冷延置板に近く、冷に
材の代替材として使用できるという利点もある。
そして表３よυ明らかなように板厚表面及び中心で高い
（１１１）／ （１００）の軸密度比を示している、 本発明方法によれば、従来方法による熱延缶板に比べて
板厚中心ばかりで疫く板の底面近傍においても板面に平
行な（１，１１）／（１００）の１！１］密度比が極め
て高い集合組織を有し、かつＴ値も１．１以上と高く、
深絞９用冷延ぐ同板に匹敵する特性をもつ銅板の製造が
可能である。その上Ｆｊ滑圧延の効果で本発明方法によ
ｐ装造した熱延缶板は表面品質が冷延置板に近く、冷に
材の代替材として使用できるという利点もある。
代理人 弁理士 秋 沢 政 光
外２名
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１０： ０．０５重量係以下、Ｎ ： ｒｌ、０１
重月：％以下で、かつ、該Ｃ及びＮの添加量がＴｉ及び
Ｎｂの一方或いは両方の添加量と ０／□２ ＋ Ｎ／１４’ ＜ １．２ （”／４８＋
Ｎ′）／ｇ、３ ）の関係にあるＣ″１であり、更に
、板面に平行な（１１１）／（１ｏｏ） の軸密度比が
３以上の県会組織を有することを特徴とする７値が］、
１以上の成形性のすぐれた′ｆＰ−延鉗板。 ＋２１ Ｃ： ０．０５重量係以下、Ｎ ： ０．０
１重Ｆ′５以下で、かつ、該Ｃ及びＮの添加ｒ１−がＴ
ｉ及びＮｌ）の一方或いは両方の添加量と ０／１２＋Ｎ／１４〈１・２ （Ｔｉ／４８４− Ｎｌ
）／９３）の関係のある鋼を、５００℃以上Ａ ｒ ３
変態点以下の温度範囲で、潤滑を施しつ＼合計臣下率が
５０チ以上の圧延を行い、その彼の冷却、捲取あるいは
焼鈍過程において再結晶させることを４？徴とする成形
性のすぐれた熱延銅板の製造方法。 （３１５００℃以上Ａ ｒ ３変態点以下の温度範囲で
、摩擦係数が０．２以下の状態で憫渭圧延する特許請求
の範囲第２項記載の成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9900483A JPS59226149A (ja) | 1983-06-03 | 1983-06-03 | 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9900483A JPS59226149A (ja) | 1983-06-03 | 1983-06-03 | 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59226149A true JPS59226149A (ja) | 1984-12-19 |
| JPH0349967B2 JPH0349967B2 (ja) | 1991-07-31 |
Family
ID=14234864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9900483A Granted JPS59226149A (ja) | 1983-06-03 | 1983-06-03 | 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59226149A (ja) |
Cited By (15)
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-
1983
- 1983-06-03 JP JP9900483A patent/JPS59226149A/ja active Granted
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| WO1992014854A1 (en) * | 1991-02-20 | 1992-09-03 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet and galvanized cold-rolled steel sheet which are excellent in formability and baking hardenability, and production thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0349967B2 (ja) | 1991-07-31 |
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