JPH0819471B2 - 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPH0819471B2 JPH0819471B2 JP2409852A JP40985290A JPH0819471B2 JP H0819471 B2 JPH0819471 B2 JP H0819471B2 JP 2409852 A JP2409852 A JP 2409852A JP 40985290 A JP40985290 A JP 40985290A JP H0819471 B2 JPH0819471 B2 JP H0819471B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐リジング性に優れた
フェライト系ステンレス鋼の製造方法に係り、製品特性
あるいは製造上において好ましい耐リジング性フェライ
ト系ステンレス鋼の製造方法を提供しようとするもので
ある。
フェライト系ステンレス鋼の製造方法に係り、製品特性
あるいは製造上において好ましい耐リジング性フェライ
ト系ステンレス鋼の製造方法を提供しようとするもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼はオーステナ
イト系ステンレス鋼に比べ安価なこともあり、建材用
途、家業機器用途など幅広い用途に使用されている。美
観が大切にされる用途に用いられることが多いことか
ら、表面特性に優れることが要求される。従って、表面
光沢に優れることが必要である。ところが、フェライト
系ステンレス鋼の特質として、プレス成型時にリジング
と呼ばれる表面の凹凸が生成することが一般によく知ら
れている。リジングの生成は製品外観を著しく損なうこ
とから、耐リジングの向上がフェライト系ステンレス鋼
に強く求められてきている。
イト系ステンレス鋼に比べ安価なこともあり、建材用
途、家業機器用途など幅広い用途に使用されている。美
観が大切にされる用途に用いられることが多いことか
ら、表面特性に優れることが要求される。従って、表面
光沢に優れることが必要である。ところが、フェライト
系ステンレス鋼の特質として、プレス成型時にリジング
と呼ばれる表面の凹凸が生成することが一般によく知ら
れている。リジングの生成は製品外観を著しく損なうこ
とから、耐リジングの向上がフェライト系ステンレス鋼
に強く求められてきている。
【０００３】リジングは、凝固組織に強く影響されるこ
とが知られている。その改善方法としては、大きく二つ
に大別され、（１）熱延条件、焼鈍条件の規定、（２）
成分調整、による改善の検討が種々なされている。例え
ば、最適熱延温度範囲と圧下率、焼鈍条件の規定（特公
昭６３−２６１７７号公報）、上記に加えて０．１％−
０．３％Alの添加と巻き取り温度の規定（特公平１−６
０５３１号公報）、０．０８％−０．５％Al含有鋼に熱
間圧延途中で再加熱を加える方法（特公平２−１２１１
号公報）、０．０３％−０．２％Al含有鋼に粗圧延と仕
上げ圧延の間で曲げひずみを施工する方法（特開昭６２
−１３６５２５号公報）、０．０１％−０．２％Alに対
し圧延温度と圧下率を規定し、かつ、焼鈍時の冷却条件
を規定した方法（特公昭５９−４３９７７号公報）、熱
間圧延に先立ち鋳片に熱処理を施す方法（特公平２−４
０９号公報、特公平２−４１１号公報）などが提案され
ている。
とが知られている。その改善方法としては、大きく二つ
に大別され、（１）熱延条件、焼鈍条件の規定、（２）
成分調整、による改善の検討が種々なされている。例え
ば、最適熱延温度範囲と圧下率、焼鈍条件の規定（特公
昭６３−２６１７７号公報）、上記に加えて０．１％−
０．３％Alの添加と巻き取り温度の規定（特公平１−６
０５３１号公報）、０．０８％−０．５％Al含有鋼に熱
間圧延途中で再加熱を加える方法（特公平２−１２１１
号公報）、０．０３％−０．２％Al含有鋼に粗圧延と仕
上げ圧延の間で曲げひずみを施工する方法（特開昭６２
−１３６５２５号公報）、０．０１％−０．２％Alに対
し圧延温度と圧下率を規定し、かつ、焼鈍時の冷却条件
を規定した方法（特公昭５９−４３９７７号公報）、熱
間圧延に先立ち鋳片に熱処理を施す方法（特公平２−４
０９号公報、特公平２−４１１号公報）などが提案され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記した従来の製造方
法のうち成分調整によっているものは、Alの添加を基本
にしている。しかしながら、Alの添加は鋼中に硬質なAl
2 Ｏ3 の生成をもたらす。その結果、熱間圧延中あるい
は冷間圧延中に圧延疵に起因した表面疵の生成が容易に
起こり得る。これは、表面特性の劣化をもたらすもので
あり、好ましくない。また、製造条件の規定によってい
るものは、鋳片に熱処理を施す方法、熱間圧延途中で再
加熱を加える方法、曲げひずみを施工する方法がある
が、これらはいずれも製造工程の増加をもたらし製造コ
ストを増大させる。最適熱延温度範囲と圧下率、焼鈍条
件を規定した方法は粗圧延開始温度を１１５０℃以下と
し仕上げ圧延開始温度を９００℃以上として第一、第二
仕上げ圧延圧下率を２５％以上としたものであり、大圧
下に伴う仕上げ圧延の負荷が増加する懸念がある。さら
に、焼鈍条件温度範囲を９００〜１１００℃に規定して
いるが、このような高温の焼鈍は酸洗工程において肌荒
れをもたらし製品特性を劣化させる。
法のうち成分調整によっているものは、Alの添加を基本
にしている。しかしながら、Alの添加は鋼中に硬質なAl
2 Ｏ3 の生成をもたらす。その結果、熱間圧延中あるい
は冷間圧延中に圧延疵に起因した表面疵の生成が容易に
起こり得る。これは、表面特性の劣化をもたらすもので
あり、好ましくない。また、製造条件の規定によってい
るものは、鋳片に熱処理を施す方法、熱間圧延途中で再
加熱を加える方法、曲げひずみを施工する方法がある
が、これらはいずれも製造工程の増加をもたらし製造コ
ストを増大させる。最適熱延温度範囲と圧下率、焼鈍条
件を規定した方法は粗圧延開始温度を１１５０℃以下と
し仕上げ圧延開始温度を９００℃以上として第一、第二
仕上げ圧延圧下率を２５％以上としたものであり、大圧
下に伴う仕上げ圧延の負荷が増加する懸念がある。さら
に、焼鈍条件温度範囲を９００〜１１００℃に規定して
いるが、このような高温の焼鈍は酸洗工程において肌荒
れをもたらし製品特性を劣化させる。
【０００５】このように、従来の方法はいずれも製品特
性の面、あるいは製造性の点から問題を有しているもの
である。製品表面特性を劣化させるような特別な成分調
整を要せず、かつ、従来の製造工程を大幅に変えること
なく耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼を
安価に製造することが従来の方法ではできない。
性の面、あるいは製造性の点から問題を有しているもの
である。製品表面特性を劣化させるような特別な成分調
整を要せず、かつ、従来の製造工程を大幅に変えること
なく耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼を
安価に製造することが従来の方法ではできない。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記したような
従来のものにおける課題を解決するように検討を重ねて
創案されたものであって、以下の如くである。フェライ
ト系ステンレス鋼のスラブを熱間圧延するに際し、粗圧
延のうち少なくとも１パス以上を圧下量２０％以上で、
かつ、ひずみ速度２．０ｓ-1以下の低ひずみ速度圧延で
行い、続いて連続スタンドでの仕上げ圧延により熱延鋼
帯としたのち、箱型焼鈍あるいは連続焼鈍するか、焼鈍
を省略し、その後、冷間圧延と冷延板焼鈍とを組み合わ
せて冷延鋼帯を製造することを特徴とする耐リジング性
に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法。即ち、
フェライト系ステンレス鋼のリジング現象は凝固組織を
継承した集合組織のコロニーの存在に主として起因する
ことが知られる。従って、耐リジング性の向上にはこの
集合組織のランダム化が最も有効であり、この点に基づ
いて、従来の提案もなされているが、従来の提案におい
ては、前述したように、現実的な製造方法として取り得
ない種々の課題を有している。
従来のものにおける課題を解決するように検討を重ねて
創案されたものであって、以下の如くである。フェライ
ト系ステンレス鋼のスラブを熱間圧延するに際し、粗圧
延のうち少なくとも１パス以上を圧下量２０％以上で、
かつ、ひずみ速度２．０ｓ-1以下の低ひずみ速度圧延で
行い、続いて連続スタンドでの仕上げ圧延により熱延鋼
帯としたのち、箱型焼鈍あるいは連続焼鈍するか、焼鈍
を省略し、その後、冷間圧延と冷延板焼鈍とを組み合わ
せて冷延鋼帯を製造することを特徴とする耐リジング性
に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法。即ち、
フェライト系ステンレス鋼のリジング現象は凝固組織を
継承した集合組織のコロニーの存在に主として起因する
ことが知られる。従って、耐リジング性の向上にはこの
集合組織のランダム化が最も有効であり、この点に基づ
いて、従来の提案もなされているが、従来の提案におい
ては、前述したように、現実的な製造方法として取り得
ない種々の課題を有している。
【０００７】本発明はこのような状況を鑑みて、まった
く新しい視点から耐リジング性の改善を図ったものであ
る。すなわち、熱間圧延における圧延ひずみ速度の影響
に注目し、リジングに対する影響を克明に調査した結
果、１パス当たりの圧下量を２０％以上確保した上で、
ひずみ速度を低速度に限定することによって、耐リジン
グ性を大幅に向上することができるという新しい知見を
得、本発明をなすに至ったのである。特に高温で行われ
る粗圧延でのひずみ速度の低下は、圧延中のフェライト
相への変形の集中をもたらし、再結晶を促進させること
によってリジングに有害な集合組織のランダム化を有効
に得しめる。
く新しい視点から耐リジング性の改善を図ったものであ
る。すなわち、熱間圧延における圧延ひずみ速度の影響
に注目し、リジングに対する影響を克明に調査した結
果、１パス当たりの圧下量を２０％以上確保した上で、
ひずみ速度を低速度に限定することによって、耐リジン
グ性を大幅に向上することができるという新しい知見を
得、本発明をなすに至ったのである。特に高温で行われ
る粗圧延でのひずみ速度の低下は、圧延中のフェライト
相への変形の集中をもたらし、再結晶を促進させること
によってリジングに有害な集合組織のランダム化を有効
に得しめる。
【０００８】
【作用】上記したような本発明によれば、熱延粗圧延中
の少なくとも１パスの圧延速度を遅くするだけでよく、
既存の製造工程を変える必要がない。熱延に要する時間
も、仕上げ圧延までの待ち時間を短縮することによって
実質的に従来と同程度であり、製造コストの増加はな
い。熱延板焼鈍は通常の箱型焼鈍でも、連続焼鈍でも、
あるいは焼鈍を省略しても良い。熱延板に通常の箱型焼
鈍を施せば、最終製品の耐リジング性は著しく改善され
る。また、連続焼鈍あるいは焼鈍省略によっても従来の
製品に比べリジング性が劣化することはない。
の少なくとも１パスの圧延速度を遅くするだけでよく、
既存の製造工程を変える必要がない。熱延に要する時間
も、仕上げ圧延までの待ち時間を短縮することによって
実質的に従来と同程度であり、製造コストの増加はな
い。熱延板焼鈍は通常の箱型焼鈍でも、連続焼鈍でも、
あるいは焼鈍を省略しても良い。熱延板に通常の箱型焼
鈍を施せば、最終製品の耐リジング性は著しく改善され
る。また、連続焼鈍あるいは焼鈍省略によっても従来の
製品に比べリジング性が劣化することはない。
【０００９】本発明の基本要件は、熱延粗圧延時の低ひ
ずみ速度圧延の実施（１パス当たりの圧下量は２０％以
上）にある。金属の高温変形挙動にひずみ速度が影響を
与えることは、よく知られている。特に、再結晶挙動に
ついては動的、ならびに静的な再結晶挙動に対するひず
み速度の影響がフェライト系ステンレス鋼についても種
々検討されている［例えば、鉄と鋼、６９（１９８
３）、ｐ１４４０、鉄と鋼、７０（１９８４）、ｐ７２
５、鉄と鋼、７０（１９８４）、ｐ２１５２、鉄と鋼、
７５（１９８９）、ｐ１１９３、鉄と鋼、６８（１９８
２）、Ｓ５３９、日本金属学会春季大会一般講演概要
集、（１９８２−４）、ｐ６５］。しかしながら、これ
までフェライト系ステンレス鋼のリジング特性に対する
熱間加工中のひずみ速度の影響が調査されたことはなか
った。発明者らは、この点に着目し熱延粗圧延時のひず
み速度を変えた実験を行い、最終冷延焼鈍材のリジング
特性を調べた結果、リジング特性はひずみ速度に大きく
影響されることを見出した。図１は、代表的フェライト
系ステンレス鋼であるＳＵＳ４３０を用いて検討した結
果である。熱延粗圧延時のひずみ速度を低下させること
によってリジング高さが小さくなり、耐リジング性が改
善されることが示されており、ひずみ速度２．０以下で
その効果が大きいことがわかる。スラブ厚さは１６０m
m、スラブ加熱温度は１１５０℃、粗圧延は各パス２５
％で５パス行った。仕上がり圧延開始温度をそろえる目
的で、第一、第二粗圧延パスのみ、ひずみ速度を変化さ
せ、残りの圧延はすべてひずみ速度６．０ｓ-1と一定と
した。また、図１中には熱延板の焼鈍条件として箱型焼
鈍（８２０℃×５時間均熱後徐冷）、連続焼鈍（８４０
℃×９０秒）、焼鈍省略の各条件が示されているが、い
ずれにおいても上記の改善効果は認められている。な
お、ここでのリジング高さは冷延（冷延率８０％）、焼
鈍（８５０℃×９０秒）、調圧（調圧率１．０％）した
材料から圧延方向にＪＩＳ５号試験片を作製し引張り試
験機により１５％のひずみを与え、粗さ試験機にて圧延
直角方向に表面粗さを測定し、Ｒｚ（十点平均粗さ）を
求めて、これをリジング高さとした。
ずみ速度圧延の実施（１パス当たりの圧下量は２０％以
上）にある。金属の高温変形挙動にひずみ速度が影響を
与えることは、よく知られている。特に、再結晶挙動に
ついては動的、ならびに静的な再結晶挙動に対するひず
み速度の影響がフェライト系ステンレス鋼についても種
々検討されている［例えば、鉄と鋼、６９（１９８
３）、ｐ１４４０、鉄と鋼、７０（１９８４）、ｐ７２
５、鉄と鋼、７０（１９８４）、ｐ２１５２、鉄と鋼、
７５（１９８９）、ｐ１１９３、鉄と鋼、６８（１９８
２）、Ｓ５３９、日本金属学会春季大会一般講演概要
集、（１９８２−４）、ｐ６５］。しかしながら、これ
までフェライト系ステンレス鋼のリジング特性に対する
熱間加工中のひずみ速度の影響が調査されたことはなか
った。発明者らは、この点に着目し熱延粗圧延時のひず
み速度を変えた実験を行い、最終冷延焼鈍材のリジング
特性を調べた結果、リジング特性はひずみ速度に大きく
影響されることを見出した。図１は、代表的フェライト
系ステンレス鋼であるＳＵＳ４３０を用いて検討した結
果である。熱延粗圧延時のひずみ速度を低下させること
によってリジング高さが小さくなり、耐リジング性が改
善されることが示されており、ひずみ速度２．０以下で
その効果が大きいことがわかる。スラブ厚さは１６０m
m、スラブ加熱温度は１１５０℃、粗圧延は各パス２５
％で５パス行った。仕上がり圧延開始温度をそろえる目
的で、第一、第二粗圧延パスのみ、ひずみ速度を変化さ
せ、残りの圧延はすべてひずみ速度６．０ｓ-1と一定と
した。また、図１中には熱延板の焼鈍条件として箱型焼
鈍（８２０℃×５時間均熱後徐冷）、連続焼鈍（８４０
℃×９０秒）、焼鈍省略の各条件が示されているが、い
ずれにおいても上記の改善効果は認められている。な
お、ここでのリジング高さは冷延（冷延率８０％）、焼
鈍（８５０℃×９０秒）、調圧（調圧率１．０％）した
材料から圧延方向にＪＩＳ５号試験片を作製し引張り試
験機により１５％のひずみを与え、粗さ試験機にて圧延
直角方向に表面粗さを測定し、Ｒｚ（十点平均粗さ）を
求めて、これをリジング高さとした。
【００１０】図２は、１パス当たりの圧下量とリジング
高さの関係を示したものである。ひずみ速度が大きい場
合には、５〜４０％の範囲で圧下量の影響はほとんどな
い。これに対し、ひずみ速度が１．０ｓ-1のような低ひ
ずみ速度の条件では１パス当たりの圧下量が２０％を越
えると耐リジング性の改善効果が著しくなる。従って、
１パス当たりの圧下量は２％以上とする必要があること
が示されている。以上、熱延粗圧延時の低ひずみ速度圧
延の実施（１パス当たりの圧下量は２０％以上）という
本発明によれば耐リジング特性の改善がもたらされると
いう作用のあることを示した。本作用がどのような機構
によっているかは、かならずしも明確ではないが、再結
晶の促進による集合組織のランダム化が作用しているこ
とは明らかである。特に熱間圧延中にフェライトとオー
ステナイトの二相混合組織となるような成分系のフェラ
イトステンレス鋼では、ひずみ速度の低下によって、軟
質なフェライト相へのひずみの集中が起こる。これによ
り、フェライト相での実質的なひずみ増加に伴う再結晶
促進とオーステナイトのフェライト相中での加工ひずみ
誘起変態が生じ、フェライト粒の集合組織のランダム化
がもたらされるものと認められる。
高さの関係を示したものである。ひずみ速度が大きい場
合には、５〜４０％の範囲で圧下量の影響はほとんどな
い。これに対し、ひずみ速度が１．０ｓ-1のような低ひ
ずみ速度の条件では１パス当たりの圧下量が２０％を越
えると耐リジング性の改善効果が著しくなる。従って、
１パス当たりの圧下量は２％以上とする必要があること
が示されている。以上、熱延粗圧延時の低ひずみ速度圧
延の実施（１パス当たりの圧下量は２０％以上）という
本発明によれば耐リジング特性の改善がもたらされると
いう作用のあることを示した。本作用がどのような機構
によっているかは、かならずしも明確ではないが、再結
晶の促進による集合組織のランダム化が作用しているこ
とは明らかである。特に熱間圧延中にフェライトとオー
ステナイトの二相混合組織となるような成分系のフェラ
イトステンレス鋼では、ひずみ速度の低下によって、軟
質なフェライト相へのひずみの集中が起こる。これによ
り、フェライト相での実質的なひずみ増加に伴う再結晶
促進とオーステナイトのフェライト相中での加工ひずみ
誘起変態が生じ、フェライト粒の集合組織のランダム化
がもたらされるものと認められる。
【００１１】
【実施例】本発明によるものの具体的な実施例について
説明すると、先ず本発明者等が用いたフェライト系ステ
ンレス鋼は次の表１に示す如くであって、代表的フェラ
イト系ステンレス鋼であるＳＵＳ４３０を初め、ＳＵＳ
４３０ＬＸ、ＳＵＳ４４４、ＳＵＳ４１０Ｌ、ＳＵＨ４
０９、高Ｓｉ含有耐熱鋼を用いた。Cr含有量は１０．８
〜１８．５％まで広範囲な鋼種を用いている。なお、本
発明はフェライト系ステンレス鋼に関するものである
が、通常マルテンサイト系と呼ばれるＳＵＳ４１０系、
高Ｃｒ系耐熱鋼であるＳＵＨ４０９の鋼種も含んでい
る。
説明すると、先ず本発明者等が用いたフェライト系ステ
ンレス鋼は次の表１に示す如くであって、代表的フェラ
イト系ステンレス鋼であるＳＵＳ４３０を初め、ＳＵＳ
４３０ＬＸ、ＳＵＳ４４４、ＳＵＳ４１０Ｌ、ＳＵＨ４
０９、高Ｓｉ含有耐熱鋼を用いた。Cr含有量は１０．８
〜１８．５％まで広範囲な鋼種を用いている。なお、本
発明はフェライト系ステンレス鋼に関するものである
が、通常マルテンサイト系と呼ばれるＳＵＳ４１０系、
高Ｃｒ系耐熱鋼であるＳＵＨ４０９の鋼種も含んでい
る。
【００１２】
【表１】
【００１３】次の表２には、各鋼種のリジング高さを本
発明条件で製造した場合と、比較条件で製造した場合と
のそれぞれを示した。本発明と比較例との条件の差は、
粗圧延時のひずみ速度の差にあるが、いずれも、スラブ
加熱後、粗圧延５パス（圧下量２４、３０、３７、２
５、３３％）、仕上げ７段連続スタンドで３mmの熱延鋼
帯とした。熱延後、熱延鋼帯を箱型焼鈍し、冷間圧延に
て０．８mmの冷延板とし、連続焼鈍後、調圧率１．０％
の調圧を施した。
発明条件で製造した場合と、比較条件で製造した場合と
のそれぞれを示した。本発明と比較例との条件の差は、
粗圧延時のひずみ速度の差にあるが、いずれも、スラブ
加熱後、粗圧延５パス（圧下量２４、３０、３７、２
５、３３％）、仕上げ７段連続スタンドで３mmの熱延鋼
帯とした。熱延後、熱延鋼帯を箱型焼鈍し、冷間圧延に
て０．８mmの冷延板とし、連続焼鈍後、調圧率１．０％
の調圧を施した。
【００１４】
【表２】
【００１５】前記表２に示されるように比較例（従来の
熱間圧延条件）ではリジング高さが８〜１２μm であっ
たのに比べ、本発明によれば各鋼種でリジング高さが約
５０〜６０％程度軽減し、５．０μm 以下となる。この
程度までリジング高さが改善されれば、実際のプレス成
型後の製品となった段階でほとんど問題となることはな
い。
熱間圧延条件）ではリジング高さが８〜１２μm であっ
たのに比べ、本発明によれば各鋼種でリジング高さが約
５０〜６０％程度軽減し、５．０μm 以下となる。この
程度までリジング高さが改善されれば、実際のプレス成
型後の製品となった段階でほとんど問題となることはな
い。
【００１６】次の表３には粗熱延条件の圧下量とひずみ
速度を種々変えた場合の最終製品のリジング高さを示し
た。
速度を種々変えた場合の最終製品のリジング高さを示し
た。
【００１７】
【表３】
【００１８】即ち、本発明によれば、熱延板の焼鈍法を
箱型焼鈍、連続焼鈍、あるいは焼鈍省略のいずれによっ
てもリジング高さは４．５μｍ以下の優れた特性を示
す。低ひずみ速度圧延という本発明の適用は第１から第
５パスのいずれによってもその効果は得られている。ま
た、比較例に示されるように、圧下量が２０％未満、あ
るいは、ひずみ速度が２ｓ-1を越えるとリジング特性は
改善されない。
箱型焼鈍、連続焼鈍、あるいは焼鈍省略のいずれによっ
てもリジング高さは４．５μｍ以下の優れた特性を示
す。低ひずみ速度圧延という本発明の適用は第１から第
５パスのいずれによってもその効果は得られている。ま
た、比較例に示されるように、圧下量が２０％未満、あ
るいは、ひずみ速度が２ｓ-1を越えるとリジング特性は
改善されない。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したような、この発明によれ
ば、フェライト系ステンレス鋼の粗熱間圧延条件を圧下
量２０％以上で、かつ、ひずみ速度２．０ｓ-1以下の低
ひずみ速度圧延で行うように構成したことにより、製造
工程の増加をもたらすことなく、逆に熱延板の焼鈍工程
を短縮して、耐リジング性に優れたフェライト系ステン
レス鋼を安価に得らしめることができるなどの効果を有
し、工業的にその効果の大きい発明である。
ば、フェライト系ステンレス鋼の粗熱間圧延条件を圧下
量２０％以上で、かつ、ひずみ速度２．０ｓ-1以下の低
ひずみ速度圧延で行うように構成したことにより、製造
工程の増加をもたらすことなく、逆に熱延板の焼鈍工程
を短縮して、耐リジング性に優れたフェライト系ステン
レス鋼を安価に得らしめることができるなどの効果を有
し、工業的にその効果の大きい発明である。
【００２０】
【図１】図１は、本発明の構成要件である粗圧延のひず
み速度のリジング高さに対する影響を示したものであ
る。ひずみ速度の低下により耐リジング性が改善され、
特にひずみ速度が２．０ｓ-1以下となるとリジング高さ
が５μm 以下となり、優れた耐リジング性が得られるこ
とが示されている。
み速度のリジング高さに対する影響を示したものであ
る。ひずみ速度の低下により耐リジング性が改善され、
特にひずみ速度が２．０ｓ-1以下となるとリジング高さ
が５μm 以下となり、優れた耐リジング性が得られるこ
とが示されている。
【図２】図２は、本発明の構成要件である粗圧延の１パ
ス当たりの圧下量のリジング高さに対する影響を示した
ものである。圧下量の増加により耐リジング性が改善さ
れ、特に圧下量が２０％以上となるとリジング高さが５
μm 以下となり、優れた耐リジング性が得られることが
示されている。
ス当たりの圧下量のリジング高さに対する影響を示した
ものである。圧下量の増加により耐リジング性が改善さ
れ、特に圧下量が２０％以上となるとリジング高さが５
μm 以下となり、優れた耐リジング性が得られることが
示されている。
Claims (1)
- 【請求項１】フェライト系ステンレス鋼のスラブを熱間
圧延するに際し、粗圧延のうち少なくとも１パス以上を
圧下量２０％以上で、かつ、ひずみ速度２．０ｓ-1以下
の低ひずみ速度圧延で行い、続いて連続スタンドでの仕
上げ圧延により熱延鋼帯としたのち、箱型焼鈍あるいは
連続焼鈍するか、焼鈍を省略し、その後、冷間圧延と冷
延板焼鈍とを組み合わせて冷延鋼帯を製造することを特
徴とする耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス
鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2409852A JPH0819471B2 (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2409852A JPH0819471B2 (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04210425A JPH04210425A (ja) | 1992-07-31 |
| JPH0819471B2 true JPH0819471B2 (ja) | 1996-02-28 |
Family
ID=18519123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2409852A Expired - Lifetime JPH0819471B2 (ja) | 1990-12-12 | 1990-12-12 | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0819471B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3373983B2 (ja) * | 1995-08-24 | 2003-02-04 | 川崎製鉄株式会社 | プレス成形性、耐リジング性および表面性状に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
| CN103506383B (zh) * | 2013-09-26 | 2016-04-27 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 超纯铁素体不锈钢热轧制造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5943978A (ja) * | 1982-09-07 | 1984-03-12 | Sanshin Ind Co Ltd | 内燃機関のフライホイ−ルマグネト |
-
1990
- 1990-12-12 JP JP2409852A patent/JPH0819471B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5943978A (ja) * | 1982-09-07 | 1984-03-12 | Sanshin Ind Co Ltd | 内燃機関のフライホイ−ルマグネト |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04210425A (ja) | 1992-07-31 |
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