JP3373983B2 - プレス成形性、耐リジング性および表面性状に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 - Google Patents
プレス成形性、耐リジング性および表面性状に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、表面性状に優れ、
しかもプレス成形性（特に、ｒ値、ｒ値の面内異方性
（以下、単に「面内異方性」と略記））および耐リジン
グ性に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法に
関するものである。
しかもプレス成形性（特に、ｒ値、ｒ値の面内異方性
（以下、単に「面内異方性」と略記））および耐リジン
グ性に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼は、通常、連
続鋳造片を加熱した後、熱間圧延（粗圧延および仕上げ
圧延）−熱延板焼鈍−冷間圧延−仕上げ焼鈍の各工程を
経て製造される。このようにして製造されたフェライト
系ステンレス鋼は、一般に、耐応力腐食割れ性に優れる
とともに安価であることから、各種厨房器具、自動車部
品などの分野で幅広く使用されているが、オーステナイ
ト系ステンレス鋼に比べるとプレス成形性および耐リジ
ング性の点では劣るという欠点を有していた。このた
め、フェライト系ステンレス鋼のプレス成形性や耐リジ
ング性を向上させるために、これまでにも多くの努力が
続けられてきた。
続鋳造片を加熱した後、熱間圧延（粗圧延および仕上げ
圧延）−熱延板焼鈍−冷間圧延−仕上げ焼鈍の各工程を
経て製造される。このようにして製造されたフェライト
系ステンレス鋼は、一般に、耐応力腐食割れ性に優れる
とともに安価であることから、各種厨房器具、自動車部
品などの分野で幅広く使用されているが、オーステナイ
ト系ステンレス鋼に比べるとプレス成形性および耐リジ
ング性の点では劣るという欠点を有していた。このた
め、フェライト系ステンレス鋼のプレス成形性や耐リジ
ング性を向上させるために、これまでにも多くの努力が
続けられてきた。
【０００３】例えば、特開昭５２−３１９１９号公報に
は、プレス成形性を向上させるための鋼成分として、Ｃ
＋Ｎを低下させTiを適量添加する技術が開示されてい
る。しかしながら、このような従来のTi添加低炭窒素フ
ェライト系ステンレス鋼では、フェライト粒の｛５５
４｝＜２２５＞方位への集積が強まり、その結果、この
鋼に特有なリジング（圧延方向に対し30〜45°の方向に
引張加工を施した時に発生するもので、圧延方向の引張
加工でみられるこれまでのリジングとは異なる。以下、
単に「30°方向リジング」と略記する）が発生するとい
う問題があった（鉄と鋼、60(1976)、S227参照）。
は、プレス成形性を向上させるための鋼成分として、Ｃ
＋Ｎを低下させTiを適量添加する技術が開示されてい
る。しかしながら、このような従来のTi添加低炭窒素フ
ェライト系ステンレス鋼では、フェライト粒の｛５５
４｝＜２２５＞方位への集積が強まり、その結果、この
鋼に特有なリジング（圧延方向に対し30〜45°の方向に
引張加工を施した時に発生するもので、圧延方向の引張
加工でみられるこれまでのリジングとは異なる。以下、
単に「30°方向リジング」と略記する）が発生するとい
う問題があった（鉄と鋼、60(1976)、S227参照）。
【０００４】そこで、30°方向リジングを防止するため
の技術が、特開昭５３−４８０１７号公報に開示されて
いる。この技術は、Ｃ＋Ｎが0.03％以下、Tiが0.1 〜0.
5 ％のフェライト系ステンレス鋼を750 ℃以下で巻取
り、４５０〜７００で１５％以上の温間圧延を行い、こ
れを焼鈍する過程で巻取り温度以上の温度域においては
0.1 ℃/sec以上の昇温速度で加熱し、780 ℃以上950 ℃
以下まで昇温し、０〜30分の保定後冷却し、引き続き中
間焼鈍をはさみ中間冷間圧延率を50％以上、最終冷間圧
延率を30％以上、50％未満として、｛５５４｝方位に替
わり｛１１１｝方位を発達させるものである。しかしな
がら、この方法では製造工程で非常に厳しい条件が課せ
られるばかりか、冷間圧延を２回法とするので大幅なコ
ストアップにもつながる。
の技術が、特開昭５３−４８０１７号公報に開示されて
いる。この技術は、Ｃ＋Ｎが0.03％以下、Tiが0.1 〜0.
5 ％のフェライト系ステンレス鋼を750 ℃以下で巻取
り、４５０〜７００で１５％以上の温間圧延を行い、こ
れを焼鈍する過程で巻取り温度以上の温度域においては
0.1 ℃/sec以上の昇温速度で加熱し、780 ℃以上950 ℃
以下まで昇温し、０〜30分の保定後冷却し、引き続き中
間焼鈍をはさみ中間冷間圧延率を50％以上、最終冷間圧
延率を30％以上、50％未満として、｛５５４｝方位に替
わり｛１１１｝方位を発達させるものである。しかしな
がら、この方法では製造工程で非常に厳しい条件が課せ
られるばかりか、冷間圧延を２回法とするので大幅なコ
ストアップにもつながる。
【０００５】また、冷間圧延を１回法とした技術は特開
平６−２７９９５１号公報に開示されている。この方法
は、Ｃ、Ｎが0.02％以下でかつ、( Ｃ／12）＋（Ｎ／1
4）≦(Ti ／48) ＋（Nb／93）のフェライト系ステンレ
ス鋼を850 〜950 ℃の仕上げ温度で熱間圧延し、引き続
き550 ℃以下の温度で巻取り、熱延板焼鈍することなく
100mm 以上のロール径を有する圧延ロールにて50〜70％
の冷間圧延をおこない、しかる後再結晶温度＋50℃〜再
結晶温度＋150 ℃の範囲で冷延板焼鈍を施すものであ
る。しかし、この方法は製造条件の制約が厳しい割りに
は、熱延板焼鈍を行ってもｒ値は1.1 程度でしかなく、
プレス成形性の改善が不十分である。なお、特開昭５９
−３８３３４号公報には、ロール径150mm 以上( 好まし
くは300mm 以下) のワークロールを用いて冷間圧延を施
すことによりｒ値、リジング（通常の、圧延方向に引張
で生ずるもの）を改善する方法が開示されているが、ｒ
値の最大値は1.47で十分な特性を有しているとはいえな
い。
平６−２７９９５１号公報に開示されている。この方法
は、Ｃ、Ｎが0.02％以下でかつ、( Ｃ／12）＋（Ｎ／1
4）≦(Ti ／48) ＋（Nb／93）のフェライト系ステンレ
ス鋼を850 〜950 ℃の仕上げ温度で熱間圧延し、引き続
き550 ℃以下の温度で巻取り、熱延板焼鈍することなく
100mm 以上のロール径を有する圧延ロールにて50〜70％
の冷間圧延をおこない、しかる後再結晶温度＋50℃〜再
結晶温度＋150 ℃の範囲で冷延板焼鈍を施すものであ
る。しかし、この方法は製造条件の制約が厳しい割りに
は、熱延板焼鈍を行ってもｒ値は1.1 程度でしかなく、
プレス成形性の改善が不十分である。なお、特開昭５９
−３８３３４号公報には、ロール径150mm 以上( 好まし
くは300mm 以下) のワークロールを用いて冷間圧延を施
すことによりｒ値、リジング（通常の、圧延方向に引張
で生ずるもの）を改善する方法が開示されているが、ｒ
値の最大値は1.47で十分な特性を有しているとはいえな
い。
【０００６】上述したようなプレス成形性、リジング特
性のほか、フェライト系ステンレス鋼には、表面に塗装
等を施さずに使用されるため、表面の美麗さが厳しく要
求される。これに関して、Ti添加ステンレス鋼はチタン
の窒化物や酸化物を原因とする、チタンストリークと呼
ばれる表面欠陥が、通常のフェライト系ステンレス鋼に
比べて発生しやすいという問題点もある。この問題を問
題を解決するための技術として、特開昭５６−３５７５
５号公報には、0.1 〜0.5 ％のTiを含有するフェライト
系ステンレス鋼において、〔％Ti〕／〔％Al〕＝５〜３
０、かつ〔％Ti〕1.5 〔％Ｎ〕≦4.0 ×10-5として、表
面欠陥の発生を抑制する方法が開示されている。しかし
ながら、この技術では表面欠陥は改善されても、十分な
プレス加工性は得られないという問題があった。
性のほか、フェライト系ステンレス鋼には、表面に塗装
等を施さずに使用されるため、表面の美麗さが厳しく要
求される。これに関して、Ti添加ステンレス鋼はチタン
の窒化物や酸化物を原因とする、チタンストリークと呼
ばれる表面欠陥が、通常のフェライト系ステンレス鋼に
比べて発生しやすいという問題点もある。この問題を問
題を解決するための技術として、特開昭５６−３５７５
５号公報には、0.1 〜0.5 ％のTiを含有するフェライト
系ステンレス鋼において、〔％Ti〕／〔％Al〕＝５〜３
０、かつ〔％Ti〕1.5 〔％Ｎ〕≦4.0 ×10-5として、表
面欠陥の発生を抑制する方法が開示されている。しかし
ながら、この技術では表面欠陥は改善されても、十分な
プレス加工性は得られないという問題があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、フェ
ライト系ステンレス鋼のプレス加工性向上のためにTiを
添加すれば、30°方向リジングが顕著になる。このリジ
ングを抑制するためには、巻取り、熱延板焼鈍および冷
間圧延などの各工程条件に厳しい制限が課せられてい
た。また、冷間圧延のロール径を大きくしてｒ値を改善
しようとする試みには限界があった。しかも、これらの
技術はいずれも、ｒ値やリジング特性に着目したのみ
で、プレス成形における重要な特性である、面内異方性
を改善するものではなかった。そのうえ、Ti添加ステン
レス鋼においては表面欠陥が発生し、プレス成形性や耐
リジング性と両立させることは不可能であった。
ライト系ステンレス鋼のプレス加工性向上のためにTiを
添加すれば、30°方向リジングが顕著になる。このリジ
ングを抑制するためには、巻取り、熱延板焼鈍および冷
間圧延などの各工程条件に厳しい制限が課せられてい
た。また、冷間圧延のロール径を大きくしてｒ値を改善
しようとする試みには限界があった。しかも、これらの
技術はいずれも、ｒ値やリジング特性に着目したのみ
で、プレス成形における重要な特性である、面内異方性
を改善するものではなかった。そのうえ、Ti添加ステン
レス鋼においては表面欠陥が発生し、プレス成形性や耐
リジング性と両立させることは不可能であった。
【０００８】そこで、本発明の主たる目的は、上記既知
技術が抱えている上述した問題を惹起することのないフ
ェライト系ステンレス鋼帯の製造方法を提供することに
ある。本発明の他の目的は、プレス成形性（特に、ｒ
値、面内異方性）および耐リジング（特に、30°方向リ
ジング）性に優れ、しかも表面性状に優れるフェライト
系ステンレス鋼帯の製造方法を提供することにある。
技術が抱えている上述した問題を惹起することのないフ
ェライト系ステンレス鋼帯の製造方法を提供することに
ある。本発明の他の目的は、プレス成形性（特に、ｒ
値、面内異方性）および耐リジング（特に、30°方向リ
ジング）性に優れ、しかも表面性状に優れるフェライト
系ステンレス鋼帯の製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】さて、上掲の目的の実現
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、特にフェライ
ト系ステンレス鋼の化学成分相互の関係、粗圧延条件お
よび冷間圧延条件を適正に組み合わることにより解決で
きることを見いだし本発明を完成するに至った。
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、特にフェライ
ト系ステンレス鋼の化学成分相互の関係、粗圧延条件お
よび冷間圧延条件を適正に組み合わることにより解決で
きることを見いだし本発明を完成するに至った。
【００１０】すなわち、本発明は下記の構成を要旨とす
るものである。 (1) Ｃ：0.01mass％以下、 Si：1.0 mass％以下、Mn：
1.0 mass％以下、 Cr：11〜30mass％、Al：0.07mass％
以下、 Ｎ：0.02mass％以下、Ｓ：0.01mass％以下、
Ｏ：0.01mass％以下を含み、かつこれらの成分含有量が
Ｃ＋Ｎ：0.006 〜0.025 mass％、Ｎ／Ｃ：2.0 以上、(T
i−２×Ｓ−３×Ｏ) ／（Ｃ＋Ｎ）：４以上、Ti×Ｎ：
0.003 以下を満足して含有し、残部がFeおよび不可避的
不純物の組成からなる鋼素材に、粗圧延工程および仕上
げ圧延工程からなる熱間圧延を施し、その後、熱延板焼
鈍、酸洗、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍を施してフェラ
イト系ステンレス鋼帯を製造するにあたり、前記粗圧延
工程のうちの少なくとも１パスの圧延を、圧延温度が90
0 〜1150℃、被圧延材と圧延ロールの間の摩擦係数が0.
3 以下、圧下率が40〜75％の条件で行い、かつ前記冷間
圧延を、冷延全圧下量の少なくとも50％はロール径が50
0mm 以上のワークロールを用いて行うことを特徴とする
プレス成形性、耐リジング性および表面性状に優れるフ
ェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。
るものである。 (1) Ｃ：0.01mass％以下、 Si：1.0 mass％以下、Mn：
1.0 mass％以下、 Cr：11〜30mass％、Al：0.07mass％
以下、 Ｎ：0.02mass％以下、Ｓ：0.01mass％以下、
Ｏ：0.01mass％以下を含み、かつこれらの成分含有量が
Ｃ＋Ｎ：0.006 〜0.025 mass％、Ｎ／Ｃ：2.0 以上、(T
i−２×Ｓ−３×Ｏ) ／（Ｃ＋Ｎ）：４以上、Ti×Ｎ：
0.003 以下を満足して含有し、残部がFeおよび不可避的
不純物の組成からなる鋼素材に、粗圧延工程および仕上
げ圧延工程からなる熱間圧延を施し、その後、熱延板焼
鈍、酸洗、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍を施してフェラ
イト系ステンレス鋼帯を製造するにあたり、前記粗圧延
工程のうちの少なくとも１パスの圧延を、圧延温度が90
0 〜1150℃、被圧延材と圧延ロールの間の摩擦係数が0.
3 以下、圧下率が40〜75％の条件で行い、かつ前記冷間
圧延を、冷延全圧下量の少なくとも50％はロール径が50
0mm 以上のワークロールを用いて行うことを特徴とする
プレス成形性、耐リジング性および表面性状に優れるフ
ェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。
【００１１】(2) 上記(1) に記載の鋼組成のものに、さ
らにCa：0.0003〜0.0050mass％、Mg：0.0003〜0.0050ma
ss％、Ｂ：0.0003〜0.0050mass％のうちの１種または２
種以上を含有させてなる成分の鋼素材を用いることを特
徴とするフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。
らにCa：0.0003〜0.0050mass％、Mg：0.0003〜0.0050ma
ss％、Ｂ：0.0003〜0.0050mass％のうちの１種または２
種以上を含有させてなる成分の鋼素材を用いることを特
徴とするフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。
【００１２】(3) 上記仕上げ圧延工程のうちの少なくと
も１パスの圧延を、圧延温度が600 〜950 ℃、圧下率が
20〜45％の条件で行う上記(1) または(2) に記載のフェ
ライト系ステンレス鋼帯の製造方法。 (4) 被圧延材と圧延ロールの間の摩擦係数が0.3 以下の
条件で圧延する上記(3)に記載のフェライト系ステンレ
ス鋼帯の製造方法。
も１パスの圧延を、圧延温度が600 〜950 ℃、圧下率が
20〜45％の条件で行う上記(1) または(2) に記載のフェ
ライト系ステンレス鋼帯の製造方法。 (4) 被圧延材と圧延ロールの間の摩擦係数が0.3 以下の
条件で圧延する上記(3)に記載のフェライト系ステンレ
ス鋼帯の製造方法。
【００１３】
【発明の実施の形態】まず、本発明に想到する契機とな
った実験研究の成果について説明する。Ｃ：0.0015〜0.
0050mass％、 Ｎ：0.0045〜0.0200mass％、Ti：0.0050〜
0.25mass％、Cr：16〜17mass％としたステンレス鋼を溶
製し、1220℃に加熱後、４スタンドの粗圧延機、７スタ
ンドの仕上げ圧延機からなる熱間圧延機にて板厚4.0mm
の熱延板とした。この熱延板を通常の方法にしたがっ
て、熱延板焼鈍（850 〜1050℃で60sec ）−酸洗−冷延
−仕上げ焼鈍（850 〜1050℃で60sec ）により板厚0.7m
m の冷延焼鈍板とした。ここで、上記熱間圧延におい
て、粗圧延工程の４スタンド目の圧下率を33％と50％の
２水準に変化させ、圧延温度は1050℃、摩擦係数は0.2
の一定とした。さらに、それぞれの粗圧延条件において
冷間圧延におけるロール径を変化させた。これら粗圧延
における摩擦係数の調整は、低融点のガラス系潤滑剤と
水との混合比を変化させることによって行い、摩擦係数
の値は、公知の方法のＯｒｏｗａｎによる混合摩擦圧延
理論をもとに求めた。上記冷延焼鈍板から試験片を採取
し、ｒ値および30°方向リジング特性を調査した。図１
は、ｒ値およびリジング（30°方向リジング）特性に及
ぼす粗圧延の４スタンド目の圧下率（以下「Ｒ4 」と略
記する）とＮ／Ｃの影響を示す。図４より、Ｒ4 を50％
とし、Ｎ／Ｃを2.0 以上とすれば、ｒ値、リジング特性
ともに良好な値が得られることがわかる。また、図２
は、ｒ値に及ぼす冷延ワークロール径の影響を示すもの
で、Ｒ4 を50％とした場合冷延ロール径が500mm 以上で
ｒ値が向上することがわかる。
った実験研究の成果について説明する。Ｃ：0.0015〜0.
0050mass％、 Ｎ：0.0045〜0.0200mass％、Ti：0.0050〜
0.25mass％、Cr：16〜17mass％としたステンレス鋼を溶
製し、1220℃に加熱後、４スタンドの粗圧延機、７スタ
ンドの仕上げ圧延機からなる熱間圧延機にて板厚4.0mm
の熱延板とした。この熱延板を通常の方法にしたがっ
て、熱延板焼鈍（850 〜1050℃で60sec ）−酸洗−冷延
−仕上げ焼鈍（850 〜1050℃で60sec ）により板厚0.7m
m の冷延焼鈍板とした。ここで、上記熱間圧延におい
て、粗圧延工程の４スタンド目の圧下率を33％と50％の
２水準に変化させ、圧延温度は1050℃、摩擦係数は0.2
の一定とした。さらに、それぞれの粗圧延条件において
冷間圧延におけるロール径を変化させた。これら粗圧延
における摩擦係数の調整は、低融点のガラス系潤滑剤と
水との混合比を変化させることによって行い、摩擦係数
の値は、公知の方法のＯｒｏｗａｎによる混合摩擦圧延
理論をもとに求めた。上記冷延焼鈍板から試験片を採取
し、ｒ値および30°方向リジング特性を調査した。図１
は、ｒ値およびリジング（30°方向リジング）特性に及
ぼす粗圧延の４スタンド目の圧下率（以下「Ｒ4 」と略
記する）とＮ／Ｃの影響を示す。図４より、Ｒ4 を50％
とし、Ｎ／Ｃを2.0 以上とすれば、ｒ値、リジング特性
ともに良好な値が得られることがわかる。また、図２
は、ｒ値に及ぼす冷延ワークロール径の影響を示すもの
で、Ｒ4 を50％とした場合冷延ロール径が500mm 以上で
ｒ値が向上することがわかる。
【００１４】次に本発明においてフェライト系ステンレ
ス鋼の化学成分および製造条件を上記要旨構成のとおり
に限定した理由について説明する。 ・Ｃ：0.01mass％以下 Ｃは、ｒ値および耐食性を低下させる元素であり、0.01
mass％を超えるとその影響が顕著になるので0.01mass％
以下とする。 なお、 現状の製造・分析限界を考慮すると
Ｃは、好ましくは0.0005〜0.0080mass％である。
ス鋼の化学成分および製造条件を上記要旨構成のとおり
に限定した理由について説明する。 ・Ｃ：0.01mass％以下 Ｃは、ｒ値および耐食性を低下させる元素であり、0.01
mass％を超えるとその影響が顕著になるので0.01mass％
以下とする。 なお、 現状の製造・分析限界を考慮すると
Ｃは、好ましくは0.0005〜0.0080mass％である。
【００１５】・Si：1.0 mass％以下
Siは、脱酸のために有効な元素であるが、過度の添加は
鋼板の硬質化と延性の低下を招くので、その添加範囲は
1.0 mass％以下、好ましくは0.05〜 0.4wt％とする。
鋼板の硬質化と延性の低下を招くので、その添加範囲は
1.0 mass％以下、好ましくは0.05〜 0.4wt％とする。
【００１６】・Mn：1.0 mass％以下
Mnは、熱間加工性の改善や溶接部の靱性改善のために有
効な元素である。この目的のためには、1.0 mass％以下
以下の添加で十分であり、好ましくは0.05〜 0.70wt ％
である。
効な元素である。この目的のためには、1.0 mass％以下
以下の添加で十分であり、好ましくは0.05〜 0.70wt ％
である。
【００１７】・Cr：11〜30mass％
Crは、ステンレス鋼としての耐食性を確保するためには
不可欠な元素である。その量が11mass％未満では耐食性
が不足し、一方30mass％を超えると極端なｒ値の低下を
招くので、その添加範囲は11〜30mass％、好ましくは14
〜19mass％である。
不可欠な元素である。その量が11mass％未満では耐食性
が不足し、一方30mass％を超えると極端なｒ値の低下を
招くので、その添加範囲は11〜30mass％、好ましくは14
〜19mass％である。
【００１８】・Al：0.07mass％以下
Alは、過度に添加すると、Al2O3 を生成して表面欠陥を
発生させる元素である。とくに0.07mass％を超えて添加
するとその影響が顕著になるので、0.07mass％以下とす
る。
発生させる元素である。とくに0.07mass％を超えて添加
するとその影響が顕著になるので、0.07mass％以下とす
る。
【００１９】・Ｎ：0.02mass％以下
Ｎは、スラブ鋳造時にTiＮを形成し、耐リジング性に有
害であるとされる柱状晶の体積（すなわち柱状晶の長さ
と幅）を小さくする。すなわち、本発明におけるリジン
グ改善効果は、従来考えられていたような等軸晶率の上
昇によるものではなく、Ｃ、Ｎ、Ti添加量のバランスを
最適化することにより柱状晶の体積が小さくなったこと
が要因の一つであると考えられる。このような効果を得
るためには、ある程度のＮ添加量が必要であるが、0.02
mass％を超えての添加は多量のTiＮの析出により表面性
状の劣化を招くため、Ｎ添加量の上限は0.02mass％とし
た。なお、Ｎ量の下限値はＮ／Ｃ及びＣ＋Ｎの制限によ
って定まる。
害であるとされる柱状晶の体積（すなわち柱状晶の長さ
と幅）を小さくする。すなわち、本発明におけるリジン
グ改善効果は、従来考えられていたような等軸晶率の上
昇によるものではなく、Ｃ、Ｎ、Ti添加量のバランスを
最適化することにより柱状晶の体積が小さくなったこと
が要因の一つであると考えられる。このような効果を得
るためには、ある程度のＮ添加量が必要であるが、0.02
mass％を超えての添加は多量のTiＮの析出により表面性
状の劣化を招くため、Ｎ添加量の上限は0.02mass％とし
た。なお、Ｎ量の下限値はＮ／Ｃ及びＣ＋Ｎの制限によ
って定まる。
【００２０】・Ｓ：0.01mass％以下
Ｓは、チタン硫化物を形成して有効なTi量を減少させる
ので、極力低減することが望ましい。このため、その上
限は0.01mass％、好ましくは0.005 mass％とする。
ので、極力低減することが望ましい。このため、その上
限は0.01mass％、好ましくは0.005 mass％とする。
【００２１】・Ｏ：0.01mass％以下
Ｏは、チタン酸化物を形成して有効なTi量を減少させる
ので、極力低減することが望ましい。このため、その上
限は0.01mass％、好ましくは0.005 mass％とする。
ので、極力低減することが望ましい。このため、その上
限は0.01mass％、好ましくは0.005 mass％とする。
【００２２】・Ｎ／Ｃ：2.0 以上
Ｎ／Ｃは、本発明において特に重要な構成要件の一つで
ある。TiＮは、TiＣに比べてはるかに高温から析出する
ため、TiＮの析出量が適正であれば、柱状晶の体積を小
さくする効果を有する。この柱状晶の体積低減効果は、
Ｎ／Ｃが2.0 未満では小さい。また、TiＮは、TiＣに比
べて析出物の粒径が大きく、仕上げ焼鈍時に熱的に安定
であるため、再結晶前の固溶Ｃ、Ｎ量を低く押さえるの
に有効である。そして従来のTi添加フェライト系ステン
レス鋼のようにＮ／Ｃを２未満にし、TiＣが多量に微細
析出している場合は、仕上げ焼鈍時に｛５５４｝方位が
著しく発達し、30°方向リジングが発生するのに対し
て、Ｎ／Ｃを2.0 以上とした場合、おもに｛１１１｝再
結晶集合組織が発達し30°方向リジングの発生を抑制す
ることができる。 以上の理由から、Ｎ／Ｃの下限値を2.
0 に限定した。一方、Ｎ／Ｃの上限は理想的にはＣ＝0p
pmの場合に無限大となるため制限を設けない。
ある。TiＮは、TiＣに比べてはるかに高温から析出する
ため、TiＮの析出量が適正であれば、柱状晶の体積を小
さくする効果を有する。この柱状晶の体積低減効果は、
Ｎ／Ｃが2.0 未満では小さい。また、TiＮは、TiＣに比
べて析出物の粒径が大きく、仕上げ焼鈍時に熱的に安定
であるため、再結晶前の固溶Ｃ、Ｎ量を低く押さえるの
に有効である。そして従来のTi添加フェライト系ステン
レス鋼のようにＮ／Ｃを２未満にし、TiＣが多量に微細
析出している場合は、仕上げ焼鈍時に｛５５４｝方位が
著しく発達し、30°方向リジングが発生するのに対し
て、Ｎ／Ｃを2.0 以上とした場合、おもに｛１１１｝再
結晶集合組織が発達し30°方向リジングの発生を抑制す
ることができる。 以上の理由から、Ｎ／Ｃの下限値を2.
0 に限定した。一方、Ｎ／Ｃの上限は理想的にはＣ＝0p
pmの場合に無限大となるため制限を設けない。
【００２３】・Ｃ＋Ｎ：0.006 〜0.025 mass％
ＣとＮは、従来のフェライト系ステンレス鋼では、共に
極力低減させることが望ましいとされていたが、本発明
では次の理由からある程度の量は含有させる必要があ
る。すなわち、Ｃが0.01mass％以下、 Ｎが0.02mass％以
下、Ｎ／Ｃが2.0以上であってもＣ＋Ｎが0.006mass ％
未満では、ｒ値は高いもののTiＮの析出量が不十分であ
ることから耐リジング性に劣る。一方、Ｃ＋Ｎが0.025
mass％を超えると、ｒ値および耐食性が劣化する。した
がって、Ｃ＋Ｎの含有量は0.006 〜0.025 mass％の範囲
とする。なお、Ｃ＋Ｎの好ましい範囲は0.01〜0.02mass
％である。
極力低減させることが望ましいとされていたが、本発明
では次の理由からある程度の量は含有させる必要があ
る。すなわち、Ｃが0.01mass％以下、 Ｎが0.02mass％以
下、Ｎ／Ｃが2.0以上であってもＣ＋Ｎが0.006mass ％
未満では、ｒ値は高いもののTiＮの析出量が不十分であ
ることから耐リジング性に劣る。一方、Ｃ＋Ｎが0.025
mass％を超えると、ｒ値および耐食性が劣化する。した
がって、Ｃ＋Ｎの含有量は0.006 〜0.025 mass％の範囲
とする。なお、Ｃ＋Ｎの好ましい範囲は0.01〜0.02mass
％である。
【００２４】・ (Ti−２×Ｓ−３×Ｏ) ／（Ｃ＋Ｎ）：
４以上、かつTi×Ｎ：0.003 以下（式中の成分量単位は
いずれもmass％） 高いｒ値と良好な表面性状を得るためには、Ti、 Ｃ、
Ｎ、Ｏ、Ｓの成分バランスが重要となる。 (Ti−２×Ｓ
−３×Ｏ) ／（Ｃ＋Ｎ）が４未満ではｒ値≧1.5を得る
ことが困難である。また、Ti×Ｎが0.003 を超えると表
面性状が著しく劣化する。以上の理由から (Ti−２×Ｓ
−３×Ｏ) ／（Ｃ＋Ｎ）の値は４以上、かつTi×Ｎの値
は0.003 以下とした。
４以上、かつTi×Ｎ：0.003 以下（式中の成分量単位は
いずれもmass％） 高いｒ値と良好な表面性状を得るためには、Ti、 Ｃ、
Ｎ、Ｏ、Ｓの成分バランスが重要となる。 (Ti−２×Ｓ
−３×Ｏ) ／（Ｃ＋Ｎ）が４未満ではｒ値≧1.5を得る
ことが困難である。また、Ti×Ｎが0.003 を超えると表
面性状が著しく劣化する。以上の理由から (Ti−２×Ｓ
−３×Ｏ) ／（Ｃ＋Ｎ）の値は４以上、かつTi×Ｎの値
は0.003 以下とした。
【００２５】・Ca：0.0003〜0.0050mass％、Mg：0.0003
〜0.0050mass％、Ｂ：0.0003〜0.0050mass％ Ca、MgおよびＢは、いずれも鋳造時のノズル詰まりを防
止する元素である。その効果を得るには、いずれも、0.
0003mass％の添加が必要であるが、過度に添加すると耐
食性の低下を招くので上限は0.0050mass％とする。な
お、これら元素の好ましい添加量は、いずれも0.0005〜
0.0020mass％である。
〜0.0050mass％、Ｂ：0.0003〜0.0050mass％ Ca、MgおよびＢは、いずれも鋳造時のノズル詰まりを防
止する元素である。その効果を得るには、いずれも、0.
0003mass％の添加が必要であるが、過度に添加すると耐
食性の低下を招くので上限は0.0050mass％とする。な
お、これら元素の好ましい添加量は、いずれも0.0005〜
0.0020mass％である。
【００２６】次に、上記成分組成に調整された素材か
ら、フェライト系ステンレス鋼帯を製造するための処理
条件を以下に説明する。 ・粗圧延工程 圧延温度：900 〜1150℃ 粗圧延の圧延温度が900 ℃未満では、フェライト系ステ
ンレス鋼の再結晶が進みにくく耐リジング性が改善され
ないばかりか、ｒ値が小さく、面内異方性が大きくな
る。また、大圧下圧延時におけるロール寿命が著しく短
くなる。一方、圧延温度が1150℃を超えると、大圧下圧
延によりフェライト粒が圧延方向にのびて耐リジング性
の劣化を招く。なお、好ましい圧延温度は950 〜1100℃
である。
ら、フェライト系ステンレス鋼帯を製造するための処理
条件を以下に説明する。 ・粗圧延工程 圧延温度：900 〜1150℃ 粗圧延の圧延温度が900 ℃未満では、フェライト系ステ
ンレス鋼の再結晶が進みにくく耐リジング性が改善され
ないばかりか、ｒ値が小さく、面内異方性が大きくな
る。また、大圧下圧延時におけるロール寿命が著しく短
くなる。一方、圧延温度が1150℃を超えると、大圧下圧
延によりフェライト粒が圧延方向にのびて耐リジング性
の劣化を招く。なお、好ましい圧延温度は950 〜1100℃
である。
【００２７】圧下率：40〜75％
粗圧延の圧下率が40％未満では、板厚の中心部に未再結
晶組織が多量に残存するため、耐リジング性が劣り、面
内異方性も改善されない。一方、75％を超えての圧延
は、噛み込み不良、ロールと鋼板との焼き付き、さらに
は噛み込み時の衝撃による板厚変動を引き起こす危険性
がある。したがって、粗圧延の圧下率は40〜75％にする
必要がある。なお、好ましい圧下率の範囲は45〜64％で
ある。
晶組織が多量に残存するため、耐リジング性が劣り、面
内異方性も改善されない。一方、75％を超えての圧延
は、噛み込み不良、ロールと鋼板との焼き付き、さらに
は噛み込み時の衝撃による板厚変動を引き起こす危険性
がある。したがって、粗圧延の圧下率は40〜75％にする
必要がある。なお、好ましい圧下率の範囲は45〜64％で
ある。
【００２８】摩擦係数：0.30以下
粗圧延の摩擦係数が0.30を超えると、鋼板表層部の強剪
断歪み領域では再結晶が起こるが、板厚中心部では大部
分が未再結晶組織（巨大フェライトバンド組織）として
残るので、耐リジング性が劣り、ｒ値および面内異方性
も改善されない。しかも、鋼板とロールとの焼き付きに
より鋼板の表面性状が劣化する。そこで、粗圧延の摩擦
係数を0.30以下にすると、板厚中心部の静的再結晶が著
しく促進され、耐リジング性、ｒ値および面内異方性を
改善することができる。したがって、粗圧延の摩擦係数
は0.30以下、好ましくは0.2 以下とする必要がある。こ
の摩擦係数の下限値は、ロールが素材を噛み込んで圧延
することができる範囲で、いくら小さくても良い。な
お、摩擦係数を低下させるための潤滑方法は当業者に知
られた任意の方法でよい。
断歪み領域では再結晶が起こるが、板厚中心部では大部
分が未再結晶組織（巨大フェライトバンド組織）として
残るので、耐リジング性が劣り、ｒ値および面内異方性
も改善されない。しかも、鋼板とロールとの焼き付きに
より鋼板の表面性状が劣化する。そこで、粗圧延の摩擦
係数を0.30以下にすると、板厚中心部の静的再結晶が著
しく促進され、耐リジング性、ｒ値および面内異方性を
改善することができる。したがって、粗圧延の摩擦係数
は0.30以下、好ましくは0.2 以下とする必要がある。こ
の摩擦係数の下限値は、ロールが素材を噛み込んで圧延
することができる範囲で、いくら小さくても良い。な
お、摩擦係数を低下させるための潤滑方法は当業者に知
られた任意の方法でよい。
【００２９】上記粗圧延工程における３条件をを同時に
満たす「少なくとも１パスの圧延」を行うことにより熱
延焼鈍後（冷間圧延前）の結晶粒の微細化がはられ、次
工程での大径ロールによる冷間圧延による耐リジング
性、ｒ値および面内異方性の改善効果をより高める。上
記「少なくとも１パスの圧延」は粗圧延工程のどの段階
で行ってもよいが、実際には、粗圧延工程のうち上記
を満たすスタンドのパスにおいて、上記およびの条
件を課した圧延を行えばよい。
満たす「少なくとも１パスの圧延」を行うことにより熱
延焼鈍後（冷間圧延前）の結晶粒の微細化がはられ、次
工程での大径ロールによる冷間圧延による耐リジング
性、ｒ値および面内異方性の改善効果をより高める。上
記「少なくとも１パスの圧延」は粗圧延工程のどの段階
で行ってもよいが、実際には、粗圧延工程のうち上記
を満たすスタンドのパスにおいて、上記およびの条
件を課した圧延を行えばよい。
【００３０】・仕上げ圧延上記条件による粗圧延工程に
引き続いて、さらに仕上げ圧延工程において下記条件を
満たす圧延を少なくとも１パス施すことにより、耐リジ
ング性、ｒ値および面内異方性をより一層改善すること
が可能となる。 圧延温度：600 〜950 ℃ 圧延温度が600 ℃未満では20％以上の圧下率を確保する
ことが困難となり、またロールの摩擦も激しくなる。一
方、圧延温度が950 ℃を超えると圧延歪みの蓄積が少な
いために、ｒ値、面内異方性の改善効果が期待できなく
なる。したがって、圧延温度は600 〜950 ℃の範囲にす
る必要があり、好ましくは750 〜900 ℃の範囲がよい。 圧下率：20〜45％ 圧下率が２０％未満では、ｒ値、面内異方性の改善が認
められず、一方４５％を超えると表面性状が劣化する。
したがって、圧下率は２０〜４５％、好ましくは２５〜
３５％とする。なお、上記の仕上げ圧延条件を満た
していれば、仕上げ圧延工程のいずれのパスにおいてこ
の条件の圧延を施しても、ｒ値、面内異方性の改善効果
は現れる。さらに、上記の仕上げ圧延条件を満たす
パスにおいて、ロールと被圧延材との間の摩擦係数を0.
3 以下にすると、一層優れたｒ値および面内異方性を有
する鋼板を形状不良を招くことなく製造することが可能
になる。
引き続いて、さらに仕上げ圧延工程において下記条件を
満たす圧延を少なくとも１パス施すことにより、耐リジ
ング性、ｒ値および面内異方性をより一層改善すること
が可能となる。 圧延温度：600 〜950 ℃ 圧延温度が600 ℃未満では20％以上の圧下率を確保する
ことが困難となり、またロールの摩擦も激しくなる。一
方、圧延温度が950 ℃を超えると圧延歪みの蓄積が少な
いために、ｒ値、面内異方性の改善効果が期待できなく
なる。したがって、圧延温度は600 〜950 ℃の範囲にす
る必要があり、好ましくは750 〜900 ℃の範囲がよい。 圧下率：20〜45％ 圧下率が２０％未満では、ｒ値、面内異方性の改善が認
められず、一方４５％を超えると表面性状が劣化する。
したがって、圧下率は２０〜４５％、好ましくは２５〜
３５％とする。なお、上記の仕上げ圧延条件を満た
していれば、仕上げ圧延工程のいずれのパスにおいてこ
の条件の圧延を施しても、ｒ値、面内異方性の改善効果
は現れる。さらに、上記の仕上げ圧延条件を満たす
パスにおいて、ロールと被圧延材との間の摩擦係数を0.
3 以下にすると、一層優れたｒ値および面内異方性を有
する鋼板を形状不良を招くことなく製造することが可能
になる。
【００３１】・冷間圧延
ロール径が５００ｍｍ未満のワークロールで圧延する
と、鋼板表層にせん断歪みが集中するため、｛１１１｝
方位の発達が阻害される。これに対して、ロール径が50
0mm 以上のワークロールを使用すると、板厚方向に均一
に歪が導入されるため、｛１１１｝方位の発達に有利で
ある。しかしながら、この効果は、粗圧延工程において
圧延温度９００〜１１５０℃、圧下率４０〜７５％、摩
擦係数0.3以下の圧延を施し、かつ冷延全圧下量の５０
％、好ましくは６５％以上をワークロール径５００ｍｍ
以上で圧延しなければ得られない。
と、鋼板表層にせん断歪みが集中するため、｛１１１｝
方位の発達が阻害される。これに対して、ロール径が50
0mm 以上のワークロールを使用すると、板厚方向に均一
に歪が導入されるため、｛１１１｝方位の発達に有利で
ある。しかしながら、この効果は、粗圧延工程において
圧延温度９００〜１１５０℃、圧下率４０〜７５％、摩
擦係数0.3以下の圧延を施し、かつ冷延全圧下量の５０
％、好ましくは６５％以上をワークロール径５００ｍｍ
以上で圧延しなければ得られない。
【００３２】なお、本発明においては、上述した処理条
件以外の製造条件は常法に従えばよい。例えば、スラブ
加熱温度範囲は1050〜1300℃、粗圧延工程は900 〜1300
℃、仕上げ圧延工程は550 〜1050℃、熱延板焼鈍は700
〜1100℃、冷延板焼鈍は750〜1100℃が好ましい。ま
た、潤滑油の種類、潤滑方法についても常法に従い決定
すればよい。
件以外の製造条件は常法に従えばよい。例えば、スラブ
加熱温度範囲は1050〜1300℃、粗圧延工程は900 〜1300
℃、仕上げ圧延工程は550 〜1050℃、熱延板焼鈍は700
〜1100℃、冷延板焼鈍は750〜1100℃が好ましい。ま
た、潤滑油の種類、潤滑方法についても常法に従い決定
すればよい。
【００３３】
【実施例】実施例１
表１に示す化学組成の鋼Ａ〜Ｗ（２１種類）を溶製し、
スラブとした後、1220℃に加熱後、４スタンドの粗圧延
機、７スタンドの仕上げ圧延機からなる熱間圧延機にて
板厚4.0mm の熱延板とした。この熱延板を通常の方法に
したがって、熱延板焼鈍（850 〜1050℃×60sec)−酸洗
−冷延−仕上げ焼鈍（850 〜1050℃×60sec)により板厚
0.7mm の冷延焼鈍板とした。ここで、上記熱間圧延にお
いて、粗圧延工程の３または４スタンド目の圧下率、摩
擦係数を変化させた。摩擦係数の調整は低融点のガラス
系潤滑剤と水との混合比を変化させることによって行っ
た。摩擦係数の値は、公知の方法のＯrowanの混合摩擦
圧延理論をもとに求めた。 さらに、冷間圧延におけるロ
ール径を変え、冷延全圧下量に占める500 mmφ以上のワ
ークロールを用いた圧下量の比率を変化させた。
スラブとした後、1220℃に加熱後、４スタンドの粗圧延
機、７スタンドの仕上げ圧延機からなる熱間圧延機にて
板厚4.0mm の熱延板とした。この熱延板を通常の方法に
したがって、熱延板焼鈍（850 〜1050℃×60sec)−酸洗
−冷延−仕上げ焼鈍（850 〜1050℃×60sec)により板厚
0.7mm の冷延焼鈍板とした。ここで、上記熱間圧延にお
いて、粗圧延工程の３または４スタンド目の圧下率、摩
擦係数を変化させた。摩擦係数の調整は低融点のガラス
系潤滑剤と水との混合比を変化させることによって行っ
た。摩擦係数の値は、公知の方法のＯrowanの混合摩擦
圧延理論をもとに求めた。 さらに、冷間圧延におけるロ
ール径を変え、冷延全圧下量に占める500 mmφ以上のワ
ークロールを用いた圧下量の比率を変化させた。
【００３４】
【表１】
【００３５】上記方法によって得られた鋼板を供試材と
して、ｒ値、面内異方性Δｒおよびリジングの各特性値
を下記の方法により測定した。 ・ｒ値 ＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い15％引歪を与えた後、３点
法により各方向のｒ値を求め、次式により平均値として
表した。 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ ただし、ｒL 、ｒD 、ｒC はそれぞれ圧延方向、圧延方
向に対して45°の方向、圧延方向に対して90°の方向の
ｒ値を表す。 ・Δｒ 上記方法で求めた各方向のｒ値から、Δｒ＝（ｒL −２
ｒD ＋ｒC ）／２により求めた。 ・リジング 圧延方向のほか圧延方向に対し30°の方向から採取した
ＪＩＳ５号試験片に２０％の引張歪を与えた後、表面粗
度計によりリジング高さ（μm ）を求めた。 ・表面欠陥 コイルの全長（両端10ｍを除く）を目視により検査し、
線状の欠陥の発生個数を単位面積当たりに換算し求め
た。上記の粗圧延工程における１パスの最大圧下率、そ
のときの摩擦係数および圧延温度の各条件、冷間圧延の
各条件と得られた特性値を表２に示す。なお、本発明法
で製造した鋼板はすべて噛み込み不良、形状不良のいず
れも発生せず良好であった。表２から、本発明方法を適
用した鋼板は、いずれも優れたｒ値および耐リジング性
を示すとともに、Δｒの絶対値も0.3 以下と非常に小さ
く、さらに表面欠陥の発生率も0.001 〜0.005 個／ｍ2
ときわめて小さいことがわかる。
して、ｒ値、面内異方性Δｒおよびリジングの各特性値
を下記の方法により測定した。 ・ｒ値 ＪＩＳ１３号Ｂ試験片を用い15％引歪を与えた後、３点
法により各方向のｒ値を求め、次式により平均値として
表した。 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒC ）／４ ただし、ｒL 、ｒD 、ｒC はそれぞれ圧延方向、圧延方
向に対して45°の方向、圧延方向に対して90°の方向の
ｒ値を表す。 ・Δｒ 上記方法で求めた各方向のｒ値から、Δｒ＝（ｒL −２
ｒD ＋ｒC ）／２により求めた。 ・リジング 圧延方向のほか圧延方向に対し30°の方向から採取した
ＪＩＳ５号試験片に２０％の引張歪を与えた後、表面粗
度計によりリジング高さ（μm ）を求めた。 ・表面欠陥 コイルの全長（両端10ｍを除く）を目視により検査し、
線状の欠陥の発生個数を単位面積当たりに換算し求め
た。上記の粗圧延工程における１パスの最大圧下率、そ
のときの摩擦係数および圧延温度の各条件、冷間圧延の
各条件と得られた特性値を表２に示す。なお、本発明法
で製造した鋼板はすべて噛み込み不良、形状不良のいず
れも発生せず良好であった。表２から、本発明方法を適
用した鋼板は、いずれも優れたｒ値および耐リジング性
を示すとともに、Δｒの絶対値も0.3 以下と非常に小さ
く、さらに表面欠陥の発生率も0.001 〜0.005 個／ｍ2
ときわめて小さいことがわかる。
【００３６】
【表２】
【００３７】実施例２
表１に示す化学組成の鋼Ａ〜Ｗ（２１鋼種）を溶製し、
スラブとした後、1220℃に加熱後、４スタンドの粗圧延
機、７スタンドの仕上げ圧延機からなる熱間圧延機にて
板厚4.0mm の熱延板とした。この熱延板を通常の方法に
したがって、熱延板焼鈍（850 〜1050℃×60sec)−酸洗
−冷延−仕上げ焼鈍（850 〜1050℃×60sec)により板厚
0.7mm の冷延焼鈍板とした。ここで、上記熱間圧延にお
いて、粗圧延工程の３スタンド目の圧下率、摩擦係数
を、また仕上げ圧延の６または７スタンド目の圧下率お
よび圧延温度を変化させた。粗圧延の摩擦係数の調整は
実施例１と同様の方法でおこなった。さらに冷間圧延に
おけるロール径および圧下量を変化させた。上記方法に
よって得られた鋼板を供試材として、ｒ値、Δｒおよび
リジングの各特性値を実施例１と同様の方法により測定
した。上記した粗圧延工程における１パスの最大圧下
率、そのときの摩擦係数および圧延温度の各条件、仕上
げ圧延における圧下率、圧延温度の各製造条件、冷間圧
延の各条件と得られた特性値を表３に示す。なお、本発
明方法で製造した鋼板はすべて噛込み不良、形状不良の
いずれも発生せず良好であった。表３から本発明方法を
適用した鋼板は、いずれも実施例１よりも優れたｒ値お
よび耐リジング性を示すとともに、Δｒの絶対値も0.15
以下と非常に小さいく、さらに表面欠陥の発生率も0.00
1 〜0.005 個／ｍ2 ときわめて小さいことがわかる。
スラブとした後、1220℃に加熱後、４スタンドの粗圧延
機、７スタンドの仕上げ圧延機からなる熱間圧延機にて
板厚4.0mm の熱延板とした。この熱延板を通常の方法に
したがって、熱延板焼鈍（850 〜1050℃×60sec)−酸洗
−冷延−仕上げ焼鈍（850 〜1050℃×60sec)により板厚
0.7mm の冷延焼鈍板とした。ここで、上記熱間圧延にお
いて、粗圧延工程の３スタンド目の圧下率、摩擦係数
を、また仕上げ圧延の６または７スタンド目の圧下率お
よび圧延温度を変化させた。粗圧延の摩擦係数の調整は
実施例１と同様の方法でおこなった。さらに冷間圧延に
おけるロール径および圧下量を変化させた。上記方法に
よって得られた鋼板を供試材として、ｒ値、Δｒおよび
リジングの各特性値を実施例１と同様の方法により測定
した。上記した粗圧延工程における１パスの最大圧下
率、そのときの摩擦係数および圧延温度の各条件、仕上
げ圧延における圧下率、圧延温度の各製造条件、冷間圧
延の各条件と得られた特性値を表３に示す。なお、本発
明方法で製造した鋼板はすべて噛込み不良、形状不良の
いずれも発生せず良好であった。表３から本発明方法を
適用した鋼板は、いずれも実施例１よりも優れたｒ値お
よび耐リジング性を示すとともに、Δｒの絶対値も0.15
以下と非常に小さいく、さらに表面欠陥の発生率も0.00
1 〜0.005 個／ｍ2 ときわめて小さいことがわかる。
【００３８】
【表３】
【００３９】
【発明の効果】上述したように本発明法によれば、ｒ値
および耐リジング性（耐３０°方向リジング性）に優
れ、面内異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼帯
を、表面欠陥の発生を極めて低値に抑制して製造するこ
とが可能となる。しかも、本発明法によれば、このよう
な優れた材質を冷延１回法で達成できるので、フェライ
ト系ステンレス鋼帯を安価に提供することができる。
および耐リジング性（耐３０°方向リジング性）に優
れ、面内異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼帯
を、表面欠陥の発生を極めて低値に抑制して製造するこ
とが可能となる。しかも、本発明法によれば、このよう
な優れた材質を冷延１回法で達成できるので、フェライ
ト系ステンレス鋼帯を安価に提供することができる。
【図１】ｒ値および耐３０°方向リジング性に及ぼすＮ
／Ｃおよび粗圧延条件の影響を示したグラフである。
／Ｃおよび粗圧延条件の影響を示したグラフである。
【図２】ｒ値に及ぼす熱間粗圧延および冷間圧延の影響
を示したグラフである。
を示したグラフである。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 佐藤 進
千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎
製鉄株式会社技術研究所内
(56)参考文献 特開 平４−210425（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−126757（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−17143（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−13097（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−20843（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−311542（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−53155（ＪＰ，Ａ)
特開 昭52−717（ＪＰ，Ａ)
特開 昭55−2702（ＪＰ，Ａ)
特開 昭60−165353（ＪＰ，Ａ)
国際公開95／20683（ＷＯ，Ａ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 8/02 - 8/04
C21D 9/46 - 9/48
C22C 38/00 - 38/60
B21B 1/00 - 3/02
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ：0.01mass％以下、 Si：1.0 mass％以
下、 Mn：1.0 mass％以下、 Cr：11〜30mass％、 Al：0.07mass％以下、 Ｎ：0.02mass％以下、 Ｓ：0.01mass％以下、 Ｏ：0.01mass％以下を含み、か
つこれらの成分含有量が Ｃ＋Ｎ：0.006 〜0.025 mass％、 Ｎ／Ｃ：2.0 以上、 (Ti−２×Ｓ−３×Ｏ) ／（Ｃ＋Ｎ）：４以上、 Ti×Ｎ：0.003 以下を満足して含有し、残部がFeおよび
不可避的不純物の組成からなる鋼素材に、粗圧延工程お
よび仕上げ圧延工程からなる熱間圧延を施し、その後、
熱延板焼鈍、酸洗、冷間圧延、さらに仕上げ焼鈍を施し
てフェライト系ステンレス鋼帯を製造するにあたり、前
記粗圧延工程のうちの少なくとも１パスの圧延を、圧延
温度が900 〜1150℃、被圧延材と圧延ロールの間の摩擦
係数が0.3 以下、圧下率が40〜75％の条件で行い、かつ
前記冷間圧延を、冷延全圧下量の少なくとも50％はロー
ル径が500mm 以上のワークロールを用いて行うことを特
徴とするプレス成形性、耐リジング性および表面性状に
優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法。 - 【請求項２】鋼素材として、 Ｃ：0.01mass％以下、 Si：1.0 mass％以下、 Mn：1.0 mass％以下、 Cr：11〜30mass％、 Al：0.07mass％以下、 Ｎ：0.02mass％以下、 Ｓ：0.01mass％以下、 Ｏ：0.01mass％以下を含み、か
つこれらの成分含有量が Ｃ＋Ｎ：0.006 〜0.025 mass％、 Ｎ／Ｃ：2.0 以上、 (Ti−２×Ｓ−３×Ｏ) ／（Ｃ＋Ｎ）：４以上、 Ti×Ｎ：0.003 以下を満足して含有し、さらにCa：0.00
03〜0.0050mass％、Mg：0.0003〜0.0050mass％、Ｂ：0.
0003〜0.0050mass％のうちの１種または２種以上を含有
し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるもの
を用いることを特徴とする請求項１に記載のフェライト
系ステンレス鋼帯の製造方法。 - 【請求項３】上記仕上げ圧延工程のうちの少なくとも１
パスの圧延を、圧延温度が600 〜950 ℃、圧下率が20〜
45％の条件で行う請求項１または請求項２に記載のフェ
ライト系ステンレス鋼帯の製造方法。 - 【請求項４】被圧延材と圧延ロールの間の摩擦係数が0.
3 以下の条件で圧延する請求項３に記載のフェライト系
ステンレス鋼帯の製造方法。
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| JP21605195A JP3373983B2 (ja) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | プレス成形性、耐リジング性および表面性状に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21605195A JP3373983B2 (ja) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | プレス成形性、耐リジング性および表面性状に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
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| JPH0959717A JPH0959717A (ja) | 1997-03-04 |
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ID=16682520
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| JP21605195A Expired - Fee Related JP3373983B2 (ja) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | プレス成形性、耐リジング性および表面性状に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
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