JP4094498B2 - 深絞り用高強度冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車等に供される二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板および製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
自動車等に供される３４０〜４４０Ｍｐａ級の高強度冷延鋼板は、燃費改善等を図る軽量化の目的で、加工性の良い軟質冷延鋼板が使用されていたプレス成形性の厳しい部材に供されることが多い。このような部材は深絞り性が必要で、平均ｒ値（以下ｒ値（ｍ）と記す）の高い高強度冷延鋼板の供給が望まれてきた。
【０００３】
これらに対する従来技術としては、下記特許文献１〜３などがある。これら特許文献１〜３は何れも加工性の優れた鋼板或いは鋼板の製造方法で、加工性の最重要指標はｒ値（ｍ）の高い高強度鋼板である。
【０００４】
【特許文献１】
特公平８−３０２１７号公報
【特許文献２】
特公平８−２６４１２号公報
【特許文献３】
特開２００１−１３１６９５号公報
【０００５】
ところが最近、３４０〜３７０Ｍｐａ級のみならず、３９０〜４４０Ｍｐａ級の高強度鋼板も、自動車のサイドフレームアウターのようなｒ値の面内異方性が少なく、且つｒ値（ｍ）の優れた鋼板特性が必要なパネルにまで適用検討がなされはじめ、面内異方性にも優れた高強度鋼板の供給が待たれている。
【０００６】
【発明が解決しょうとする課題】
本発明が解決しようとする課題は、自動車等に供される二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板および製造方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決する鋼板を提供することについて鋭意検討を行い、本発明を完成したものであり、その要旨とするところは下記の通りである。
（１）質量％で、
Ｃ ：＜０．００４０％、 Ｓｉ：≦０．７０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、 Ｐ ：０．０５０〜０．１５％、
Ｓ ：≦０．０２５％、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．２０％、
Ｎ ：≦０．０１０％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０３０％、 Ｂ ：２〜３０ｐｐｍ
を含有し、残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃としてΔｒ値：−０．１５〜０．３０、平均ｒ値（ｒ値（ｍ））≧１．７０を得た、二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３９０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板。
【０００８】
（２）質量％で、
Ｃ ：＜０．００４０％、 Ｓｉ：≦０．７０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、 Ｐ ：０．０５０〜０．１５％、
Ｓ ：≦０．０２５％、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．２０％、
Ｎ ：≦０．０１０％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０３０％、 Ｂ ：２〜３０ｐｐｍ
を含有し、残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成の鋳片を熱間圧延、冷間圧延、焼鈍、調質圧延して高強度冷延鋼板を製造する際に、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃、巻き取り温度ＣＴを７００〜８００℃としたことを特徴とする、Δｒ値：−０．１５〜０．３０、平均ｒ値（ｒ値（ｍ））≧１．７０で、二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３９０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板の製造方法。
【０００９】
（３）質量％で、
Ｃ ：＜０．００４０％、 Ｓｉ：≦０．５０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、 Ｐ ：０．０５０％未満、
Ｓ ：≦０．０２５％、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．２０％、
Ｎ ：≦０．０１０％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、
Ｎｂ：≦０．０２５％、 Ｂ ：≦３０ｐｐｍ、
残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃としてΔｒ値：−０．１５〜０．３０、ｒ値（ｍ）≧１．８０を得た、二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜３７０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板。
【００１０】
（４）質量％で、
Ｃ ：＜０．００４０％、 Ｓｉ：≦０．５０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、 Ｐ ：０．０５０％未満、
Ｓ ：≦０．０２５％、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．２０％、
Ｎ ：≦０．０１０％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、
Ｎｂ：≦０．０２５％、 Ｂ ：≦３０ｐｐｍ、
残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成の鋳片を熱間圧延、冷間圧延、焼鈍、調質圧延して高強度冷延鋼板を製造する際に、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃、巻き取り温度ＣＴを７００〜８００℃としたことを特徴とするΔｒ値：−０．１５〜０．３０、ｒ値（ｍ）≧１．８０で、二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜３７０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板の製造方法。
【００１１】
以下に本発明について詳細に述べる。
先ず、本発明者らは、自動車大外板パネルのサイドフレームアウターに要求される鋼板特性は何かを検討し、ドアーが納まる部位の四隅部分は厳しい伸びフランジ性と深絞り性が要求され、且つそれらは４５゜方向の特性値であることを見いだした。又、サイドフレームアウターのドアーヒンジ取付部も厳しい深絞り性が要求され、圧延方向（Ｌ）のｒ値の高いことも合わせて必要であることも明らかとなった。
則ち、本発明が狙いとする自動車大外板パネルのサイドフレームアウター等に要求される鋼板特性は、単にｒ値（ｍ）が優れたものであるのみではなく、ｒ値の面内異方性も少ないことが重要な指標である。
【００１２】
次に本発明者等は、Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐで強化した３４０〜４４０級の高強度鋼板について、Ｃ含有量を０．００１５％から、従来技術の特許文献３のようなＣ含有量が高い組成範囲の組成で、Ｔｉ，Ｎｂの添加量を変えた組成の鋼を真空溶解し、従来法の特許文献１〜３で行われている通常の熱延条件で熱延を行い、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延を行い、ｒ値（ｍ）とΔｒ値を調査し、ｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜３９０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板の製造方法について種々検討し、以下の４点の結果が得られた。
【００１３】
１）Ｃ含有量については、従来技術の特許文献３のように例えばＣ：０．００８０％と高いと、ｒ値（ｍ）は良好なものが得られる組成のものもあるが、ｒ値（Ｌ）｛Ｌ方向のｒ値｝が低くΔｒ値が大きくマイナスになり、本発明の狙いとする鋼板には適しておらず、Ｃ含有量は０．００４０％未満が必要なこと、そしてその原因は、ｒ値（ｍ）を向上させるにはＴｉ，Ｎｂを添加しＣを固定する必要があるが、Ｃ含有量が多いとＴｉＣ，ＮｂＣ等の析出物が多くなり過ぎ、その影響でｒ値（Ｌ）が低くなると考えられる。
【００１４】
２）Ｐ：０．０５０〜０．１５％含む鋼におけるＴｉ添加量及び熱延の巻き取り温度は、ｒ値（ｍ）を向上させるには高温巻き取りが必要であり、Ｔｉが多すぎるとＴｉＰが析出しｒ値（ｍ）が低下するので、Ｔｉ添加量を０．００５〜０．０２０％にする必要があり、好ましくは約０．００７〜０．０１２％にするのがよいこと。
【００１５】
３）Ｐ：０．０５０％未満の鋼におけるＴｉ添加量及び熱延の巻き取り温度は、ｒ値（ｍ）を向上させるには高温巻き取りが必要であり、Ｔｉがあまり多すぎるとＴｉＰが析出しｒ値が低下するので、Ｔｉ添加量は０．００５〜０．０５０％にする必要があること。
【００１６】
４）Ｎｂ添加量は、Ｔｉで固定できずに残存するフリーＣをＮｂＣとして固定し、固溶Ｃによるｒ値の低下を回避するために添加する必要があり、Ｐが多く添加する鋼ではＴｉ添加量を制限する必要があるため、Ｎｂ添加量を０．００５〜０．０３０％にしなければならない。又、Ｐ添加量が少なくＴｉを多く添加できる本願請求項３，４の鋼の場合は、Ｎｂは０．０２５％以下の範囲とすれば良好なｒ値（ｍ）が得られること、である。
【００１７】
しかし、連続焼鈍での炉内通板時の「板絞り」というトラブル発生の危険性がない８３０℃以下の焼鈍温度では、再結晶粒の粒成長性が充分でなく、本発明鋼が目標とするｒ値（ｍ）並びにΔｒ値が得られないことが明らかとなった。
【００１８】
そこで本発明者等は、熱延条件について、スラフブ加熱温度、熱延仕上げ温度、ＲＯＴ冷却条件、巻き取り条件について、そのあるべき条件を詳細に検討した結果、図１に示すように仕上げ温度ＦＴを８００〜８６０℃と、従来行われていない極めて低い温度に規制することで、優れたｒ値（ｍ）が得られ、同時にΔｒ値：−０．１５〜０．３０と、優れたｒ値の面内異方性も得られることを見いだすことができた。
【００１９】
本発明者等は、なぜＦＴを極低温にすることで、優れたｒ値（ｍ）とΔｒ値：−０．１５〜０．３０が得られるかについて詳細に検討した結果、通常行われているＦＴが約９００〜９４０℃の熱延板組織は、結晶粒組織が大きく且つ焼入れ組織のような組織であるが、本願のＦＴを８００〜８６０℃と極めて低くした熱延板の組織は、極めて微細で且つ歪みのないきれいなフエライト粒を呈しており、この熱延板の微細なファインフェライト粒が焼鈍時に面内異方性の少ない（１１１）再結晶粒を多く生成させ、優れたｒ値（ｍ）とΔｒ値：−０．１５〜０．３０の鋼板を生み出したものと思われる。
【００２０】
尚、本発明のようなＭｎを多く含有する高強度鋼板の熱延仕上げ温度は、例えば特許文献１は、Ｍｎ含有量を１．５〜２．７％、１．５〜２．７％と本願より多く添加した鋼の発明で、且つその明細書の段落[００１０]に、「Ｍｎ：Ｍｎは……Ｓｉ，Ｐとは異なり鋼のγ→α変態点を低下させるオーステナイト形成元素である。鋼板のｍｅａｎ−ｒ値を向上させるためには、その製造工程のうちの熱延段階において、熱延板のフェライト結晶粒を微細にすることがよく知られている。一般に、熱延の仕上げ圧延においては、オーステナイト領域で圧延を終了し、続いてランアウトテーブル上で冷却し、適切な温度で巻き取り、そのまま冷却して熱延を終了する。この際、仕上げ圧延終了から巻き取りまでの間、γ→α変態とともに再結晶反応が進行し、巻き取り後５００〜６００℃まで冷却する間に、フェライト粒の粒成長が進行する。従って、熱延板のフェライト粒度を微細にするためには、γ→α変態を低温にすることにより、フェライト粒成長する温度領域を縮めることが有効……。」とし、Ｍｎ添加によるＡｒ3 低減作用を前述のように、「γ→α変態を低温にすることにより、フェライト粒成長する温度領域を縮めること」のみに着想し、本発明のように「熱延仕上げ温度そのものを低下させ、γ粒そのものを細粒化させる」という、Ｍｎ添加と熱延仕上げ温度を低下させることによる連動複合作用効果を活用した発明ではない。
【００２１】
このことは、上記特許文献１の実施例に記載されている仕上げ温度が、「実施例１では９１０℃、実施例２では８９０〜９２０℃、実施例３では８９０〜９２０℃」であることからも明らかである。又、特許文献２の場合も同様である。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の構成条件を詳細に説明する。まず、成分含有量（質量％）について説明する。
Ｃは、０．００４０％以上では、ＴｉＣ系或いはＮｂＣ系析出物が多くなり過ぎ、Δｒ値が劣化するのみならず、焼鈍時の粒成長性も阻害し、ｒ値（ｍ）も充分でなくなるので、０．００４０％未満にする必要がある。
【００２３】
Ｓｉは、鋼板強度を強化する元素であるので必要に応じ添加すればよいが、多くなると溶融Ｚｎメッキに適用したときにメッキ密着性を阻害したり、熱延後の酸洗時或いは連続端で見圧延時のフラッシュバット溶接不良の原因になるので、０．７０％以下にするのがよい。
【００２４】
Ｍｎは、鋼板強度を強化する元素であり、且つＡｒ3 点を低下させる元素で、その作用効果を活用し、ＦＴを低下させることで、熱延板の粒径を微細で且つファインなフェライト粒にするための不可欠な元素で、１．０％以上添加する必要がある。尚、２．５％超になると合金コストが高くなりすぎるので、２．５％以下にするのがよい。
【００２５】
Ｐは、合金コストをあまり高くせずに鋼板の強度を上げることができるので、有効に活用すべきであるが、多くなりすぎると二次加工性を劣化させたり、Ｔｉ量が比較的多く添加した鋼ではＴｉＰによるｒ値（ｍ）の低下を招くので、３９０〜４４０Ｍｐａ級鋼板では０．０５０〜０．１５％に規制し、３４０〜３７０Ｍｐａ級では０．０５０％未満に規制するのがよい。
【００２６】
Ｓは、熱間圧延時の脆性を阻害し、熱延鋼帯に耳荒れを生じさせるので、０．０２５％以下に規制する必要がある。
【００２７】
sol.Ａｌは、鋳片を造るときに良好な表面品位を得るために必要な元素で、０．００５％以上含有させる必要があり、また、０．２０％超ではこの効果が飽和しコストが高くなるばかりでなく、固溶強化により硬質化しすぎるという弊害も生じるようになるので、０．２０％以下に規制する必要がある。
【００２８】
Ｎは、本発明の組成ではＴｉやＡｌ或いはＮｂと結びついてＮによる材質の時効劣化等の弊害を防止できるのであるが、多くなりすぎると弊害が生じるようになるので、０．０１００％以下に規制する必要がある。
【００２９】
Ｂは、二加工性を改善する元素であり、用途及びＰ添加量に応じ必要量添加すればよい。Ｐを０．０５０〜０．１５％添加する請求項１，２の場合は、２〜３０ppm 添加する必要がある。又、Ｐが０．０５０％未満の請求項３，４の場合では、ｂの添加量は必要に応じ３０ppm 以下とすればよい。
【００３０】
Ｔｉは、ＮをＴｉＮとして固定し、Ｎの無害化とＣの一部或いは全部をＴｉＣ系の析出物として無害化することで、冷延鋼板のｒ値（ｍ）を向上させる元素であるので、少なくとも０．００５％以上添加する必要がある。なお上限は、Ｐが多い場合はＴｉＰを析出し、ｒ値（ｍ）を低下させるので、Ｐ添加量の多い請求項１，２の場合は０．０２０％以下に、Ｐ添加量が低い請求項３，４の場合は０．０５０％以下にする必要がある。
【００３１】
Ｎｂは、Ｔｉで固定されずに残ったフリーＣをＮｂＣとして固定し、Ｃを無害化することで、冷延鋼板のｒ値（ｍ）を向上させる元素であるので、Ｔｉ量の上限が０．０２０％である請求項１，２では、少なくとも０．００５％以上０．０３０％以下の範囲で添加する必要がある。一方、Ｔｉ量を多量に添加する請求項３，４では、０．０２５％以下の範囲で添加すればよい。なお焼鈍温度が高いと、Ｎｂ添加量は多いほどｒ値が良好になるが、多すぎるとｒ値（ｍ）が良好になる焼鈍温度が高くなり過ぎ、連続焼鈍炉の通板時に板絞りが発生するようになるので、上記のように上限内にする必要がある。
【００３２】
そして、残部がＦｅおよび不可避元素からなる鋼組成でなければならない。なお、スクラップのリサイクルなどで混入するＣｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓｎ等は、それぞれ０．５，０．５，０．３，０．０５％程度未満ならば、ｒ値（ｍ）への大きな影響はないので、含有しても差し支えない。
【００３３】
製鋼条件は、上述の組成の鋼を溶製し鋳片にし得るものではあれば特に規制する必要がなく、通常の方法で鋳片とすればよい。
【００３４】
熱延条件は、本発明のΔｒ値：−０．１５〜０．３０、ｒ値（ｍ）≧１．７０と、ｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用高強度冷延鋼板を製造する上での重要な製造工程で、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃、巻き取り温度ＣＴを７００〜８００℃とすることが不可欠である。
仕上げ温度を８００〜８６０℃と低くすると、熱延板の組織が微細で焼入れ歪みのないファインな結晶粒となり、焼鈍板の結晶方位をΔｒ値：−０．１５〜０．３０、ｒ値（ｍ）≧１．７０と優れたｒ値（ｍ）で、面内異方性にも優れたものにすることができる。なお鋳片の加熱温度は、上記仕上げ温度が確保できるなら、低い方がより優れたｒ値（ｍ）が得られるようになるので好ましい。
【００３５】
冷間圧延の圧延率は、７５〜８３％と高めた方が、Δｒ値やｒ値（ｍ）をより優れたものにするので高冷延率とするのが好ましいが、特に限定しなくても、通常用いられる冷延条件であれば本発明の鋼板が得られるので、特に限定する必要はない。
【００３６】
再結晶焼鈍は、特に規制する必要はなく再結晶が完了すればよい。尚、より優れたｒ値（ｍ）の鋼板を得るには、８００℃以上とするのが好ましい。なお本発明の鋼板は、冷延鋼板に限ることなく、溶融メッキラインで焼鈍メッキを施しても、Δｒ値：−０．１５〜０．３０、ｒ値（ｍ）≧１．７０と優れたｒ値（ｍ）で、面内異方性にも優れた深絞り用高強度溶融メッキ鋼板が得られる。
但し、合金化処理した鋼板は硬いメッキの影響で、見かけ上のｒ値（ｍ）は低下するが、メッキ除去後のｒ値（ｍ）は本発明のｒ値（ｍ）及びΔｒ値の範囲に入っており、優れた絞り性が得られる。
【００３７】
調質圧延は、通常行われている０．４〜３．０％程度の調質圧延を施せばよい。
なお鋼板の表面処理は、必要に応じ、製造した冷延鋼板の表面に電気メッキ （Ｚｎ，Ｚｎ−Ｎｉ等）を施してもよい。
【００３８】
【実施例】
以下に本発明を実施例により説明する。
表１に示す成分の鋳片を造り、表２に示す条件で熱延、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延を行い、０．８０ｍｍの３４０〜４４０Ｍｐａ級高強度鋼板を製造し、引張り特性、並びにΔｒ値、ｒ値（ｍ）を評価した。また二次加工性は、絞り比１．８２で円筒カップを作り、−４０℃で押し潰し、二次加工割れが発生するかを評価し、１カップあたりの割れ総長さが３ｍｍ以下のものを合格とした。
【００３９】
鋼Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは、本発明成分範囲の鋼で、鋼Ａ，Ｂは請求項１，２の３９０〜４４０Ｍｐａ級の実施例成分である。
鋼Ａは、Ｓｉ：０．２９％、Ｍｎ：１．７２％、Ｐ：０．０８０％の成分系で、鋼Ｂは、Ｍｎ：１．７２％、Ｐ：０．１３５％系の成分である。
鋼Ｃ，Ｄは、請求項３，４の３４０〜３７０Ｍｐａ級の実施例成分である。
鋼Ｃは、Ｍｎ：１．２５％、Ｐ：０．０２０％の３４０Ｍｐａ級の成分系で、鋼Ｄは、Ｓｉ：０．１０％、Ｍｎ：１．８０％、Ｐ：０．０２０％系の３７０Ｍｐａ級の成分である。
【００４０】
試料Ｎｏ．１，２，３，４は、本発明の成分範囲の同一成分の鋳片を用い、熱延のＦＴを９３０，８８０，８３０，７６０℃と変化させて試作したもので、本発明の仕上げ熱延温度条件の８３０℃で熱延した試料Ｎｏ．３は、従来のＦＴ条件の９３０，８８０℃で製造した比較例の試料Ｎｏ．１，２、及び仕上げ温度が７６０℃と本発明の下限を外れて製造した比較例の試料Ｎｏ．４と比較すると、Δｒ値＝０．１２、ｒ値（ｍ）＝１．９２と、面内異方性にも優れた深絞り用鋼板が得られている。
【００４１】
試料 No.５は、本発明の実施例で、Ｓｉを添加しない高Ｐ系の４４０Ｍｐａ級の成分系の実施例で，試料 No.３と同様に、面内異方性にも優れた深絞り用鋼板が得られている。
試料 No.６，７は、強度の低い本発明の実施例で、試料 No.６は３４０Ｍｐａ級の実施例、試料 No.７は３７０Ｍｐａの実施例で、何れも面内異方性にも優れた３４０，３７０Ｍｐａ級の高強度深絞り用鋼板が得られている。
尚、本発明の実施例の鋼板は、何れも二次加工性に優れ、サイドフレームアウター等の深絞り用鋼板として優れた特性を有している。
【００４２】
試料 No.８，９，１０は、試料 No.８は鋼組成がＮｂ量が０．１００％と上限を超えた鋳片を用いた比較例、試料 No.９はＴｉ量が０．０３５％と４４０Ｍｐａ級の上限値を超えた比較例、試料 No.１０はＴｉ量が０．００２％と下限値を外れた比較例で、何れも面内異方性にも優れた深絞り用鋼板は得られていない。
【００４３】
以上の実施例の結果から明らかなように、本発明によれば、本発明が解決しようとする課題の「自動車等に供される二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板および製造方法を提供すること」が十分に達成できる。
【００４４】
【表１】
【００４５】
【表２】
【００４６】
【発明の効果】
以上のように、本発明によれば、本発明が解決しようとする課題の「自動車等に供される二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板および製造方法を提供すること」が十分に達成でき、工業的価値が極めて大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱延仕上げ温度と焼鈍板のｒ値（ｍ）との関係を示す図。
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車等に供される二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板および製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
自動車等に供される３４０〜４４０Ｍｐａ級の高強度冷延鋼板は、燃費改善等を図る軽量化の目的で、加工性の良い軟質冷延鋼板が使用されていたプレス成形性の厳しい部材に供されることが多い。このような部材は深絞り性が必要で、平均ｒ値（以下ｒ値（ｍ）と記す）の高い高強度冷延鋼板の供給が望まれてきた。
【０００３】
これらに対する従来技術としては、下記特許文献１〜３などがある。これら特許文献１〜３は何れも加工性の優れた鋼板或いは鋼板の製造方法で、加工性の最重要指標はｒ値（ｍ）の高い高強度鋼板である。
【０００４】
【特許文献１】
特公平８−３０２１７号公報
【特許文献２】
特公平８−２６４１２号公報
【特許文献３】
特開２００１−１３１６９５号公報
【０００５】
ところが最近、３４０〜３７０Ｍｐａ級のみならず、３９０〜４４０Ｍｐａ級の高強度鋼板も、自動車のサイドフレームアウターのようなｒ値の面内異方性が少なく、且つｒ値（ｍ）の優れた鋼板特性が必要なパネルにまで適用検討がなされはじめ、面内異方性にも優れた高強度鋼板の供給が待たれている。
【０００６】
【発明が解決しょうとする課題】
本発明が解決しようとする課題は、自動車等に供される二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板および製造方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記課題を解決する鋼板を提供することについて鋭意検討を行い、本発明を完成したものであり、その要旨とするところは下記の通りである。
（１）質量％で、
Ｃ ：＜０．００４０％、 Ｓｉ：≦０．７０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、 Ｐ ：０．０５０〜０．１５％、
Ｓ ：≦０．０２５％、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．２０％、
Ｎ ：≦０．０１０％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０３０％、 Ｂ ：２〜３０ｐｐｍ
を含有し、残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃としてΔｒ値：−０．１５〜０．３０、平均ｒ値（ｒ値（ｍ））≧１．７０を得た、二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３９０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板。
【０００８】
（２）質量％で、
Ｃ ：＜０．００４０％、 Ｓｉ：≦０．７０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、 Ｐ ：０．０５０〜０．１５％、
Ｓ ：≦０．０２５％、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．２０％、
Ｎ ：≦０．０１０％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０３０％、 Ｂ ：２〜３０ｐｐｍ
を含有し、残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成の鋳片を熱間圧延、冷間圧延、焼鈍、調質圧延して高強度冷延鋼板を製造する際に、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃、巻き取り温度ＣＴを７００〜８００℃としたことを特徴とする、Δｒ値：−０．１５〜０．３０、平均ｒ値（ｒ値（ｍ））≧１．７０で、二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３９０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板の製造方法。
【０００９】
（３）質量％で、
Ｃ ：＜０．００４０％、 Ｓｉ：≦０．５０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、 Ｐ ：０．０５０％未満、
Ｓ ：≦０．０２５％、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．２０％、
Ｎ ：≦０．０１０％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、
Ｎｂ：≦０．０２５％、 Ｂ ：≦３０ｐｐｍ、
残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃としてΔｒ値：−０．１５〜０．３０、ｒ値（ｍ）≧１．８０を得た、二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜３７０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板。
【００１０】
（４）質量％で、
Ｃ ：＜０．００４０％、 Ｓｉ：≦０．５０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、 Ｐ ：０．０５０％未満、
Ｓ ：≦０．０２５％、 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．２０％、
Ｎ ：≦０．０１０％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、
Ｎｂ：≦０．０２５％、 Ｂ ：≦３０ｐｐｍ、
残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成の鋳片を熱間圧延、冷間圧延、焼鈍、調質圧延して高強度冷延鋼板を製造する際に、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃、巻き取り温度ＣＴを７００〜８００℃としたことを特徴とするΔｒ値：−０．１５〜０．３０、ｒ値（ｍ）≧１．８０で、二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜３７０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板の製造方法。
【００１１】
以下に本発明について詳細に述べる。
先ず、本発明者らは、自動車大外板パネルのサイドフレームアウターに要求される鋼板特性は何かを検討し、ドアーが納まる部位の四隅部分は厳しい伸びフランジ性と深絞り性が要求され、且つそれらは４５゜方向の特性値であることを見いだした。又、サイドフレームアウターのドアーヒンジ取付部も厳しい深絞り性が要求され、圧延方向（Ｌ）のｒ値の高いことも合わせて必要であることも明らかとなった。
則ち、本発明が狙いとする自動車大外板パネルのサイドフレームアウター等に要求される鋼板特性は、単にｒ値（ｍ）が優れたものであるのみではなく、ｒ値の面内異方性も少ないことが重要な指標である。
【００１２】
次に本発明者等は、Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐで強化した３４０〜４４０級の高強度鋼板について、Ｃ含有量を０．００１５％から、従来技術の特許文献３のようなＣ含有量が高い組成範囲の組成で、Ｔｉ，Ｎｂの添加量を変えた組成の鋼を真空溶解し、従来法の特許文献１〜３で行われている通常の熱延条件で熱延を行い、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延を行い、ｒ値（ｍ）とΔｒ値を調査し、ｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜３９０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板の製造方法について種々検討し、以下の４点の結果が得られた。
【００１３】
１）Ｃ含有量については、従来技術の特許文献３のように例えばＣ：０．００８０％と高いと、ｒ値（ｍ）は良好なものが得られる組成のものもあるが、ｒ値（Ｌ）｛Ｌ方向のｒ値｝が低くΔｒ値が大きくマイナスになり、本発明の狙いとする鋼板には適しておらず、Ｃ含有量は０．００４０％未満が必要なこと、そしてその原因は、ｒ値（ｍ）を向上させるにはＴｉ，Ｎｂを添加しＣを固定する必要があるが、Ｃ含有量が多いとＴｉＣ，ＮｂＣ等の析出物が多くなり過ぎ、その影響でｒ値（Ｌ）が低くなると考えられる。
【００１４】
２）Ｐ：０．０５０〜０．１５％含む鋼におけるＴｉ添加量及び熱延の巻き取り温度は、ｒ値（ｍ）を向上させるには高温巻き取りが必要であり、Ｔｉが多すぎるとＴｉＰが析出しｒ値（ｍ）が低下するので、Ｔｉ添加量を０．００５〜０．０２０％にする必要があり、好ましくは約０．００７〜０．０１２％にするのがよいこと。
【００１５】
３）Ｐ：０．０５０％未満の鋼におけるＴｉ添加量及び熱延の巻き取り温度は、ｒ値（ｍ）を向上させるには高温巻き取りが必要であり、Ｔｉがあまり多すぎるとＴｉＰが析出しｒ値が低下するので、Ｔｉ添加量は０．００５〜０．０５０％にする必要があること。
【００１６】
４）Ｎｂ添加量は、Ｔｉで固定できずに残存するフリーＣをＮｂＣとして固定し、固溶Ｃによるｒ値の低下を回避するために添加する必要があり、Ｐが多く添加する鋼ではＴｉ添加量を制限する必要があるため、Ｎｂ添加量を０．００５〜０．０３０％にしなければならない。又、Ｐ添加量が少なくＴｉを多く添加できる本願請求項３，４の鋼の場合は、Ｎｂは０．０２５％以下の範囲とすれば良好なｒ値（ｍ）が得られること、である。
【００１７】
しかし、連続焼鈍での炉内通板時の「板絞り」というトラブル発生の危険性がない８３０℃以下の焼鈍温度では、再結晶粒の粒成長性が充分でなく、本発明鋼が目標とするｒ値（ｍ）並びにΔｒ値が得られないことが明らかとなった。
【００１８】
そこで本発明者等は、熱延条件について、スラフブ加熱温度、熱延仕上げ温度、ＲＯＴ冷却条件、巻き取り条件について、そのあるべき条件を詳細に検討した結果、図１に示すように仕上げ温度ＦＴを８００〜８６０℃と、従来行われていない極めて低い温度に規制することで、優れたｒ値（ｍ）が得られ、同時にΔｒ値：−０．１５〜０．３０と、優れたｒ値の面内異方性も得られることを見いだすことができた。
【００１９】
本発明者等は、なぜＦＴを極低温にすることで、優れたｒ値（ｍ）とΔｒ値：−０．１５〜０．３０が得られるかについて詳細に検討した結果、通常行われているＦＴが約９００〜９４０℃の熱延板組織は、結晶粒組織が大きく且つ焼入れ組織のような組織であるが、本願のＦＴを８００〜８６０℃と極めて低くした熱延板の組織は、極めて微細で且つ歪みのないきれいなフエライト粒を呈しており、この熱延板の微細なファインフェライト粒が焼鈍時に面内異方性の少ない（１１１）再結晶粒を多く生成させ、優れたｒ値（ｍ）とΔｒ値：−０．１５〜０．３０の鋼板を生み出したものと思われる。
【００２０】
尚、本発明のようなＭｎを多く含有する高強度鋼板の熱延仕上げ温度は、例えば特許文献１は、Ｍｎ含有量を１．５〜２．７％、１．５〜２．７％と本願より多く添加した鋼の発明で、且つその明細書の段落[００１０]に、「Ｍｎ：Ｍｎは……Ｓｉ，Ｐとは異なり鋼のγ→α変態点を低下させるオーステナイト形成元素である。鋼板のｍｅａｎ−ｒ値を向上させるためには、その製造工程のうちの熱延段階において、熱延板のフェライト結晶粒を微細にすることがよく知られている。一般に、熱延の仕上げ圧延においては、オーステナイト領域で圧延を終了し、続いてランアウトテーブル上で冷却し、適切な温度で巻き取り、そのまま冷却して熱延を終了する。この際、仕上げ圧延終了から巻き取りまでの間、γ→α変態とともに再結晶反応が進行し、巻き取り後５００〜６００℃まで冷却する間に、フェライト粒の粒成長が進行する。従って、熱延板のフェライト粒度を微細にするためには、γ→α変態を低温にすることにより、フェライト粒成長する温度領域を縮めることが有効……。」とし、Ｍｎ添加によるＡｒ3 低減作用を前述のように、「γ→α変態を低温にすることにより、フェライト粒成長する温度領域を縮めること」のみに着想し、本発明のように「熱延仕上げ温度そのものを低下させ、γ粒そのものを細粒化させる」という、Ｍｎ添加と熱延仕上げ温度を低下させることによる連動複合作用効果を活用した発明ではない。
【００２１】
このことは、上記特許文献１の実施例に記載されている仕上げ温度が、「実施例１では９１０℃、実施例２では８９０〜９２０℃、実施例３では８９０〜９２０℃」であることからも明らかである。又、特許文献２の場合も同様である。
【００２２】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の構成条件を詳細に説明する。まず、成分含有量（質量％）について説明する。
Ｃは、０．００４０％以上では、ＴｉＣ系或いはＮｂＣ系析出物が多くなり過ぎ、Δｒ値が劣化するのみならず、焼鈍時の粒成長性も阻害し、ｒ値（ｍ）も充分でなくなるので、０．００４０％未満にする必要がある。
【００２３】
Ｓｉは、鋼板強度を強化する元素であるので必要に応じ添加すればよいが、多くなると溶融Ｚｎメッキに適用したときにメッキ密着性を阻害したり、熱延後の酸洗時或いは連続端で見圧延時のフラッシュバット溶接不良の原因になるので、０．７０％以下にするのがよい。
【００２４】
Ｍｎは、鋼板強度を強化する元素であり、且つＡｒ3 点を低下させる元素で、その作用効果を活用し、ＦＴを低下させることで、熱延板の粒径を微細で且つファインなフェライト粒にするための不可欠な元素で、１．０％以上添加する必要がある。尚、２．５％超になると合金コストが高くなりすぎるので、２．５％以下にするのがよい。
【００２５】
Ｐは、合金コストをあまり高くせずに鋼板の強度を上げることができるので、有効に活用すべきであるが、多くなりすぎると二次加工性を劣化させたり、Ｔｉ量が比較的多く添加した鋼ではＴｉＰによるｒ値（ｍ）の低下を招くので、３９０〜４４０Ｍｐａ級鋼板では０．０５０〜０．１５％に規制し、３４０〜３７０Ｍｐａ級では０．０５０％未満に規制するのがよい。
【００２６】
Ｓは、熱間圧延時の脆性を阻害し、熱延鋼帯に耳荒れを生じさせるので、０．０２５％以下に規制する必要がある。
【００２７】
sol.Ａｌは、鋳片を造るときに良好な表面品位を得るために必要な元素で、０．００５％以上含有させる必要があり、また、０．２０％超ではこの効果が飽和しコストが高くなるばかりでなく、固溶強化により硬質化しすぎるという弊害も生じるようになるので、０．２０％以下に規制する必要がある。
【００２８】
Ｎは、本発明の組成ではＴｉやＡｌ或いはＮｂと結びついてＮによる材質の時効劣化等の弊害を防止できるのであるが、多くなりすぎると弊害が生じるようになるので、０．０１００％以下に規制する必要がある。
【００２９】
Ｂは、二加工性を改善する元素であり、用途及びＰ添加量に応じ必要量添加すればよい。Ｐを０．０５０〜０．１５％添加する請求項１，２の場合は、２〜３０ppm 添加する必要がある。又、Ｐが０．０５０％未満の請求項３，４の場合では、ｂの添加量は必要に応じ３０ppm 以下とすればよい。
【００３０】
Ｔｉは、ＮをＴｉＮとして固定し、Ｎの無害化とＣの一部或いは全部をＴｉＣ系の析出物として無害化することで、冷延鋼板のｒ値（ｍ）を向上させる元素であるので、少なくとも０．００５％以上添加する必要がある。なお上限は、Ｐが多い場合はＴｉＰを析出し、ｒ値（ｍ）を低下させるので、Ｐ添加量の多い請求項１，２の場合は０．０２０％以下に、Ｐ添加量が低い請求項３，４の場合は０．０５０％以下にする必要がある。
【００３１】
Ｎｂは、Ｔｉで固定されずに残ったフリーＣをＮｂＣとして固定し、Ｃを無害化することで、冷延鋼板のｒ値（ｍ）を向上させる元素であるので、Ｔｉ量の上限が０．０２０％である請求項１，２では、少なくとも０．００５％以上０．０３０％以下の範囲で添加する必要がある。一方、Ｔｉ量を多量に添加する請求項３，４では、０．０２５％以下の範囲で添加すればよい。なお焼鈍温度が高いと、Ｎｂ添加量は多いほどｒ値が良好になるが、多すぎるとｒ値（ｍ）が良好になる焼鈍温度が高くなり過ぎ、連続焼鈍炉の通板時に板絞りが発生するようになるので、上記のように上限内にする必要がある。
【００３２】
そして、残部がＦｅおよび不可避元素からなる鋼組成でなければならない。なお、スクラップのリサイクルなどで混入するＣｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｓｎ等は、それぞれ０．５，０．５，０．３，０．０５％程度未満ならば、ｒ値（ｍ）への大きな影響はないので、含有しても差し支えない。
【００３３】
製鋼条件は、上述の組成の鋼を溶製し鋳片にし得るものではあれば特に規制する必要がなく、通常の方法で鋳片とすればよい。
【００３４】
熱延条件は、本発明のΔｒ値：−０．１５〜０．３０、ｒ値（ｍ）≧１．７０と、ｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用高強度冷延鋼板を製造する上での重要な製造工程で、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃、巻き取り温度ＣＴを７００〜８００℃とすることが不可欠である。
仕上げ温度を８００〜８６０℃と低くすると、熱延板の組織が微細で焼入れ歪みのないファインな結晶粒となり、焼鈍板の結晶方位をΔｒ値：−０．１５〜０．３０、ｒ値（ｍ）≧１．７０と優れたｒ値（ｍ）で、面内異方性にも優れたものにすることができる。なお鋳片の加熱温度は、上記仕上げ温度が確保できるなら、低い方がより優れたｒ値（ｍ）が得られるようになるので好ましい。
【００３５】
冷間圧延の圧延率は、７５〜８３％と高めた方が、Δｒ値やｒ値（ｍ）をより優れたものにするので高冷延率とするのが好ましいが、特に限定しなくても、通常用いられる冷延条件であれば本発明の鋼板が得られるので、特に限定する必要はない。
【００３６】
再結晶焼鈍は、特に規制する必要はなく再結晶が完了すればよい。尚、より優れたｒ値（ｍ）の鋼板を得るには、８００℃以上とするのが好ましい。なお本発明の鋼板は、冷延鋼板に限ることなく、溶融メッキラインで焼鈍メッキを施しても、Δｒ値：−０．１５〜０．３０、ｒ値（ｍ）≧１．７０と優れたｒ値（ｍ）で、面内異方性にも優れた深絞り用高強度溶融メッキ鋼板が得られる。
但し、合金化処理した鋼板は硬いメッキの影響で、見かけ上のｒ値（ｍ）は低下するが、メッキ除去後のｒ値（ｍ）は本発明のｒ値（ｍ）及びΔｒ値の範囲に入っており、優れた絞り性が得られる。
【００３７】
調質圧延は、通常行われている０．４〜３．０％程度の調質圧延を施せばよい。
なお鋼板の表面処理は、必要に応じ、製造した冷延鋼板の表面に電気メッキ （Ｚｎ，Ｚｎ−Ｎｉ等）を施してもよい。
【００３８】
【実施例】
以下に本発明を実施例により説明する。
表１に示す成分の鋳片を造り、表２に示す条件で熱延、冷間圧延、連続焼鈍、調質圧延を行い、０．８０ｍｍの３４０〜４４０Ｍｐａ級高強度鋼板を製造し、引張り特性、並びにΔｒ値、ｒ値（ｍ）を評価した。また二次加工性は、絞り比１．８２で円筒カップを作り、−４０℃で押し潰し、二次加工割れが発生するかを評価し、１カップあたりの割れ総長さが３ｍｍ以下のものを合格とした。
【００３９】
鋼Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは、本発明成分範囲の鋼で、鋼Ａ，Ｂは請求項１，２の３９０〜４４０Ｍｐａ級の実施例成分である。
鋼Ａは、Ｓｉ：０．２９％、Ｍｎ：１．７２％、Ｐ：０．０８０％の成分系で、鋼Ｂは、Ｍｎ：１．７２％、Ｐ：０．１３５％系の成分である。
鋼Ｃ，Ｄは、請求項３，４の３４０〜３７０Ｍｐａ級の実施例成分である。
鋼Ｃは、Ｍｎ：１．２５％、Ｐ：０．０２０％の３４０Ｍｐａ級の成分系で、鋼Ｄは、Ｓｉ：０．１０％、Ｍｎ：１．８０％、Ｐ：０．０２０％系の３７０Ｍｐａ級の成分である。
【００４０】
試料Ｎｏ．１，２，３，４は、本発明の成分範囲の同一成分の鋳片を用い、熱延のＦＴを９３０，８８０，８３０，７６０℃と変化させて試作したもので、本発明の仕上げ熱延温度条件の８３０℃で熱延した試料Ｎｏ．３は、従来のＦＴ条件の９３０，８８０℃で製造した比較例の試料Ｎｏ．１，２、及び仕上げ温度が７６０℃と本発明の下限を外れて製造した比較例の試料Ｎｏ．４と比較すると、Δｒ値＝０．１２、ｒ値（ｍ）＝１．９２と、面内異方性にも優れた深絞り用鋼板が得られている。
【００４１】
試料 No.５は、本発明の実施例で、Ｓｉを添加しない高Ｐ系の４４０Ｍｐａ級の成分系の実施例で，試料 No.３と同様に、面内異方性にも優れた深絞り用鋼板が得られている。
試料 No.６，７は、強度の低い本発明の実施例で、試料 No.６は３４０Ｍｐａ級の実施例、試料 No.７は３７０Ｍｐａの実施例で、何れも面内異方性にも優れた３４０，３７０Ｍｐａ級の高強度深絞り用鋼板が得られている。
尚、本発明の実施例の鋼板は、何れも二次加工性に優れ、サイドフレームアウター等の深絞り用鋼板として優れた特性を有している。
【００４２】
試料 No.８，９，１０は、試料 No.８は鋼組成がＮｂ量が０．１００％と上限を超えた鋳片を用いた比較例、試料 No.９はＴｉ量が０．０３５％と４４０Ｍｐａ級の上限値を超えた比較例、試料 No.１０はＴｉ量が０．００２％と下限値を外れた比較例で、何れも面内異方性にも優れた深絞り用鋼板は得られていない。
【００４３】
以上の実施例の結果から明らかなように、本発明によれば、本発明が解決しようとする課題の「自動車等に供される二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板および製造方法を提供すること」が十分に達成できる。
【００４４】
【表１】
【表２】
【発明の効果】
以上のように、本発明によれば、本発明が解決しようとする課題の「自動車等に供される二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板および製造方法を提供すること」が十分に達成でき、工業的価値が極めて大である。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱延仕上げ温度と焼鈍板のｒ値（ｍ）との関係を示す図。
Claims (4)
- 質量％で、
Ｃ ：＜０．００４０％、
Ｓｉ：≦０．７０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、
Ｐ ：０．０５０〜０．１５％、
Ｓ ：≦０．０２５％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．２０％、
Ｎ ：≦０．０１０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０３０％、
Ｂ ：２〜３０ｐｐｍ
を含有し、残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃としてΔｒ値：−０．１５〜０．３０、平均ｒ値（ｒ値（ｍ））≧１．７０を得た、二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３９０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板。 - 質量％で、
Ｃ ：＜０．００４０％、
Ｓｉ：≦０．７０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、
Ｐ ：０．０５０〜０．１５％、
Ｓ ：≦０．０２５％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．２０％、
Ｎ ：≦０．０１０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０３０％、
Ｂ ：２〜３０ｐｐｍ
を含有し、残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成の鋳片を熱間圧延、冷間圧延、焼鈍、調質圧延して高強度冷延鋼板を製造する際に、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃、巻き取り温度ＣＴを７００〜８００℃としたことを特徴とする、Δｒ値：−０．１５〜０．３０、平均ｒ値（ｒ値（ｍ））≧１．７０で、二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３９０〜４４０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板の製造方法。 - 質量％で、
Ｃ ：＜０．００４０％、
Ｓｉ：≦０．５０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、
Ｐ ：０．０５０％未満、
Ｓ ：≦０．０２５％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．２０％、
Ｎ ：≦０．０１０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、
Ｎｂ：≦０．０２５％、
Ｂ ：≦３０ｐｐｍ、
残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃としてΔｒ値：−０．１５〜０．３０、ｒ値（ｍ）≧１．８０を得た、二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜３７０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板。 - 質量％で、
Ｃ ：＜０．００４０％、
Ｓｉ：≦０．５０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、
Ｐ ：０．０５０％未満、
Ｓ ：≦０．０２５％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．２０％、
Ｎ ：≦０．０１０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％、
Ｎｂ：≦０．０２５％、
Ｂ ：≦３０ｐｐｍ、
残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成の鋳片を熱間圧延、冷間圧延、焼鈍、調質圧延して高強度冷延鋼板を製造する際に、熱間圧延の仕上げ温度ＦＴ（℃）を８００〜８６０℃、巻き取り温度ＣＴを７００〜８００℃としたことを特徴とするΔｒ値：−０．１５〜０．３０、ｒ値（ｍ）≧１．８０で、二次加工性およびｒ値の面内異方性にも優れた深絞り用３４０〜３７０Ｍｐａ級高強度冷延鋼板の製造方法。
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