JPH0617143A - 表面性状と深絞り性の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 - Google Patents
表面性状と深絞り性の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法Info
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- JPH0617143A JPH0617143A JP4175592A JP17559292A JPH0617143A JP H0617143 A JPH0617143 A JP H0617143A JP 4175592 A JP4175592 A JP 4175592A JP 17559292 A JP17559292 A JP 17559292A JP H0617143 A JPH0617143 A JP H0617143A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 深絞り性と表面光沢が優れたフェライト系ス
テンレス鋼薄板を薄肉鋳片から製造することを目的とす
る。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０％以
下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１０．０〜３５．０
％、及びＮ：０．０３％以下を含有し、更にＮｉ：０．
３〜５．０％、更に必要に応じてＭｏ：０．１〜５．０
％、Ｃｕ：０．２〜１．０％、Ｔｉ：０．１〜１．０
％、Ａｌ：０．０５〜１．０％、Ｎｂ：０．１〜１．０
％、Ｖ：０．１〜１．０％の１種又は２種以上及び更に
必要に応じてＢ：０．０００３〜０．００３０％を含
み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、γ′
P （ガンマポテンシャル）≦０を満足するフェライト系
ステンレス鋼を連続鋳造して得た薄肉鋳片に４００〜５
００mm径の大径ロールによる圧延率４０％以上の第１冷
間圧延と４０〜１００mmの小径ロールによる第２圧延率
５０％以上の冷間圧延を順次施す。
テンレス鋼薄板を薄肉鋳片から製造することを目的とす
る。 【構成】 重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．
０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０％以
下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１０．０〜３５．０
％、及びＮ：０．０３％以下を含有し、更にＮｉ：０．
３〜５．０％、更に必要に応じてＭｏ：０．１〜５．０
％、Ｃｕ：０．２〜１．０％、Ｔｉ：０．１〜１．０
％、Ａｌ：０．０５〜１．０％、Ｎｂ：０．１〜１．０
％、Ｖ：０．１〜１．０％の１種又は２種以上及び更に
必要に応じてＢ：０．０００３〜０．００３０％を含
み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、γ′
P （ガンマポテンシャル）≦０を満足するフェライト系
ステンレス鋼を連続鋳造して得た薄肉鋳片に４００〜５
００mm径の大径ロールによる圧延率４０％以上の第１冷
間圧延と４０〜１００mmの小径ロールによる第２圧延率
５０％以上の冷間圧延を順次施す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は双ドラム方式などの急冷
凝固による薄帯鋳造方法で得た鋳片から表面性状がよく
かつ、ｒ値の高いフェライト系ステンレス鋼薄板を製造
する方法に関する。
凝固による薄帯鋳造方法で得た鋳片から表面性状がよく
かつ、ｒ値の高いフェライト系ステンレス鋼薄板を製造
する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、加工性と表面性状を改善したフェ
ライト系ステンレス鋼板を製造するために、大径ロール
と小径ロールの組合せで冷間圧延する技術は特開昭５９
−１０７０３０号公報及び特開昭６０−２６２９２２号
公報などによって開示されている。
ライト系ステンレス鋼板を製造するために、大径ロール
と小径ロールの組合せで冷間圧延する技術は特開昭５９
−１０７０３０号公報及び特開昭６０−２６２９２２号
公報などによって開示されている。
【０００３】すなわち、前者の技術は冷間圧延工程の前
段において冷間圧延すべき量の６０％以上を１５０mm以
上の大径ロールで圧延して加工性（γ値及びリジング）
を向上させるとともに、引続き残りの量を小径ロール
（実施例で６０mm径）で圧延して表面粗度の小さい光沢
の優れたステンレス鋼板を製造しており、また後者の技
術は同様の目的のために冷間圧延工程の前段を３００〜
７００mm径の大径ロールにより冷延率６０％以上で圧延
し、後段を１００mm径以下の小径ロールにより冷間圧延
前の板厚の少なくとも１％以上の圧延（実施例で３．０
mmの熱延板を後段で厚さ０．４mmまで冷間圧延してい
る）を行っている。
段において冷間圧延すべき量の６０％以上を１５０mm以
上の大径ロールで圧延して加工性（γ値及びリジング）
を向上させるとともに、引続き残りの量を小径ロール
（実施例で６０mm径）で圧延して表面粗度の小さい光沢
の優れたステンレス鋼板を製造しており、また後者の技
術は同様の目的のために冷間圧延工程の前段を３００〜
７００mm径の大径ロールにより冷延率６０％以上で圧延
し、後段を１００mm径以下の小径ロールにより冷間圧延
前の板厚の少なくとも１％以上の圧延（実施例で３．０
mmの熱延板を後段で厚さ０．４mmまで冷間圧延してい
る）を行っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
開示技術はいずれもスラブを熱間圧延機列によって圧延
して得た熱延板を熱延板焼鈍後、もしくは熱延板焼鈍な
しで冷間圧延するものでありその化学成分系を見ても高
温においてγ相が生成するα＋γの２相成分系である。
開示技術はいずれもスラブを熱間圧延機列によって圧延
して得た熱延板を熱延板焼鈍後、もしくは熱延板焼鈍な
しで冷間圧延するものでありその化学成分系を見ても高
温においてγ相が生成するα＋γの２相成分系である。
【０００５】本発明は双ドラム方式などの急冷凝固方式
によって鋳造した製品厚さに近いサイズ例えば１０mm以
下の薄肉鋳片を直接冷間圧延して製品厚さにする技術に
おいて、上記開示技術以上のγ値と表面光沢を得ること
を目的とする。
によって鋳造した製品厚さに近いサイズ例えば１０mm以
下の薄肉鋳片を直接冷間圧延して製品厚さにする技術に
おいて、上記開示技術以上のγ値と表面光沢を得ること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するために、薄肉鋳片の靱性を向上して高圧延率の冷間
圧延を可能にするとともに冷間圧延工程の後段の圧延率
をより高くして表面性状の効果的な改善を図ったもので
ある。すなわち、本発明の要旨は重量％で、Ｃ：０．０
３％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：
１０．０〜３５．０％、及びＮ：０．０３％以下を含有
し、更にＮｉ：０．３〜５．０％、更に必要に応じてＭ
ｏ：０．１〜５．０％、Ｃｕ：０．２〜１．０％、Ｔ
ｉ：０．１〜１．０％、Ａｌ：０．０５〜１．０％、Ｎ
ｂ：０．１〜１．０％、Ｖ：０．１〜１．０％の１種又
は２種以上及び更に必要に応じてＢ：０．０００３〜
０．００３０％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物か
らなり、かつ、 γ′P ＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３Ｖ％ −４７Ｎｂ％−４９Ｔｉ％−５２Ａｌ％＋１７９≦０ を満足するフェライト系ステンレス鋼を連続鋳造し、得
られた鋳片を巻取り、焼鈍することなく酸洗し、次いで
直径４００〜５００mmの大径ロールで圧延率４０％以上
の大径ロール冷間圧延を行い、更に直径４０〜１００mm
の小径ロールで圧延率５０％以上の小径ロール冷間圧延
を行って最終板厚とし、得られた冷延板に最終焼鈍を施
すところにある。
するために、薄肉鋳片の靱性を向上して高圧延率の冷間
圧延を可能にするとともに冷間圧延工程の後段の圧延率
をより高くして表面性状の効果的な改善を図ったもので
ある。すなわち、本発明の要旨は重量％で、Ｃ：０．０
３％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｐ：０．０４０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：
１０．０〜３５．０％、及びＮ：０．０３％以下を含有
し、更にＮｉ：０．３〜５．０％、更に必要に応じてＭ
ｏ：０．１〜５．０％、Ｃｕ：０．２〜１．０％、Ｔ
ｉ：０．１〜１．０％、Ａｌ：０．０５〜１．０％、Ｎ
ｂ：０．１〜１．０％、Ｖ：０．１〜１．０％の１種又
は２種以上及び更に必要に応じてＢ：０．０００３〜
０．００３０％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物か
らなり、かつ、 γ′P ＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３Ｖ％ −４７Ｎｂ％−４９Ｔｉ％−５２Ａｌ％＋１７９≦０ を満足するフェライト系ステンレス鋼を連続鋳造し、得
られた鋳片を巻取り、焼鈍することなく酸洗し、次いで
直径４００〜５００mmの大径ロールで圧延率４０％以上
の大径ロール冷間圧延を行い、更に直径４０〜１００mm
の小径ロールで圧延率５０％以上の小径ロール冷間圧延
を行って最終板厚とし、得られた冷延板に最終焼鈍を施
すところにある。
【０００７】以下、本発明を詳細に説明する。
【０００８】
【作用】先ず、本発明の鋼の成分系について説明する。
本発明の化学成分は上記の成分範囲を有するが、その限
定理由は下記のとおりである。Ｃは、鋼の加工性、靱性
に悪影響を及ぼすので、含有量を０．０３％以下とす
る。
本発明の化学成分は上記の成分範囲を有するが、その限
定理由は下記のとおりである。Ｃは、鋼の加工性、靱性
に悪影響を及ぼすので、含有量を０．０３％以下とす
る。
【０００９】Ｓｉ，Ｍｎは鋼の脱酸剤として有効なの
で、ぞれぞれ１．０％以下含有する。１％を超えると機
械的性質が劣化する。Ｃｒは耐食性及び耐高温酸化性の
向上のため最低限１０．０％を必要とし、又３５％を超
すと靱性が劣化し、製造が極めて困難になるので１０〜
３５％をその範囲とする。
で、ぞれぞれ１．０％以下含有する。１％を超えると機
械的性質が劣化する。Ｃｒは耐食性及び耐高温酸化性の
向上のため最低限１０．０％を必要とし、又３５％を超
すと靱性が劣化し、製造が極めて困難になるので１０〜
３５％をその範囲とする。
【００１０】ＮはＣと同様鋼の加工性、靱性を劣化せし
めるので、含有量の上限を０．０３％とする。さらに、
靱性、耐食性、加工性等の特性をより向上させる場合に
は、上記化学成分以外に、下記成分より適宜選んで含有
させる。高Ｃｒ材の靱性向上にはＮｉが有効であるが、
その含有量が０．３％未満ではその特性がなくなり、又
５．０％を超えると高温域でガンマ（γ）が生成して靱
性を劣化し、又耐応力腐食性を劣化するので、０．３〜
５．０％の範囲とする。
めるので、含有量の上限を０．０３％とする。さらに、
靱性、耐食性、加工性等の特性をより向上させる場合に
は、上記化学成分以外に、下記成分より適宜選んで含有
させる。高Ｃｒ材の靱性向上にはＮｉが有効であるが、
その含有量が０．３％未満ではその特性がなくなり、又
５．０％を超えると高温域でガンマ（γ）が生成して靱
性を劣化し、又耐応力腐食性を劣化するので、０．３〜
５．０％の範囲とする。
【００１１】耐食性の向上には、Ｍｏ，Ｃｕ，Ｔｉ，Ｎ
ｂ，Ａｌ，Ｖが有効であり、１種又は、２種以上選んで
含有させる。Ｍｏは耐食性を向上する顕著な効果を有す
るので、０．１〜５．０％の範囲で含有させる。上限を
超えると加工性が劣化しコストアップとなる。Ｃｕは耐
食性を向上せしめるため０．２〜１．０％の範囲で含有
させる。上限を超えると高温域でγが生成して靱性を劣
化する。
ｂ，Ａｌ，Ｖが有効であり、１種又は、２種以上選んで
含有させる。Ｍｏは耐食性を向上する顕著な効果を有す
るので、０．１〜５．０％の範囲で含有させる。上限を
超えると加工性が劣化しコストアップとなる。Ｃｕは耐
食性を向上せしめるため０．２〜１．０％の範囲で含有
させる。上限を超えると高温域でγが生成して靱性を劣
化する。
【００１２】ＴｉはＮｂと同様耐粒界腐食性の向上とと
もにプレス性も向上するが、０．１％未満ではその特性
が得られず、又１．０％超ではこれらの特性が飽和し、
加工性が劣化する。ＡｌはＴｉと同様な特性を有するの
で０．０５〜１．０％の範囲で含有させる。
もにプレス性も向上するが、０．１％未満ではその特性
が得られず、又１．０％超ではこれらの特性が飽和し、
加工性が劣化する。ＡｌはＴｉと同様な特性を有するの
で０．０５〜１．０％の範囲で含有させる。
【００１３】ＮｂはＣ，Ｎと結合してＣｒ炭化物の粒界
析出を防止し耐粒界腐食性を向上する特性を有するが、
その含有量が０．１％未満では上記特性が得られず、又
１．０％を超えると上記特性が飽和する上に加工性が劣
化する。従って０．１〜１．０％をその範囲とする。Ｖ
はＴｉと同様な特性を有するので０．１〜１．０％の範
囲で含有させる。
析出を防止し耐粒界腐食性を向上する特性を有するが、
その含有量が０．１％未満では上記特性が得られず、又
１．０％を超えると上記特性が飽和する上に加工性が劣
化する。従って０．１〜１．０％をその範囲とする。Ｖ
はＴｉと同様な特性を有するので０．１〜１．０％の範
囲で含有させる。
【００１４】熱間及び冷間加工での粒界割れ性を向上す
るにはＢが有効であるが０．０００３％未満ではその特
性が得られなく、又０．００３０％を越えると特性が飽
和するとともに熱間加工性が劣化する。従ってその含有
範囲を０．０００３〜０．００３０％とする。本発明で
は以上の化学成分を更に次式で示されるγ′P の値が０
％以下になるように規制した。すなわち、 γ′P ＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３Ｖ％ −４７Ｎｂ％−４７Ｔｉ％−５２Ａｌ％＋１７９≦０ とする。これにより鋳片を冷却する過程でマルテンサイ
トが鋳片内に生成することを阻止することができるので
鋳片の靱性を大幅に向上して高圧延率の冷間圧延を実施
することが可能となった。
るにはＢが有効であるが０．０００３％未満ではその特
性が得られなく、又０．００３０％を越えると特性が飽
和するとともに熱間加工性が劣化する。従ってその含有
範囲を０．０００３〜０．００３０％とする。本発明で
は以上の化学成分を更に次式で示されるγ′P の値が０
％以下になるように規制した。すなわち、 γ′P ＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３Ｖ％ −４７Ｎｂ％−４７Ｔｉ％−５２Ａｌ％＋１７９≦０ とする。これにより鋳片を冷却する過程でマルテンサイ
トが鋳片内に生成することを阻止することができるので
鋳片の靱性を大幅に向上して高圧延率の冷間圧延を実施
することが可能となった。
【００１５】次に、本発明の主要な構成要件である冷間
圧延条件について説明する。本発明者らは板厚１０mm以
下の鋳片から得られる製品の深絞り性と表面性状につい
て種々検討したところ、前述のように冷間圧延工程の前
段に大径ロールを、また後段に小径ロールを使用して圧
延するとともに、特に後段の圧延における圧延率を５０
％以上にすると表面光沢やゴールドダスト疵に影響をお
よぼす鋳片の酸洗後の表面凹凸や大径ロールの圧延によ
るオイルピットを著しく減少することができることを見
出した。これらの事実は下記の実験によって求められた
ものである。
圧延条件について説明する。本発明者らは板厚１０mm以
下の鋳片から得られる製品の深絞り性と表面性状につい
て種々検討したところ、前述のように冷間圧延工程の前
段に大径ロールを、また後段に小径ロールを使用して圧
延するとともに、特に後段の圧延における圧延率を５０
％以上にすると表面光沢やゴールドダスト疵に影響をお
よぼす鋳片の酸洗後の表面凹凸や大径ロールの圧延によ
るオイルピットを著しく減少することができることを見
出した。これらの事実は下記の実験によって求められた
ものである。
【００１６】化学成分：Ｃ：０．００７％、Ｓｉ：０．
３５％、Ｍｎ：０．３１％、Ｐ：０．０１４％、Ｓ：
０．００１％、Ｎｉ：０．１０％、Ｃｒ：１６．５２
％、Ｔｉ：０．１２％、Ａｌ：０．０３７％、Ｎ：０．
０１１３％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、か
つγ′P ＝−１０．１％に規制した溶鋼から双ドラム式
鋳造方法によって３．０mm厚の鋳片を鋳造し、この鋳片
を硫酸で酸洗した後、次のような冷間圧延を行って、得
られたＢＡ製品の深絞り性と表面光沢を調査した。な
お、最終光輝焼鈍は冷間圧延後８８０℃、３０秒保定で
行なった。
３５％、Ｍｎ：０．３１％、Ｐ：０．０１４％、Ｓ：
０．００１％、Ｎｉ：０．１０％、Ｃｒ：１６．５２
％、Ｔｉ：０．１２％、Ａｌ：０．０３７％、Ｎ：０．
０１１３％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、か
つγ′P ＝−１０．１％に規制した溶鋼から双ドラム式
鋳造方法によって３．０mm厚の鋳片を鋳造し、この鋳片
を硫酸で酸洗した後、次のような冷間圧延を行って、得
られたＢＡ製品の深絞り性と表面光沢を調査した。な
お、最終光輝焼鈍は冷間圧延後８８０℃、３０秒保定で
行なった。
【００１７】（１）ロール径の調査；製品のｒ値におよ
ぼすロール径の影響を調査するため、ロール径５０mm，
１００mm，２５０mm，３００mm，４００mm，５００mm，
６５０mmを用いて、３．０mm厚から１回冷延で０．５mm
厚まで大径ロール圧延を行った。ｒ値はロール径の増大
と共に向上するが、特に３００mm以上で顕著に向上し
た。
ぼすロール径の影響を調査するため、ロール径５０mm，
１００mm，２５０mm，３００mm，４００mm，５００mm，
６５０mmを用いて、３．０mm厚から１回冷延で０．５mm
厚まで大径ロール圧延を行った。ｒ値はロール径の増大
と共に向上するが、特に３００mm以上で顕著に向上し
た。
【００１８】一方、大径ロールを用いた場合には、圧延
板表面のくぼみ部へのメタルのかぶさりが小さくなり、
ゴールドダスト疵がほとんど発生しなくなる。この時の
ロール径は４００mm以上であった。ロール径５００mmと
６５０mmでは、６５０mmの方がｒ値がわずかに高いが、
ゴールドダスト疵は後述するように共にＡランクであ
り、ほとんど発生しなかった。
板表面のくぼみ部へのメタルのかぶさりが小さくなり、
ゴールドダスト疵がほとんど発生しなくなる。この時の
ロール径は４００mm以上であった。ロール径５００mmと
６５０mmでは、６５０mmの方がｒ値がわずかに高いが、
ゴールドダスト疵は後述するように共にＡランクであ
り、ほとんど発生しなかった。
【００１９】また、５００mm径を超す大径ロールの冷間
圧延機は設備も大型となり、経済的でない。従って、前
段の大径ロール圧延の圧延ロール径は４００〜５００mm
の範囲が良いことがわかった。しかし、得られたＢＡ製
品の表面反射率は７５％未満で光沢不良であった。
圧延機は設備も大型となり、経済的でない。従って、前
段の大径ロール圧延の圧延ロール径は４００〜５００mm
の範囲が良いことがわかった。しかし、得られたＢＡ製
品の表面反射率は７５％未満で光沢不良であった。
【００２０】次に表面光沢度（表面反射率）におよぼす
ロール径の影響を調査するため、ロール径２０mm，４０
mm，７５mm，１００mm，２００mm，４００mmを用いて、
３．０mm厚から１回冷延で０．５mm厚まで小径ロール圧
延した。表面反射率はロール径の増大と共に低下する
が、特に２００mm以上で顕著である。表面を顕微鏡で観
察すると、表面反射率の低いものには鋳片・酸洗後のく
ぼみが残存したピット疵や冷延中に生じたオイルピット
疵が多数みられた。
ロール径の影響を調査するため、ロール径２０mm，４０
mm，７５mm，１００mm，２００mm，４００mmを用いて、
３．０mm厚から１回冷延で０．５mm厚まで小径ロール圧
延した。表面反射率はロール径の増大と共に低下する
が、特に２００mm以上で顕著である。表面を顕微鏡で観
察すると、表面反射率の低いものには鋳片・酸洗後のく
ぼみが残存したピット疵や冷延中に生じたオイルピット
疵が多数みられた。
【００２１】ロール径２０mmの圧延は小型のラボ冷延機
を用いたが、ロール長がたかだか２００mmであり、実機
サイズの１ｍを超すものはミルの剛性が大きく取れず、
ステンレス用の冷間圧延機の製造が難かしいのが現状で
ある。従って、後段の小径ロール圧延の圧延ロール径は
４０〜１００mmの範囲が良好であることがわかった。 （２）深絞り性（ｒ値）の調査；製品のｒ値は前段の第
１冷間圧延大径ロール径および冷間圧延率に影響される
ので、５０mm径の小径ロールの圧延率を５０％に一定と
して、４５０mm径の大径ロールの圧延率を１０〜９０％
に変え、各圧延率におけるｒ値を測定して図１に表示し
た。
を用いたが、ロール長がたかだか２００mmであり、実機
サイズの１ｍを超すものはミルの剛性が大きく取れず、
ステンレス用の冷間圧延機の製造が難かしいのが現状で
ある。従って、後段の小径ロール圧延の圧延ロール径は
４０〜１００mmの範囲が良好であることがわかった。 （２）深絞り性（ｒ値）の調査；製品のｒ値は前段の第
１冷間圧延大径ロール径および冷間圧延率に影響される
ので、５０mm径の小径ロールの圧延率を５０％に一定と
して、４５０mm径の大径ロールの圧延率を１０〜９０％
に変え、各圧延率におけるｒ値を測定して図１に表示し
た。
【００２２】これによると、深絞りプレスが可能となる
ｒ値＝１．２以上の条件に適合する冷間圧延率は４０％
以上であることがわかった。 （３）表面光沢度（表面反射率（％））の調査；製品の
表面光沢度は後段の第２冷間圧延の小径ロール径および
冷間圧延率に影響されるので、４５０mm径の大径ロール
の圧延率を５０％に一定とし、５０mm径の小径ロールの
圧延率を１０〜９０％に変え、各圧延率における表面反
射率を測定し図２に表示した。
ｒ値＝１．２以上の条件に適合する冷間圧延率は４０％
以上であることがわかった。 （３）表面光沢度（表面反射率（％））の調査；製品の
表面光沢度は後段の第２冷間圧延の小径ロール径および
冷間圧延率に影響されるので、４５０mm径の大径ロール
の圧延率を５０％に一定とし、５０mm径の小径ロールの
圧延率を１０〜９０％に変え、各圧延率における表面反
射率を測定し図２に表示した。
【００２３】これによると、ＢＡ製品の表面光沢が良
く、かつ表面反射率が７５％以上となる冷間圧延率は５
０％以上であることがわかった。以上のように、板厚１
０mm以下の鋳片からｒ値と表面光沢の優れたＢＡ製品を
得るには冷間圧延工程を前段と後段に分け、前段は４０
０〜５００mm径のロールで４０％以上の圧延率で圧延
し、後段は４０〜１００mm径のロールで５０％以上の圧
延率で圧延することが必要である。
く、かつ表面反射率が７５％以上となる冷間圧延率は５
０％以上であることがわかった。以上のように、板厚１
０mm以下の鋳片からｒ値と表面光沢の優れたＢＡ製品を
得るには冷間圧延工程を前段と後段に分け、前段は４０
０〜５００mm径のロールで４０％以上の圧延率で圧延
し、後段は４０〜１００mm径のロールで５０％以上の圧
延率で圧延することが必要である。
【００２４】
【実施例】表１に示す化学成分を有するフェライト系ス
テンレス鋼の溶鋼を双ドラム式鋳造装置の湯溜り部に注
湯し、板厚３．０mmの薄肉鋳片を鋳造して、試験 No.１
〜５，８〜１０，１２〜１５の場合は８００℃で、試験
No.６，７，１１の場合は５５０℃で巻取った。次いで
これらのコイルをショットブラストと硫酸酸洗の組合せ
でデスケールし、冷間圧延工程の前段を４５０mm径の大
径ロールを使用し、その後段を５０mm径の小径ロールを
使用して表１に示す冷間圧延率で圧延した。その後９５
０℃、１０秒保定の最終光輝焼鈍を施し、製品とした。
テンレス鋼の溶鋼を双ドラム式鋳造装置の湯溜り部に注
湯し、板厚３．０mmの薄肉鋳片を鋳造して、試験 No.１
〜５，８〜１０，１２〜１５の場合は８００℃で、試験
No.６，７，１１の場合は５５０℃で巻取った。次いで
これらのコイルをショットブラストと硫酸酸洗の組合せ
でデスケールし、冷間圧延工程の前段を４５０mm径の大
径ロールを使用し、その後段を５０mm径の小径ロールを
使用して表１に示す冷間圧延率で圧延した。その後９５
０℃、１０秒保定の最終光輝焼鈍を施し、製品とした。
【００２５】かゝる製品から試験片を切出し、次の材質
試験を行った。 ・ｒ値の測定 ・表面反射率（完全反射を１００％としたときの値）の
測定 ・ゴールドダスト疵ランクの測定 製品の表面にビニールテープを貼り付け、剥離後、製品
表面に起き上った微小なかぶさりに照明を当てゝ肉眼観
察した。疵の密度によりＡ〜Ｄランクに分け、Ａ，Ｂを
合格とした。
試験を行った。 ・ｒ値の測定 ・表面反射率（完全反射を１００％としたときの値）の
測定 ・ゴールドダスト疵ランクの測定 製品の表面にビニールテープを貼り付け、剥離後、製品
表面に起き上った微小なかぶさりに照明を当てゝ肉眼観
察した。疵の密度によりＡ〜Ｄランクに分け、Ａ，Ｂを
合格とした。
【００２６】以上の結果を表１に示した。
【００２７】
【表１】
【００２８】本発明例の No.１〜１２はいずれもｒ値
１．２以上、表面反射率７５％以上、ゴールドダスト疵
はほとんど無く合格であったが、比較例の No.１３は大
径ロールの圧延率が小さくてｒ値が低く、 No.１４は小
径ロールの圧延率が小さくて表面反射率が低く、また N
o.１５は大径ロール、小径ロールの圧延率が共に小さい
のでｒ値及び表面反射率が低く、ゴールドダスト疵も発
生し、いずれも不合格であった。
１．２以上、表面反射率７５％以上、ゴールドダスト疵
はほとんど無く合格であったが、比較例の No.１３は大
径ロールの圧延率が小さくてｒ値が低く、 No.１４は小
径ロールの圧延率が小さくて表面反射率が低く、また N
o.１５は大径ロール、小径ロールの圧延率が共に小さい
のでｒ値及び表面反射率が低く、ゴールドダスト疵も発
生し、いずれも不合格であった。
【００２９】
【発明の効果】本発明によれば薄帯鋳造法で得られたフ
ェライト系ステンレス鋼鋳片から表面光沢の特に優れた
深絞り製品を製造することができるのでその工業的効果
は甚大である。
ェライト系ステンレス鋼鋳片から表面光沢の特に優れた
深絞り製品を製造することができるのでその工業的効果
は甚大である。
【図１】冷間圧延工程で大径ロールと小径ロールを使用
して圧延した場合の冷間圧延率とｒ値との関係を示す図
である。
して圧延した場合の冷間圧延率とｒ値との関係を示す図
である。
【図２】冷間圧延工程で大径ロールと小径ロールを使用
して圧延した場合の冷間圧延率と表面反射率との関係を
示す図である。
して圧延した場合の冷間圧延率と表面反射率との関係を
示す図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：
１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｐ：０．０４０％
以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｃｒ：１０．０〜３５．
０％、及びＮ：０．０３％以下を含有し、残部Ｆｅ及び
不可避的不純物からなり、かつ、 γ′P ＝４２０Ｃ％＋４７０Ｎ％＋２３Ｎｉ％＋９Ｃｕ％＋７Ｍｎ％ −１１．５Ｃｒ％−１１．５Ｓｉ％−１２Ｍｏ％−２３Ｖ％ −４７Ｎｂ％−４９Ｔｉ％−５２Ａｌ％＋１７９≦０ を満足するフェライト系ステンレス鋼を連続鋳造し、得
られた鋳片を巻取り、次いで酸洗し、次いで直径４００
〜５００mmの大径ロールで圧延率４０％以上の第１冷間
圧延を行い、更に直径４０〜１００mmの小径ロールで圧
延率５０％以上の第２冷間圧延を行って最終板厚とし、
得られた冷延板に最終焼鈍を施すことを特徴とする表面
性状と深絞り性の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板
の製造方法。 - 【請求項２】 更にＮｉを０．３〜５．０重量％含む請
求項１記載の表面性状と深絞り性の優れたフェライト系
ステンレス鋼薄板の製造方法。 - 【請求項３】 更に重量％でＭｏ：０．１〜５．０％、
Ｃｕ：０．２〜１．０％、Ｔｉ：０．１〜１．０％、Ａ
ｌ：０．０５〜１．０％、Ｎｂ：０．１〜１．０％およ
びＶ：０．１〜１．０％の１種または２種以上含む請求
項１および２記載の表面性状と深絞り性の優れたフェラ
イト系ステンレス鋼薄板の製造方法。 - 【請求項４】 更にＢを０．０００３〜０．００３０重
量％含む請求項１，２および３記載の表面性状と深絞り
性の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4175592A JPH0617143A (ja) | 1992-07-02 | 1992-07-02 | 表面性状と深絞り性の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4175592A JPH0617143A (ja) | 1992-07-02 | 1992-07-02 | 表面性状と深絞り性の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0617143A true JPH0617143A (ja) | 1994-01-25 |
Family
ID=15998779
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4175592A Withdrawn JPH0617143A (ja) | 1992-07-02 | 1992-07-02 | 表面性状と深絞り性の優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617143A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0959717A (ja) * | 1995-08-24 | 1997-03-04 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性、耐リジング性および表面性状に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
| WO1999007909A1 (fr) * | 1997-08-05 | 1999-02-18 | Kawasaki Steel Corporation | Plaque d'acier inoxydable ferritique ayant une grande aptitude a l'emboutissage profond et une grande resistance au striage et procede de fabrication |
| JP2016183400A (ja) * | 2015-03-26 | 2016-10-20 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | バーリング加工部端面の耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| KR20200070936A (ko) * | 2018-12-10 | 2020-06-18 | 주식회사 포스코 | 표면품질이 향상된 페라이트계 스테인리스강 |
| JP2020164941A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板 |
-
1992
- 1992-07-02 JP JP4175592A patent/JPH0617143A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0959717A (ja) * | 1995-08-24 | 1997-03-04 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性、耐リジング性および表面性状に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
| WO1999007909A1 (fr) * | 1997-08-05 | 1999-02-18 | Kawasaki Steel Corporation | Plaque d'acier inoxydable ferritique ayant une grande aptitude a l'emboutissage profond et une grande resistance au striage et procede de fabrication |
| JP2016183400A (ja) * | 2015-03-26 | 2016-10-20 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | バーリング加工部端面の耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| KR20200070936A (ko) * | 2018-12-10 | 2020-06-18 | 주식회사 포스코 | 표면품질이 향상된 페라이트계 스테인리스강 |
| JP2020164941A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991005 |