JP2001288544A - 表面特性及び耐食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 - Google Patents
表面特性及び耐食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法Info
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- JP2001288544A JP2001288544A JP2000102583A JP2000102583A JP2001288544A JP 2001288544 A JP2001288544 A JP 2001288544A JP 2000102583 A JP2000102583 A JP 2000102583A JP 2000102583 A JP2000102583 A JP 2000102583A JP 2001288544 A JP2001288544 A JP 2001288544A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高純度フェライト系ステンレス鋼のリジング
特性を改善しかつ、耐食性を改善できるフェライト系ス
テンレス鋼及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％でC:0.0005〜0.03% 、Si: 0.01〜
1%、Mn：0.01〜1%、P:0.04% 以下、S:0.01% 以下、Cr:7
〜30% 、Al:0.001〜0.2%、Ti：0.8%以下、O:0.01% 以
下、N:0.0002〜0.03% 、Mg: 0.006%以下、Ca：0.0005%
以下を含有し、且つMg+10xCa≦0.006%、Ti≧1.5x(P+S)+
3xN+4x(C+O) 、TixN≦0.003 を満足し、残部がFeおよび
不可避的不純物からなる表面特性及び耐食性に優れた高
純度フェライト系ステンレス鋼。
特性を改善しかつ、耐食性を改善できるフェライト系ス
テンレス鋼及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 質量％でC:0.0005〜0.03% 、Si: 0.01〜
1%、Mn：0.01〜1%、P:0.04% 以下、S:0.01% 以下、Cr:7
〜30% 、Al:0.001〜0.2%、Ti：0.8%以下、O:0.01% 以
下、N:0.0002〜0.03% 、Mg: 0.006%以下、Ca：0.0005%
以下を含有し、且つMg+10xCa≦0.006%、Ti≧1.5x(P+S)+
3xN+4x(C+O) 、TixN≦0.003 を満足し、残部がFeおよび
不可避的不純物からなる表面特性及び耐食性に優れた高
純度フェライト系ステンレス鋼。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高純度フェライト
系ステンレス鋼に関するものであって、フェライト系ス
テンレス鋼に特有な耐リジング特性等の表面特性が優
れ、また耐食性が優れた高純度フェライト系ステンレス
鋼及びその製造方法に関する。
系ステンレス鋼に関するものであって、フェライト系ス
テンレス鋼に特有な耐リジング特性等の表面特性が優
れ、また耐食性が優れた高純度フェライト系ステンレス
鋼及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼は、オ−ステ
ナイト系ステンレス鋼に比べてＮｉ含有量が少なく低価
格であるため、建材や厨房器具、また自動車の排気系部
品等をはじめ広く使用されている。特に近年の精錬技術
の進歩に伴い、精錬時にＣ，Ｎを極力下げて、Ｔｉ等の
安定化元素を添加した高純フェライト系ステンレス鋼も
多く開発されてきている。この高純度フェライト系ステ
ンレス鋼は、従来のＳＵＳ４３０鋼よりも延性や深絞り
特性等の加工特性に優れるのが大きな特徴である。
ナイト系ステンレス鋼に比べてＮｉ含有量が少なく低価
格であるため、建材や厨房器具、また自動車の排気系部
品等をはじめ広く使用されている。特に近年の精錬技術
の進歩に伴い、精錬時にＣ，Ｎを極力下げて、Ｔｉ等の
安定化元素を添加した高純フェライト系ステンレス鋼も
多く開発されてきている。この高純度フェライト系ステ
ンレス鋼は、従来のＳＵＳ４３０鋼よりも延性や深絞り
特性等の加工特性に優れるのが大きな特徴である。
【０００３】ところがＳＵＳ４３０鋼と違い極低Ｃ，Ｎ
のため、製造中にオ−ステナイト相が析出する可能性が
殆どないため、鋳造組織が粗大になり易く、且つその影
響が製品まで残存しやすい。このため、高純度フェライ
ト系ステンレス鋼においても従来のフェライト系ステン
レス鋼と同様に、加工時にオーステナイト系ステンレス
鋼では殆ど見られないリジングといわれる表面凹凸が発
生する。
のため、製造中にオ−ステナイト相が析出する可能性が
殆どないため、鋳造組織が粗大になり易く、且つその影
響が製品まで残存しやすい。このため、高純度フェライ
ト系ステンレス鋼においても従来のフェライト系ステン
レス鋼と同様に、加工時にオーステナイト系ステンレス
鋼では殆ど見られないリジングといわれる表面凹凸が発
生する。
【０００４】このリジングは加工度に比例して大きくな
るため、強加工したところでは著しく美観を損ねること
になる。また、一旦成形後２次加工を受ける場合は、凹
凸によって加工条件が局所的に変化して割れの原因とな
ることもあり、耐リジング特性等の表面特性を改善する
ことが必要である。この点に関し上述のようにリジング
対策として、熱延板焼鈍や熱延条件の適正化等が採られ
てきた。しかしこのような熱延工程の適正化だけでは、
リジング特性は改善されるものの、ステンレス鋼の基本
特性である耐食性に関しては改善効果は小さい。
るため、強加工したところでは著しく美観を損ねること
になる。また、一旦成形後２次加工を受ける場合は、凹
凸によって加工条件が局所的に変化して割れの原因とな
ることもあり、耐リジング特性等の表面特性を改善する
ことが必要である。この点に関し上述のようにリジング
対策として、熱延板焼鈍や熱延条件の適正化等が採られ
てきた。しかしこのような熱延工程の適正化だけでは、
リジング特性は改善されるものの、ステンレス鋼の基本
特性である耐食性に関しては改善効果は小さい。
【０００５】また、Ｔｉを添加することによりＣ，Ｎを
固定するが、特にＴｉＮは溶鋼中に晶出する場合には鋳
片の微細化に寄与するものの、多量に出ると疵の原因と
なるため、スラブ手入れ等を必要としコストアップの原
因となっていた。
固定するが、特にＴｉＮは溶鋼中に晶出する場合には鋳
片の微細化に寄与するものの、多量に出ると疵の原因と
なるため、スラブ手入れ等を必要としコストアップの原
因となっていた。
【０００６】更にステンレス鋼の基本特性である耐食性
に関しては、従来から介在物に着目したり、また低Ｓ化
等の対策により耐銹性を改善する試みがなされてきた。
低Ｓ化では精錬コストの上昇など、安価なフェライト系
ステンレス鋼のメリットを減少させるなど、実プロセス
では適用に限界がある。また介在物組成に関しては、特
開平１０−２３７５９６号公報に示されるように、複合
介在物の組成制御による耐食性改善が開示されている。
しかしこの発明では、塩基度はＣａＯ，ＣａＦ2 を用い
て調整するとの通常範囲の技術的記述しかなく、具体的
介在物制御方法は開示されておらず、耐食性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼を得ることができない。
に関しては、従来から介在物に着目したり、また低Ｓ化
等の対策により耐銹性を改善する試みがなされてきた。
低Ｓ化では精錬コストの上昇など、安価なフェライト系
ステンレス鋼のメリットを減少させるなど、実プロセス
では適用に限界がある。また介在物組成に関しては、特
開平１０−２３７５９６号公報に示されるように、複合
介在物の組成制御による耐食性改善が開示されている。
しかしこの発明では、塩基度はＣａＯ，ＣａＦ2 を用い
て調整するとの通常範囲の技術的記述しかなく、具体的
介在物制御方法は開示されておらず、耐食性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼を得ることができない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従って本発明の目的
は、高純度フェライト系ステンレス鋼のＴｉＮに起因す
る疵を防止し、且つＮリジング等の表面特性や耐食性も
改善した高純度フェライト系ステンレス鋼の及びその製
造方法を提供することにある。
は、高純度フェライト系ステンレス鋼のＴｉＮに起因す
る疵を防止し、且つＮリジング等の表面特性や耐食性も
改善した高純度フェライト系ステンレス鋼の及びその製
造方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、疵を防
止、耐リジング性善や耐食性の改善するため種々の検討
を実施し、鋼成分に関して微量成分を制御することで上
記課題を解決する方法を見出した。具体的には、Ｍｇ，
Ｃａ等の微量成分を規定に加えて、ＴｉとＣ，Ｎ，Ｐ，
Ｓ，Ｏの関係を制御することで、疵の防止及び耐リジン
グ特性を改善しつつ、耐食性の低下を防止できることを
見いだした。特に、Ｍｇを適量添加することで鋳片組織
の微細等軸晶化されることにより、熱延組織集合組織の
改善がなされ、リジング特性が改善されることを知見し
た。
止、耐リジング性善や耐食性の改善するため種々の検討
を実施し、鋼成分に関して微量成分を制御することで上
記課題を解決する方法を見出した。具体的には、Ｍｇ，
Ｃａ等の微量成分を規定に加えて、ＴｉとＣ，Ｎ，Ｐ，
Ｓ，Ｏの関係を制御することで、疵の防止及び耐リジン
グ特性を改善しつつ、耐食性の低下を防止できることを
見いだした。特に、Ｍｇを適量添加することで鋳片組織
の微細等軸晶化されることにより、熱延組織集合組織の
改善がなされ、リジング特性が改善されることを知見し
た。
【０００９】また同時に、精錬時に使用されるＣａＯや
介在物性の特性改善に用いられるＣａの影響について詳
細に検討し、Ｍｇ、Ｃａを同時に制御することに加え、
Ｃ，Ｎを固定するＴｉに関しても、Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｓ，Ｏ
との関係を規定することでより耐食性が改善することを
知見して、下記の通り本発明を完成した。
介在物性の特性改善に用いられるＣａの影響について詳
細に検討し、Ｍｇ、Ｃａを同時に制御することに加え、
Ｃ，Ｎを固定するＴｉに関しても、Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｓ，Ｏ
との関係を規定することでより耐食性が改善することを
知見して、下記の通り本発明を完成した。
【００１０】即ち本発明は以下の構成を要旨とする。 （１） 質量％で Ｃ ：０．０００５〜０．０３％、 Ｓｉ：０．０１〜１％、 Ｍｎ：０．０１〜１％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：７〜３０％、 Ｔｉ：０．８％以下、 Ｏ ：０．０１％以下、 Ｎ ：０．０００２〜０．０３％、 Ｍｇ：０．００６％以下、 Ｃａ：０．０００５％以下 を含有し、且つＭｇ＋１０ｘＣａ≦０．００６％、Ｔｉ
≧１．５ｘ（Ｐ＋Ｓ）＋３ｘＮ＋４ｘ（Ｃ＋Ｏ）、Ｔｉ
ｘＮ≦０．００３を満足し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる表面特性及び耐食性に優れた高純度フェ
ライト系ステンレス鋼。 （２） 前記（１）記載の高純度フェライト系ステンレ
ス鋼が、更に質量％で Ａｌ：０．００１〜０．２％ を含有することを特徴とする表面特性及び耐食性に優れ
た高純度フェライト系ステンレス鋼。 （３） 前記（１）１または（２）に記載の高純度フェ
ライト系ステンレス鋼が、更に質量％で Ｂ ：０．００５％以下 を含有することを特徴とする表面特性及び耐食性に優れ
た高純度フェライト系ステンレス鋼。 （４） 前記（１）乃至（３）のいずれか１項に記載の
高純度フェライト系ステンレス鋼が、更に質量％で Ｎｂ：０．０１〜２％、 Ｚｒ：０．０１〜２％、 Ｗ ：０．０１〜２％、 Ｖ ：０．０１〜２％ の１種以上を含有することを特徴とする表面特性及び耐
食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼。 （５） 前記（１）１乃至（４）のいずれか１項に記載
の高純度フェライト系ステンレス鋼が、更に質量％で Ｍｏ：０．０１〜２％、 Ｓｎ：０．０１〜０．５％、 Ｃｏ：０．０１〜２％、 Ｎｉ：０．０１〜２％、 Ｃｕ：０．０１〜３％ の１種以上を含有することを特徴とする表面特性及び耐
食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼。
≧１．５ｘ（Ｐ＋Ｓ）＋３ｘＮ＋４ｘ（Ｃ＋Ｏ）、Ｔｉ
ｘＮ≦０．００３を満足し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる表面特性及び耐食性に優れた高純度フェ
ライト系ステンレス鋼。 （２） 前記（１）記載の高純度フェライト系ステンレ
ス鋼が、更に質量％で Ａｌ：０．００１〜０．２％ を含有することを特徴とする表面特性及び耐食性に優れ
た高純度フェライト系ステンレス鋼。 （３） 前記（１）１または（２）に記載の高純度フェ
ライト系ステンレス鋼が、更に質量％で Ｂ ：０．００５％以下 を含有することを特徴とする表面特性及び耐食性に優れ
た高純度フェライト系ステンレス鋼。 （４） 前記（１）乃至（３）のいずれか１項に記載の
高純度フェライト系ステンレス鋼が、更に質量％で Ｎｂ：０．０１〜２％、 Ｚｒ：０．０１〜２％、 Ｗ ：０．０１〜２％、 Ｖ ：０．０１〜２％ の１種以上を含有することを特徴とする表面特性及び耐
食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼。 （５） 前記（１）１乃至（４）のいずれか１項に記載
の高純度フェライト系ステンレス鋼が、更に質量％で Ｍｏ：０．０１〜２％、 Ｓｎ：０．０１〜０．５％、 Ｃｏ：０．０１〜２％、 Ｎｉ：０．０１〜２％、 Ｃｕ：０．０１〜３％ の１種以上を含有することを特徴とする表面特性及び耐
食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼。
【００１１】（６） 前記（１）乃至（５）のいずれか
１項に記載のフェライト系ステンレス鋼スラブを、１３
００℃以下で加熱後に熱間圧延を行い、酸洗、冷延、焼
鈍することを特徴とする表面特性及び耐食性に優れた高
純度フェライト系ステンレス鋼の製造方法。 （７） 前記（６）において、粗圧延終了温度を１００
０℃以上とし、熱延後の捲取温度を７５０℃以上９００
℃以下とし、酸洗、冷延、焼鈍することを特徴とする表
面特性及び耐食性に優れた高純度フェライト系ステンレ
ス鋼の製造方法。 （８） 前記（６）において、粗圧延終了温度を１００
０℃以上とし、熱延後の捲取温度を７５０℃未満とし、
熱延板焼鈍を実施した後、酸洗、冷延、焼鈍することを
特徴とする表面特性及び耐食性に優れた高純度フェライ
ト系ステンレス鋼の製造方法。
１項に記載のフェライト系ステンレス鋼スラブを、１３
００℃以下で加熱後に熱間圧延を行い、酸洗、冷延、焼
鈍することを特徴とする表面特性及び耐食性に優れた高
純度フェライト系ステンレス鋼の製造方法。 （７） 前記（６）において、粗圧延終了温度を１００
０℃以上とし、熱延後の捲取温度を７５０℃以上９００
℃以下とし、酸洗、冷延、焼鈍することを特徴とする表
面特性及び耐食性に優れた高純度フェライト系ステンレ
ス鋼の製造方法。 （８） 前記（６）において、粗圧延終了温度を１００
０℃以上とし、熱延後の捲取温度を７５０℃未満とし、
熱延板焼鈍を実施した後、酸洗、冷延、焼鈍することを
特徴とする表面特性及び耐食性に優れた高純度フェライ
ト系ステンレス鋼の製造方法。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明によれば、高純度フェライ
ト系ステンレス鋼の製造時の疵防止に加え、リジング特
性及び耐食性を改善できる。以下に本発明を詳細に説明
する。本発明者らは、実験室で１１％Ｃｒ−０．００５
％Ｃ−０．００７％Ｎ−０．００５％Ｓ−０．０２５％
Ｐ−Ｔｉ添加系を基本成分とするフェライト系ステンレ
ス鋼の５０kg鋼塊を溶製した。溶製に際してはＭｇ，Ｃ
ａ等の微量元素と鋳片組織の関係、及び疵の原因と考え
られるＴｉＮの晶析出状況について着目して詳細に調査
した。また、この鋼塊を実験室で熱延実験を行って３〜
５mmの熱延板を製造し、酸洗後、１mm厚みまで冷延し８
４０℃にて焼鈍を行い、特性評価用サンプルを作成し
た。
ト系ステンレス鋼の製造時の疵防止に加え、リジング特
性及び耐食性を改善できる。以下に本発明を詳細に説明
する。本発明者らは、実験室で１１％Ｃｒ−０．００５
％Ｃ−０．００７％Ｎ−０．００５％Ｓ−０．０２５％
Ｐ−Ｔｉ添加系を基本成分とするフェライト系ステンレ
ス鋼の５０kg鋼塊を溶製した。溶製に際してはＭｇ，Ｃ
ａ等の微量元素と鋳片組織の関係、及び疵の原因と考え
られるＴｉＮの晶析出状況について着目して詳細に調査
した。また、この鋼塊を実験室で熱延実験を行って３〜
５mmの熱延板を製造し、酸洗後、１mm厚みまで冷延し８
４０℃にて焼鈍を行い、特性評価用サンプルを作成し
た。
【００１３】リジング特性は、製品板の圧延方向からＪ
ＩＳ５号試験試験片を採取し、１６％引張試験後、圧延
方向に対して直角方向に粗度計により凹凸を測定した。
また耐食性はＪＩＳ Ｇ０５７７に準じて、３０℃の
３．５％ＮａＣｌ溶液中にて孔食電位を測定した。測定
にあたっては、介在物の影響を明確にするため６００番
研磨仕上のままで行い、Ｖｃ’１０を孔食電位として評
価した。
ＩＳ５号試験試験片を採取し、１６％引張試験後、圧延
方向に対して直角方向に粗度計により凹凸を測定した。
また耐食性はＪＩＳ Ｇ０５７７に準じて、３０℃の
３．５％ＮａＣｌ溶液中にて孔食電位を測定した。測定
にあたっては、介在物の影響を明確にするため６００番
研磨仕上のままで行い、Ｖｃ’１０を孔食電位として評
価した。
【００１４】その結果、Ｍｇ添加によるリジング特性改
善はＭｇ量が５ppm 以上で現れること、疵の原因と考え
られるＴｉＮの晶析出については、ＴｉとＮの積が０．
００３％以下であれば１０μｍを超える粗大なＴｉＮの
出現を防止できること、さらには耐食性の改善効果はＣ
ａ量を５ppm 未満とし、且つＭｇ＋１０Ｃａ≦０．００
６％を満足することに加え、Ｔｉ≧１．５ｘ（Ｐ＋Ｓ）
＋３ｘＮ＋６ｘ（Ｃ＋Ｏ）とすることで、耐食性をより
改善できることが判明した。
善はＭｇ量が５ppm 以上で現れること、疵の原因と考え
られるＴｉＮの晶析出については、ＴｉとＮの積が０．
００３％以下であれば１０μｍを超える粗大なＴｉＮの
出現を防止できること、さらには耐食性の改善効果はＣ
ａ量を５ppm 未満とし、且つＭｇ＋１０Ｃａ≦０．００
６％を満足することに加え、Ｔｉ≧１．５ｘ（Ｐ＋Ｓ）
＋３ｘＮ＋６ｘ（Ｃ＋Ｏ）とすることで、耐食性をより
改善できることが判明した。
【００１５】リジング特性の改善は、溶鋼中に生成した
Ｍｇ系酸化物による異質核生成による等軸細粒化効果に
起因した熱延集合組織改善によるもの、また耐食性改善
はＭｇ酸化物やＭｇ系硫化物に加え、Ｃａ酸化物及び硫
化物の体積分率低減による銹起点の減少と、上記介在物
上へのＴｉ系析出物の析出によるものと考えられる。
Ｍｇ系酸化物による異質核生成による等軸細粒化効果に
起因した熱延集合組織改善によるもの、また耐食性改善
はＭｇ酸化物やＭｇ系硫化物に加え、Ｃａ酸化物及び硫
化物の体積分率低減による銹起点の減少と、上記介在物
上へのＴｉ系析出物の析出によるものと考えられる。
【００１６】図１に、０．１７％Ｔｉ添加材の孔食電位
とＭｇ＋１０Ｃａの関係、図２に、０．０８〜０．２Ｔ
ｉ％−０．００１％Ｍｇ−０．０００１％Ｃａ系におけ
る、孔食電位に及ぼすＴｉ−１．５ｘ（Ｐ＋Ｓ）＋３ｘ
Ｎ＋６ｘ（Ｃ＋Ｏ）の関係を示す。この図に示すごと
く、Ｍｇ＋１０Ｃａを０．００６％以下とすること、及
びＴｉ≧１．５ｘ（Ｐ＋Ｓ）＋３ｘＮ＋６ｘ（Ｃ＋Ｏ）
を満足することで、耐食性の低下を防止できる。
とＭｇ＋１０Ｃａの関係、図２に、０．０８〜０．２Ｔ
ｉ％−０．００１％Ｍｇ−０．０００１％Ｃａ系におけ
る、孔食電位に及ぼすＴｉ−１．５ｘ（Ｐ＋Ｓ）＋３ｘ
Ｎ＋６ｘ（Ｃ＋Ｏ）の関係を示す。この図に示すごと
く、Ｍｇ＋１０Ｃａを０．００６％以下とすること、及
びＴｉ≧１．５ｘ（Ｐ＋Ｓ）＋３ｘＮ＋６ｘ（Ｃ＋Ｏ）
を満足することで、耐食性の低下を防止できる。
【００１７】上記の関係について成分範囲を広げて検討
した結果、本発明は下記の成分系で成り立つことが判明
した。すなわち、本発明のフェライト系ステンレス鋼
は、質量％で Ｃ ：０．０００５〜０．０３％、 Ｓｉ：０．０１〜１％、 Ｍｎ：０．０１〜１％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：７〜３０％、 Ｔｉ：０．８％以下、 Ｏ ：０．０１％以下、 Ｎ ：０．０００２〜０．０３％、 Ｍｇ：０．００６％以下、 Ｃａ：０．０００５％以下を含有し、さらに必要に応じ Ａｌ：０．００１〜０．２％、 Ｂ ：０．００５％以下、 Ｎｂ：０．０１〜２％、 Ｚｒ：０．０１〜２％、 Ｗ ：０．０１〜２％、 Ｖ ：０．０１〜２％、 Ｍｏ：０．０１〜２％、 Ｓｎ：０．０１〜０．５％、 Ｃｏ：０．０１〜２％、 Ｎｉ：０．０１〜２％、 Ｃｕ：０．０１〜３％の１種以上を含有する。
した結果、本発明は下記の成分系で成り立つことが判明
した。すなわち、本発明のフェライト系ステンレス鋼
は、質量％で Ｃ ：０．０００５〜０．０３％、 Ｓｉ：０．０１〜１％、 Ｍｎ：０．０１〜１％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：７〜３０％、 Ｔｉ：０．８％以下、 Ｏ ：０．０１％以下、 Ｎ ：０．０００２〜０．０３％、 Ｍｇ：０．００６％以下、 Ｃａ：０．０００５％以下を含有し、さらに必要に応じ Ａｌ：０．００１〜０．２％、 Ｂ ：０．００５％以下、 Ｎｂ：０．０１〜２％、 Ｚｒ：０．０１〜２％、 Ｗ ：０．０１〜２％、 Ｖ ：０．０１〜２％、 Ｍｏ：０．０１〜２％、 Ｓｎ：０．０１〜０．５％、 Ｃｏ：０．０１〜２％、 Ｎｉ：０．０１〜２％、 Ｃｕ：０．０１〜３％の１種以上を含有する。
【００１８】以下に本発明における成分の限定理由を述
べる。 Ｃ：Ｃは耐食性の点では有害であり、特に溶接部の耐食
性に悪影響を与えるが、現状では０．０００５％未満に
するには製造コストが高くなり、また０．０３％を超え
て添加すると加工性、靭性及び耐食性が劣化するため、
Ｃは０．０００５〜０．０３％とした。
べる。 Ｃ：Ｃは耐食性の点では有害であり、特に溶接部の耐食
性に悪影響を与えるが、現状では０．０００５％未満に
するには製造コストが高くなり、また０．０３％を超え
て添加すると加工性、靭性及び耐食性が劣化するため、
Ｃは０．０００５〜０．０３％とした。
【００１９】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸剤として使用されるが、
０．０１％未満では十分な効果がなく、また１％を超え
て添加すると脆化を著しく促進させ延性、靭性を劣化さ
せるので、０．０１〜１％を添加する。
０．０１％未満では十分な効果がなく、また１％を超え
て添加すると脆化を著しく促進させ延性、靭性を劣化さ
せるので、０．０１〜１％を添加する。
【００２０】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸元素として添加するが、
０．０１％未満では効果が十分でなく、１％を超えて添
加しても効果が飽和するため、０．０１〜１％添加す
る。
０．０１％未満では効果が十分でなく、１％を超えて添
加しても効果が飽和するため、０．０１〜１％添加す
る。
【００２１】Ｐ：Ｐは熱延時の再結晶を遅らせリジング
特性を低下させたり、加工性、耐食性を低下させるた
め、含有量は少ないほど望ましく、０．０４％以下とす
る。
特性を低下させたり、加工性、耐食性を低下させるた
め、含有量は少ないほど望ましく、０．０４％以下とす
る。
【００２２】Ｓ：Ｓは硫化物として存在すると耐食性低
下の原因となるため、本発明では０．０１％以下とし
た。
下の原因となるため、本発明では０．０１％以下とし
た。
【００２３】Ｃｒ：Ｃｒは本発明の高純度フェライト系
ステンレス鋼の主要元素であり、耐食性の観点から７％
以上添加する必要がある。しかし、３０％を超えて添加
してもコストアップや製造性の低下が大きく、また加工
性や靭性が劣化するので、Ｃｒの上限は３０％とした。
ステンレス鋼の主要元素であり、耐食性の観点から７％
以上添加する必要がある。しかし、３０％を超えて添加
してもコストアップや製造性の低下が大きく、また加工
性や靭性が劣化するので、Ｃｒの上限は３０％とした。
【００２４】Ｔｉ：ＴｉはＣ，Ｎ，Ｐ，Ｓ，Ｏを固定す
ることで、加工性、耐食性の改善に有効な元素であり、
０．８％以下で添加し、上記Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｓ，Ｏとの関
係でＴｉ≧１．５ｘ（Ｐ＋Ｓ）＋３ｘＮ＋４ｘ（Ｃ＋
Ｏ）を満たすように添加する。０．８％を超えて添加し
ても効果は飽和し、靭性の低下またコストアップの原因
となる。
ることで、加工性、耐食性の改善に有効な元素であり、
０．８％以下で添加し、上記Ｃ，Ｎ，Ｐ，Ｓ，Ｏとの関
係でＴｉ≧１．５ｘ（Ｐ＋Ｓ）＋３ｘＮ＋４ｘ（Ｃ＋
Ｏ）を満たすように添加する。０．８％を超えて添加し
ても効果は飽和し、靭性の低下またコストアップの原因
となる。
【００２５】Ｏ：Ｏは酸化物を形成し、鋳造時のノズル
詰まりやキズ発生の原因となったり、耐食性を低下させ
る原因となるため、本発明では０．０１％以下とした。
詰まりやキズ発生の原因となったり、耐食性を低下させ
る原因となるため、本発明では０．０１％以下とした。
【００２６】Ｎ：ＮはＣと同様に含有量が少ないほど耐
食性、加工性の点では好ましいが、０．０００２％未満
にすることは工業的には困難であり、また０．０３％を
超えて添加すると加工性、靭性、耐食性が劣化するた
め、０．０００２〜０．０３％の範囲とする。
食性、加工性の点では好ましいが、０．０００２％未満
にすることは工業的には困難であり、また０．０３％を
超えて添加すると加工性、靭性、耐食性が劣化するた
め、０．０００２〜０．０３％の範囲とする。
【００２７】Ｍｇ：Ｍｇは鋳造時の異質核生成となる酸
化物を形成し、鋳片組織の等軸晶化やリジング特性の改
善に必須の成分である。但し、多量に添加すると発銹起
点となる酸化物や硫化物の体積分率が高くなるため、上
限を０．００６％と、Ｃａとの関係でＭｇ＋１０Ｃａ≦
０．００６％を満足することが必要である。
化物を形成し、鋳片組織の等軸晶化やリジング特性の改
善に必須の成分である。但し、多量に添加すると発銹起
点となる酸化物や硫化物の体積分率が高くなるため、上
限を０．００６％と、Ｃａとの関係でＭｇ＋１０Ｃａ≦
０．００６％を満足することが必要である。
【００２８】Ｃａ：Ｃａは耐食性を確保する観点から本
発明において制御する重要な成分であり、０．０００５
％以下とし、Ｍｇとの関係でＭｇ＋１０Ｃａ≦０．００
６％を満足することが重要である。
発明において制御する重要な成分であり、０．０００５
％以下とし、Ｍｇとの関係でＭｇ＋１０Ｃａ≦０．００
６％を満足することが重要である。
【００２９】Ａｌ：Ａｌは脱酸元素やＮの固定に必要に
応じて使用される。この場合、０．００１％以上が必要
であり、０．２％超では上記効果も飽和するため、０．
００１〜０．２％とする。
応じて使用される。この場合、０．００１％以上が必要
であり、０．２％超では上記効果も飽和するため、０．
００１〜０．２％とする。
【００３０】Ｂ：Ｂは粒界に偏析しやすい元素であり、
Ｎの固定や加工性を改善するために必要に応じて添加す
る。特に、２次加工割れに対しては有効である。但し、
０．００５％を超えて添加しても二次加工性やγ相の分
散効果が飽和するので、０．００５％以下で添加する。
Ｎの固定や加工性を改善するために必要に応じて添加す
る。特に、２次加工割れに対しては有効である。但し、
０．００５％を超えて添加しても二次加工性やγ相の分
散効果が飽和するので、０．００５％以下で添加する。
【００３１】本発明では、耐食性改善の観点からＮｂ，
Ｚｒ，Ｗ，Ｖのいずれか１種以上を含有させることがで
きる。 Ｎｂ：ＮｂはＣやＮを固定し、耐食性の点で好ましい元
素であり、必要に応じて選択元素として添加できる。
０．０１％未満ではその効果は十分でなく、また２％を
超えて添加してもその効果は飽和し、また高価となるた
め、０．０１〜２％とした。
Ｚｒ，Ｗ，Ｖのいずれか１種以上を含有させることがで
きる。 Ｎｂ：ＮｂはＣやＮを固定し、耐食性の点で好ましい元
素であり、必要に応じて選択元素として添加できる。
０．０１％未満ではその効果は十分でなく、また２％を
超えて添加してもその効果は飽和し、また高価となるた
め、０．０１〜２％とした。
【００３２】Ｚｒ：ＺｒはＣやＮを固定するため、ま
た、特に溶接部でのＣｒ炭窒化物の析出を抑制して耐食
性を向上させ、また排気材料として高温強度を必要とす
る場合は必要に応じて添加できる。０．０１％未満では
効果が十分でなく、また２％を超えて添加しても効果は
飽和し、また高価となるため０．０１〜２％とした。
た、特に溶接部でのＣｒ炭窒化物の析出を抑制して耐食
性を向上させ、また排気材料として高温強度を必要とす
る場合は必要に応じて添加できる。０．０１％未満では
効果が十分でなく、また２％を超えて添加しても効果は
飽和し、また高価となるため０．０１〜２％とした。
【００３３】Ｗ：ＷはＣを固定して耐食性を向上させ、
また高温での強度を得るのに有効な元素であり、必要に
応じて添加できる。０．０１％未満ではその効果が十分
でなく、また２％を超えて添加してもその効果は飽和
し、また高価となるため０．０１〜２％とした。
また高温での強度を得るのに有効な元素であり、必要に
応じて添加できる。０．０１％未満ではその効果が十分
でなく、また２％を超えて添加してもその効果は飽和
し、また高価となるため０．０１〜２％とした。
【００３４】Ｖ：ＶはＣやＮを固定するため、特に溶接
部でのＣｒ炭窒化物の析出を抑制して耐食性を向上さ
せ、また高温強度を必要とする場合は必要に応じて添加
できる。０．０１％未満ではその効果が十分でなく、ま
た２％を超えて添加してもその効果は飽和し、また高価
となるため０．０１〜２％とした。
部でのＣｒ炭窒化物の析出を抑制して耐食性を向上さ
せ、また高温強度を必要とする場合は必要に応じて添加
できる。０．０１％未満ではその効果が十分でなく、ま
た２％を超えて添加してもその効果は飽和し、また高価
となるため０．０１〜２％とした。
【００３５】さらに本発明では必要に応じてＭｏ，Ｓ
ｎ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕのいずれか１種以上を含有させる
ことができる。 Ｍｏ：Ｍｏは耐食性の点で好ましい元素であり、必要に
応じて選択元素として添加できる。０．０１％未満では
その効果が十分でなく、また２％を超えて添加してもそ
の効果は飽和し、また高価となるため０．０１〜２％と
した。
ｎ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕのいずれか１種以上を含有させる
ことができる。 Ｍｏ：Ｍｏは耐食性の点で好ましい元素であり、必要に
応じて選択元素として添加できる。０．０１％未満では
その効果が十分でなく、また２％を超えて添加してもそ
の効果は飽和し、また高価となるため０．０１〜２％と
した。
【００３６】Ｓｎ：Ｓｎは耐食性の点で好ましい元素で
あり、必要に応じ選択元素として添加できる。０．０１
％未満では効果が十分でなく、また０．５％を超えて添
加してもその効果は飽和し、また靭性が低下するため、
０．０１〜０．５％とした。
あり、必要に応じ選択元素として添加できる。０．０１
％未満では効果が十分でなく、また０．５％を超えて添
加してもその効果は飽和し、また靭性が低下するため、
０．０１〜０．５％とした。
【００３７】Ｃｏ：Ｃｏは耐食性の点で好ましい元素で
あり、必要に応じて選択元素として添加できる。０．０
１％未満ではその効果が十分でなく、また２％を超えて
添加してもその効果は飽和し、また高価となるため０．
０１〜２％とした。
あり、必要に応じて選択元素として添加できる。０．０
１％未満ではその効果が十分でなく、また２％を超えて
添加してもその効果は飽和し、また高価となるため０．
０１〜２％とした。
【００３８】Ｎｉ：Ｎｉは耐食性の点で好ましい元素で
あり、必要に応じて選択元素として添加できる。０．０
１％未満ではその効果は十分でなく、また２％を超えて
添加してもその効果は飽和し、また高価となるため０．
０１〜２％とした。
あり、必要に応じて選択元素として添加できる。０．０
１％未満ではその効果は十分でなく、また２％を超えて
添加してもその効果は飽和し、また高価となるため０．
０１〜２％とした。
【００３９】Ｃｕ：Ｃｕは耐食性の点で好ましい元素で
あり、必要に応じて選択元素として添加できる。０．０
１％未満ではその効果は十分でなく、また３％を超えて
添加してもその効果は飽和し、また高価となるため０．
０１〜３％とした。
あり、必要に応じて選択元素として添加できる。０．０
１％未満ではその効果は十分でなく、また３％を超えて
添加してもその効果は飽和し、また高価となるため０．
０１〜３％とした。
【００４０】本発明では上記成分を満足することで、通
常プロセス条件で製造しても、耐リジング特性ならびに
耐食性を十分確保可能であるが、上記成分に加えて熱延
条件を規制することで、特性の安定化や更なる特性向上
が可能となる。以下に、製造条件の限定理由を述べる。
常プロセス条件で製造しても、耐リジング特性ならびに
耐食性を十分確保可能であるが、上記成分に加えて熱延
条件を規制することで、特性の安定化や更なる特性向上
が可能となる。以下に、製造条件の限定理由を述べる。
【００４１】加熱温度を１３００℃以下としたのは、１
３００℃を超えて加熱すると本発明の細粒化された鋳片
を用いても、加熱時の粒成長によりリジング特性が改善
できなくなるためであり、またスケールの発生が多量に
なり歩留まり低下を招くためであり、加熱温度としては
１３００℃以下とすることが必要である。
３００℃を超えて加熱すると本発明の細粒化された鋳片
を用いても、加熱時の粒成長によりリジング特性が改善
できなくなるためであり、またスケールの発生が多量に
なり歩留まり低下を招くためであり、加熱温度としては
１３００℃以下とすることが必要である。
【００４２】また粗圧延終了温度を１０００℃以上と
し、熱延後の捲取温度を７５０℃以上９００℃以下とし
たのは、上記条件で熱延を実施することにより熱延途中
や捲取時の再結晶を促進することができ、リジング特性
を更に改善することができるからであり、使用する部位
や加工度によっては熱延板焼鈍を省略することも可能と
なり、低コスト化できる。
し、熱延後の捲取温度を７５０℃以上９００℃以下とし
たのは、上記条件で熱延を実施することにより熱延途中
や捲取時の再結晶を促進することができ、リジング特性
を更に改善することができるからであり、使用する部位
や加工度によっては熱延板焼鈍を省略することも可能と
なり、低コスト化できる。
【００４３】また粗圧延終了温度を１０００℃以上と
し、熱延後の捲取温度を７５０℃未満とし、熱延板焼鈍
を実施するとしたのは、熱延板焼鈍を実施する場合、粗
圧延を１０００℃以上で終了させることで熱延中の再結
晶を促進させ、且つ捲取温度を７５０℃未満とすること
で熱延板焼鈍時の再結晶を促進させることができ、リジ
ング特性を著しく改善できるからである。
し、熱延後の捲取温度を７５０℃未満とし、熱延板焼鈍
を実施するとしたのは、熱延板焼鈍を実施する場合、粗
圧延を１０００℃以上で終了させることで熱延中の再結
晶を促進させ、且つ捲取温度を７５０℃未満とすること
で熱延板焼鈍時の再結晶を促進させることができ、リジ
ング特性を著しく改善できるからである。
【００４４】（実施例１）次に、本発明の実施例を説明
する。表１に示す成分のフェライト系ステンレス鋼をラ
ボの真空溶解にて溶製し、厚み１００mmの５０kg鋼塊を
製造した。この後、表２に示す条件で加熱後、粗圧延を
５パスで２０mmまで実施し、仕上熱延を２０mmから３mm
まで６パスで実施し、そのまま熱延板を８５０〜５５０
℃の炉に挿入し１時間保定後、炉冷して捲取をシミュレ
−トした。表中の捲取温度はこのシミュレ−トの保定温
度である。この後、熱延板焼鈍を実施あるいは省略した
後に酸洗し、１mmの厚さまで冷延後、焼鈍を８００〜８
４０℃で実施し、リジング特性及び耐食性を評価した。
する。表１に示す成分のフェライト系ステンレス鋼をラ
ボの真空溶解にて溶製し、厚み１００mmの５０kg鋼塊を
製造した。この後、表２に示す条件で加熱後、粗圧延を
５パスで２０mmまで実施し、仕上熱延を２０mmから３mm
まで６パスで実施し、そのまま熱延板を８５０〜５５０
℃の炉に挿入し１時間保定後、炉冷して捲取をシミュレ
−トした。表中の捲取温度はこのシミュレ−トの保定温
度である。この後、熱延板焼鈍を実施あるいは省略した
後に酸洗し、１mmの厚さまで冷延後、焼鈍を８００〜８
４０℃で実施し、リジング特性及び耐食性を評価した。
【００４５】リジング特性は製品板の圧延方向からから
ＪＩＳ５号試験試験片を採取し、１６％引張試験後、圧
延方向に対して直角方向に粗度計により凹凸を測定し
た。凹凸高さが１０μｍ以下を評点Ａ、１０超〜２０μ
ｍ以下をＢ、２０超〜３０μｍ以下をＣ、３０μｍ超を
Ｄとした。実用上評点Ａ，Ｂであれば問題ない。耐食性
はＪＩＳ Ｇ０５５７に準じて、３０℃の３．５％Ｎａ
Ｃｌ溶液中にて孔食電位を測定した。測定にあたって
は、介在物の影響を明確にするため、６００番研磨仕上
の研磨ままの状態で行い、Ｖｃ’１０を孔食電位として
評価した。
ＪＩＳ５号試験試験片を採取し、１６％引張試験後、圧
延方向に対して直角方向に粗度計により凹凸を測定し
た。凹凸高さが１０μｍ以下を評点Ａ、１０超〜２０μ
ｍ以下をＢ、２０超〜３０μｍ以下をＣ、３０μｍ超を
Ｄとした。実用上評点Ａ，Ｂであれば問題ない。耐食性
はＪＩＳ Ｇ０５５７に準じて、３０℃の３．５％Ｎａ
Ｃｌ溶液中にて孔食電位を測定した。測定にあたって
は、介在物の影響を明確にするため、６００番研磨仕上
の研磨ままの状態で行い、Ｖｃ’１０を孔食電位として
評価した。
【００４６】その結果、本発明条件を満たすＡ〜Ｍは、
リジング特性も評点ＡまたはＢであり、且つ孔食電位も
５０mV以上と良好な特性を示した。これに対し、Ｎ鋼は
Ｍｇによるリジング改善効果が見られず、またＯ，Ｐ，
Ｑ，Ｒ鋼は本発明条件よりもＭｇが多いかＣａが多いた
め、耐食性確保のための条件であるＭｇ＋１０Ｃａ≦
０．００６を満たすことができず耐食性が不良であり、
Ｓ鋼はＴｉが微量成分との関係で本発明の条件を満たさ
ず、耐食性が低い。Ｔ鋼は粗大なＴｉＮが見られ疵の原
因となることが判明した。また加熱温度が１３００℃を
超えたＵ鋼は、加熱組織が粗大化しリジング特性が劣化
した。
リジング特性も評点ＡまたはＢであり、且つ孔食電位も
５０mV以上と良好な特性を示した。これに対し、Ｎ鋼は
Ｍｇによるリジング改善効果が見られず、またＯ，Ｐ，
Ｑ，Ｒ鋼は本発明条件よりもＭｇが多いかＣａが多いた
め、耐食性確保のための条件であるＭｇ＋１０Ｃａ≦
０．００６を満たすことができず耐食性が不良であり、
Ｓ鋼はＴｉが微量成分との関係で本発明の条件を満たさ
ず、耐食性が低い。Ｔ鋼は粗大なＴｉＮが見られ疵の原
因となることが判明した。また加熱温度が１３００℃を
超えたＵ鋼は、加熱組織が粗大化しリジング特性が劣化
した。
【００４７】（実施例２）表３に示す成分の高純度フェ
ライト系ステンレス鋼を溶製した後、連続鋳造にて２５
０mm厚のＣＣスラブとした。スラブ手入れを実施せず、
熱間圧延前の加熱を１１８０℃で均熱１２０分の条件と
し、３mm厚まで熱間圧延を行って７６０℃で捲取り、熱
延板焼鈍を省略して酸洗を施し、０．８mmまで冷延した
後、８４０℃×６０秒の焼鈍を行って製品とした。評価
項目として、疵の発生状況、リジング特性、耐食性を評
価した。その結果、本発明例であるＡ１鋼は疵の発生も
なく、耐リジング特性及び耐食性も良好であるのに対
し、本発明の条件から外れたＢ１鋼は疵の発生がみら
れ、Ｃ１鋼はリジング特性が不良、Ｄ１、Ｅ１鋼、Ｆ１
鋼は耐食性が不良であり、本発明の効果が認められた。
ライト系ステンレス鋼を溶製した後、連続鋳造にて２５
０mm厚のＣＣスラブとした。スラブ手入れを実施せず、
熱間圧延前の加熱を１１８０℃で均熱１２０分の条件と
し、３mm厚まで熱間圧延を行って７６０℃で捲取り、熱
延板焼鈍を省略して酸洗を施し、０．８mmまで冷延した
後、８４０℃×６０秒の焼鈍を行って製品とした。評価
項目として、疵の発生状況、リジング特性、耐食性を評
価した。その結果、本発明例であるＡ１鋼は疵の発生も
なく、耐リジング特性及び耐食性も良好であるのに対
し、本発明の条件から外れたＢ１鋼は疵の発生がみら
れ、Ｃ１鋼はリジング特性が不良、Ｄ１、Ｅ１鋼、Ｆ１
鋼は耐食性が不良であり、本発明の効果が認められた。
【００４８】
【表１】
【００４９】
【表２】
【００５０】
【表３】
【００５１】
【発明の効果】上記のように、本発明は高純度フェライ
ト系ステンレス鋼のＴｉ添加による疵や加工時の課題で
あるリジング特性を改善しかつ、耐食性も改善可能な高
純度フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法を提供
できる。
ト系ステンレス鋼のＴｉ添加による疵や加工時の課題で
あるリジング特性を改善しかつ、耐食性も改善可能な高
純度フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法を提供
できる。
【図１】０．１７％Ｔｉ添加材の孔食電位とＭｇ＋１０
Ｃａの関係を示す図。
Ｃａの関係を示す図。
【図２】０．０８〜０．２％Ｔｉ−０．００１％Ｍｇ−
０．０００１％Ｃａ系における孔食電位に及ぼすＴｉ−
１．５×（Ｐ＋Ｓ）＋３×Ｎ＋６×（Ｃ＋０）の関係を
示す図。
０．０００１％Ｃａ系における孔食電位に及ぼすＴｉ−
１．５×（Ｐ＋Ｓ）＋３×Ｎ＋６×（Ｃ＋０）の関係を
示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小山 祐司 北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日本製鐵 株式会社八幡製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA04 EA05 EA09 EA10 EA12 EA13 EA14 EA15 EA17 EA18 EA19 EA20 EA22 EA23 EA25 EA27 EA31 EA32 EA33 EA35 EB02 EB06 EB09 FA01 FA02 FA03 FB06 FE01 FE02 FE03
Claims (8)
- 【請求項１】 質量％で Ｃ ：０．０００５〜０．０３％、 Ｓｉ：０．０１〜１％、 Ｍｎ：０．０１〜１％、 Ｐ ：０．０４％以下、 Ｓ ：０．０１％以下、 Ｃｒ：７〜３０％、 Ｔｉ：０．８％以下、 Ｏ ：０．０１％以下、 Ｎ ：０．０００２〜０．０３％、 Ｍｇ：０．００６％以下、 Ｃａ：０．０００５％以下 を含有し、且つＭｇ＋１０ｘＣａ≦０．００６％、Ｔｉ
≧１．５ｘ（Ｐ＋Ｓ）＋３ｘＮ＋４ｘ（Ｃ＋Ｏ）、Ｔｉ
ｘＮ≦０．００３を満足し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなる表面特性及び耐食性に優れた高純度フェ
ライト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】請求項１記載の高純度フェライト系ステン
レス鋼が、更に質量％で Ａｌ：０．００１〜０．２％ を含有することを特徴とする表面特性及び耐食性に優れ
た高純度フェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載の高純度フェラ
イト系ステンレス鋼が、更に質量％で Ｂ ：０．００５％以下 を含有することを特徴とする表面特性及び耐食性に優れ
た高純度フェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項４】 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の
高純度フェライト系ステンレス鋼が、更に質量％で Ｎｂ：０．０１〜２％、 Ｚｒ：０．０１〜２％、 Ｗ ：０．０１〜２％、 Ｖ ：０．０１〜２％ の１種以上を含有することを特徴とする表面特性及び耐
食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項５】 請求項１乃至４のいずれか１項に記載の
高純度フェライト系ステンレス鋼が、更に質量％で Ｍｏ：０．０１〜２％、 Ｓｎ：０．０１〜０．５％、 Ｃｏ：０．０１〜２％、 Ｎｉ：０．０１〜２％、 Ｃｕ：０．０１〜３％ の１種以上を含有することを特徴とする表面特性及び耐
食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項６】 請求項１乃至５のいずれか１項に記載の
フェライト系ステンレス鋼スラブを、１３００℃以下で
加熱後に熱間圧延を行い、酸洗、冷延、焼鈍することを
特徴とする表面特性及び耐食性に優れた高純度フェライ
ト系ステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項７】 請求項６において、粗圧延終了温度を１
０００℃以上とし、熱延後の捲取温度を７５０℃以上９
００℃以下とし、酸洗、冷延、焼鈍することを特徴とす
る表面特性及び耐食性に優れた高純度フェライト系ステ
ンレス鋼の製造方法。 - 【請求項８】 請求項６において、粗圧延終了温度を１
０００℃以上とし、熱延後の捲取温度を７５０℃未満と
し、熱延板焼鈍を実施した後、酸洗、冷延、焼鈍するこ
とを特徴とする表面特性及び耐食性に優れた高純度フェ
ライト系ステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000102583A JP4390962B2 (ja) | 2000-04-04 | 2000-04-04 | 表面特性及び耐食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000102583A JP4390962B2 (ja) | 2000-04-04 | 2000-04-04 | 表面特性及び耐食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001288544A true JP2001288544A (ja) | 2001-10-19 |
| JP4390962B2 JP4390962B2 (ja) | 2009-12-24 |
Family
ID=18616433
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000102583A Expired - Lifetime JP4390962B2 (ja) | 2000-04-04 | 2000-04-04 | 表面特性及び耐食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4390962B2 (ja) |
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009041430A1 (ja) * | 2007-09-27 | 2009-04-02 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | 耐流れさび性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| JP2009097079A (ja) * | 2007-09-27 | 2009-05-07 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐流れさび性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| WO2009096244A1 (ja) | 2008-01-28 | 2009-08-06 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | 耐食性と加工性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JP2009242933A (ja) * | 2008-03-12 | 2009-10-22 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 尿素水中での耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| WO2010067878A1 (ja) | 2008-12-09 | 2010-06-17 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐銹性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| US20100150770A1 (en) * | 2006-05-09 | 2010-06-17 | Nobuhiko Hiraide | Stainless Steel Excellent in Corrosion Resistance, Ferritic Stainless Steel Excellent in Resistance to Crevice Corrosion and Formability, and Ferritic Stainless Stee Excellent in Resistance to Crevice Corrosion |
| JPWO2010010916A1 (ja) * | 2008-07-23 | 2012-01-05 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 尿素水タンク用フェライト系ステンレス鋼 |
| KR101485643B1 (ko) | 2012-12-26 | 2015-01-22 | 주식회사 포스코 | 고온 내산화 및 내응축수 부식특성이 우수한 자동차 배기계용 알루미늄 도금 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| KR20150038680A (ko) * | 2012-12-07 | 2015-04-08 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스 강판 |
| JP2015124420A (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
| JP2016041834A (ja) * | 2014-08-14 | 2016-03-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板 |
| EP3118341A1 (en) * | 2014-05-14 | 2017-01-18 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
| KR20170029601A (ko) | 2014-08-14 | 2017-03-15 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스 강판 |
| WO2017056471A1 (ja) * | 2015-09-30 | 2017-04-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板 |
| WO2018110858A1 (ko) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | 주식회사 포스코 | 내열성 및 내응축수 부식성이 개선된 자동차 배기계용 페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법 |
| US10138796B2 (en) | 2012-12-24 | 2018-11-27 | Posco | Ferritic stainless steel for automotive exhaust system, which have excellent corrosion resistance against condensate, moldability, and high-temperature oxidation resistance, and method for manufacturing same |
| JP2020164924A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | 高純度フェライト系ステンレス鋼及び高純度フェライト系ステンレス鋼鋳片 |
| CN111936654A (zh) * | 2018-03-30 | 2020-11-13 | 日铁不锈钢株式会社 | 抗起皱性优异的铁素体系不锈钢 |
-
2000
- 2000-04-04 JP JP2000102583A patent/JP4390962B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20100150770A1 (en) * | 2006-05-09 | 2010-06-17 | Nobuhiko Hiraide | Stainless Steel Excellent in Corrosion Resistance, Ferritic Stainless Steel Excellent in Resistance to Crevice Corrosion and Formability, and Ferritic Stainless Stee Excellent in Resistance to Crevice Corrosion |
| US8470237B2 (en) * | 2006-05-09 | 2013-06-25 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Stainless steel excellent in corrosion resistance, ferritic stainless steel excellent in resistance to crevice corrosion and formability, and ferritic stainless steel excellent in resistance to crevice corrosion |
| TWI402358B (zh) * | 2007-09-27 | 2013-07-21 | Nippon Steel & Sumikin Sst | 耐銹紋性優異之肥粒鐵系不銹鋼 |
| JP2009097079A (ja) * | 2007-09-27 | 2009-05-07 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐流れさび性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| WO2009041430A1 (ja) * | 2007-09-27 | 2009-04-02 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | 耐流れさび性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| JP2014098213A (ja) * | 2007-09-27 | 2014-05-29 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐流れさび性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| WO2009096244A1 (ja) | 2008-01-28 | 2009-08-06 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | 耐食性と加工性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| US8262815B2 (en) | 2008-01-28 | 2012-09-11 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | High-purity ferritic stainless steel with excellent corrosion resistance and workability and method of production of same |
| JP2009242933A (ja) * | 2008-03-12 | 2009-10-22 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 尿素水中での耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
| JP5588868B2 (ja) * | 2008-07-23 | 2014-09-10 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 尿素水タンク用フェライト系ステンレス鋼 |
| JPWO2010010916A1 (ja) * | 2008-07-23 | 2012-01-05 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 尿素水タンク用フェライト系ステンレス鋼 |
| US8721960B2 (en) | 2008-12-09 | 2014-05-13 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | High-purity ferritic stainless steels excellent in corrosion resistance and method of production of same |
| WO2010067878A1 (ja) | 2008-12-09 | 2010-06-17 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐銹性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| KR101705135B1 (ko) * | 2012-12-07 | 2017-02-09 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스 강판 |
| KR20150038680A (ko) * | 2012-12-07 | 2015-04-08 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스 강판 |
| CN104685089A (zh) * | 2012-12-07 | 2015-06-03 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体系不锈钢板 |
| US10138796B2 (en) | 2012-12-24 | 2018-11-27 | Posco | Ferritic stainless steel for automotive exhaust system, which have excellent corrosion resistance against condensate, moldability, and high-temperature oxidation resistance, and method for manufacturing same |
| KR101485643B1 (ko) | 2012-12-26 | 2015-01-22 | 주식회사 포스코 | 고온 내산화 및 내응축수 부식특성이 우수한 자동차 배기계용 알루미늄 도금 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| JP2015124420A (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼 |
| EP3118341A4 (en) * | 2014-05-14 | 2017-05-03 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
| US10400318B2 (en) | 2014-05-14 | 2019-09-03 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
| EP3118341A1 (en) * | 2014-05-14 | 2017-01-18 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
| JP2016041834A (ja) * | 2014-08-14 | 2016-03-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板 |
| KR20170029601A (ko) | 2014-08-14 | 2017-03-15 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스 강판 |
| JP6142971B1 (ja) * | 2015-09-30 | 2017-06-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板 |
| WO2017056471A1 (ja) * | 2015-09-30 | 2017-04-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板 |
| US20190055634A1 (en) * | 2015-09-30 | 2019-02-21 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet |
| WO2018110858A1 (ko) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | 주식회사 포스코 | 내열성 및 내응축수 부식성이 개선된 자동차 배기계용 페라이트계 스테인리스강 및 이의 제조 방법 |
| US11414732B2 (en) | 2016-12-13 | 2022-08-16 | Posco | Ferritic stainless steel for automotive exhaust system with improved heat resistance and condensate corrosion resistance, and method for manufacturing the same |
| CN111936654A (zh) * | 2018-03-30 | 2020-11-13 | 日铁不锈钢株式会社 | 抗起皱性优异的铁素体系不锈钢 |
| CN111936654B (zh) * | 2018-03-30 | 2022-01-18 | 日铁不锈钢株式会社 | 抗起皱性优异的铁素体系不锈钢 |
| JP2020164924A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | 高純度フェライト系ステンレス鋼及び高純度フェライト系ステンレス鋼鋳片 |
| JP7271261B2 (ja) | 2019-03-29 | 2023-05-11 | 日鉄ステンレス株式会社 | 高純度フェライト系ステンレス鋼及び高純度フェライト系ステンレス鋼鋳片 |
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