JPS6210217A - 耐リジング性に優れるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
耐リジング性に優れるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPS6210217A JPS6210217A JP14910785A JP14910785A JPS6210217A JP S6210217 A JPS6210217 A JP S6210217A JP 14910785 A JP14910785 A JP 14910785A JP 14910785 A JP14910785 A JP 14910785A JP S6210217 A JPS6210217 A JP S6210217A
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- Japan
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- stainless steel
- rolling
- ferritic stainless
- hot rolling
- rolled
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製
造に関してこの明細書には、熱延条件の規制により、そ
の後の処理工程で特別な処理を施さなくとも、通常に行
っている処理にて優れた耐リジング性を有するフェライ
ト系ステンレス鋼板の製造が可能となることを究明した
開発研究の成果について述べる。
造に関してこの明細書には、熱延条件の規制により、そ
の後の処理工程で特別な処理を施さなくとも、通常に行
っている処理にて優れた耐リジング性を有するフェライ
ト系ステンレス鋼板の製造が可能となることを究明した
開発研究の成果について述べる。
フェライト系ステンレス鋼は、いうまでもな（オーステ
ナイト系ステンレス鋼に比べて安価であり、また応力腐
食割れがないなどの特長をそなえるため、各種厨房用品
、自動車部品などに広く使用される。また一方でめっき
処理にともなう公害発生の防止のために、めっき部品の
代替としても使用され、その使用量は増加の傾向にある
。
ナイト系ステンレス鋼に比べて安価であり、また応力腐
食割れがないなどの特長をそなえるため、各種厨房用品
、自動車部品などに広く使用される。また一方でめっき
処理にともなう公害発生の防止のために、めっき部品の
代替としても使用され、その使用量は増加の傾向にある
。
しかしながら、フェライト系ステンレス鋼の冷延薄鋼板
をプレス成形すると、リジングとよばれる圧延方向に沿
った特有の凹凸が発生し易くこれによって成形品の表面
美麗さが著しく損われる。
をプレス成形すると、リジングとよばれる圧延方向に沿
った特有の凹凸が発生し易くこれによって成形品の表面
美麗さが著しく損われる。
このリジングの発生がフェライト系ステンレス鋼の用途
拡大の障害となっている事実は覆うべくもない。
拡大の障害となっている事実は覆うべくもない。
（従来の技術）
このリジングの発生原因については従来から多くの研究
がなされ、現在では熱延板に熱間圧延または鋳造組織に
由来する大きな圧延方向に展伸した、互いに結晶学的に
近い方位を有する帯状組織が形成され、その後の冷間圧
延、焼鈍工程を経てもその影響が強く残存するためであ
ると考えられている。
がなされ、現在では熱延板に熱間圧延または鋳造組織に
由来する大きな圧延方向に展伸した、互いに結晶学的に
近い方位を有する帯状組織が形成され、その後の冷間圧
延、焼鈍工程を経てもその影響が強く残存するためであ
ると考えられている。
従来のりジング防止策は、いずれもこの帯状組織の生成
防止または破壊をねらったものである。
防止または破壊をねらったものである。
例えば米ｌ特徴第８１２８２１１号明細書（又は特公昭
４５−８４０１６号公報）では低温熱延を施し８００〜
８８０℃の箱焼鈍を行った後、冷間圧延−焼鈍を施すこ
とＫよりリジング性を改善することが提案されている。
４５−８４０１６号公報）では低温熱延を施し８００〜
８８０℃の箱焼鈍を行った後、冷間圧延−焼鈍を施すこ
とＫよりリジング性を改善することが提案されている。
一方特開昭５１−１２８７２０号公報では４５０〜７０
０℃の温度域で圧下率１５％以上の圧延を施し、さらに
焼鈍、冷間圧延、最終焼鈍を行うことによりリジング発
生を防止し、また特開昭５７−６１０９６号公報では異
型ロール圧延機により圧下率２０％以上の熱間圧延を施
した後、熱延板焼鈍−冷間圧延−焼鈍を施すことにより
リジング発生を改善する旨教示されている。
０℃の温度域で圧下率１５％以上の圧延を施し、さらに
焼鈍、冷間圧延、最終焼鈍を行うことによりリジング発
生を防止し、また特開昭５７−６１０９６号公報では異
型ロール圧延機により圧下率２０％以上の熱間圧延を施
した後、熱延板焼鈍−冷間圧延−焼鈍を施すことにより
リジング発生を改善する旨教示されている。
（発明が解決しようとする問題点）
熱間圧延工程で生成する帯状組織を、とくに熱延段階で
破壊ないし少くとも減少させることによってその後の焼
鈍、冷延工程で特別な処理を施す要なく、通常の処理の
下に優れた耐リジング性を確保し得る、新たな方途を拓
（ことがこの発明の目的である。
破壊ないし少くとも減少させることによってその後の焼
鈍、冷延工程で特別な処理を施す要なく、通常の処理の
下に優れた耐リジング性を確保し得る、新たな方途を拓
（ことがこの発明の目的である。
（問題点を解決するための手段）
上記の目的は、フェライト系ステンレス鋼を所定板厚に
熱間圧延、次いで冷間圧延し、その後再結晶焼鈍する工
程において、前記熱間圧延工程において少なくともｌパ
スをひずみ速度１５０ Ｂ−”以上で圧延することを特
徴とする耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス
鋼板の製造方法（第１発明）によって、またフェライト
系ステンレス鋼を所定板厚に熱間圧延、次いで冷間圧延
し、その後再結晶焼鈍する工程において、前記熱間圧延
工程で少なくともｌパスをひずみ速度１５０Ｂ−１以上
でかつひずみ速度（：）と摩擦係数（μ）とがｔ／μ？
５００を満たす条件で圧延することを特徴とする耐リジ
ング性とプレス成形性に優れるフェライト系ステンレス
鋼板の製造方法（第２発明）により、プレス成形性の改
善にあわせ、有利に実施される。
熱間圧延、次いで冷間圧延し、その後再結晶焼鈍する工
程において、前記熱間圧延工程において少なくともｌパ
スをひずみ速度１５０ Ｂ−”以上で圧延することを特
徴とする耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス
鋼板の製造方法（第１発明）によって、またフェライト
系ステンレス鋼を所定板厚に熱間圧延、次いで冷間圧延
し、その後再結晶焼鈍する工程において、前記熱間圧延
工程で少なくともｌパスをひずみ速度１５０Ｂ−１以上
でかつひずみ速度（：）と摩擦係数（μ）とがｔ／μ？
５００を満たす条件で圧延することを特徴とする耐リジ
ング性とプレス成形性に優れるフェライト系ステンレス
鋼板の製造方法（第２発明）により、プレス成形性の改
善にあわせ、有利に実施される。
この発明の基礎となった研究結果から説明を進めるに、
その供試材としてＯ： ０．０５％、Ｓｉ：０．２３％
、Ｍｎ ： ０．１４％、Ｐ ： ０．０２２％、Ｓ二
０．００７％、Ｃｒ ： １６．５１％、Ｎｉ ： ０
．１１％、Ａｅ：０．０１％、Ｎ ： ０．０１２％（
％は何れもｗｔ％）、残余実質的にＦｅの組成になるフ
ェライト系ステンレス鋼スラブを用いた。
その供試材としてＯ： ０．０５％、Ｓｉ：０．２３％
、Ｍｎ ： ０．１４％、Ｐ ： ０．０２２％、Ｓ二
０．００７％、Ｃｒ ： １６．５１％、Ｎｉ ： ０
．１１％、Ａｅ：０．０１％、Ｎ ： ０．０１２％（
％は何れもｗｔ％）、残余実質的にＦｅの組成になるフ
ェライト系ステンレス鋼スラブを用いた。
該スラブより厚さａ ｍｍの板片を切り出し、熱間圧延
試験用素材とした。熱間圧延条件は１１００℃に加熱後
、９００℃で１パス５０％圧延を行った。このとき圧延
速度を変えることＫより、ひずみ速度を変化させた。こ
うして得られた熱延板を通常行っている方法でｏ、ｓｍ
ｍの冷延薄幸板とした。すなわち熱延板をＳＯＯ℃で焼
鈍後、冷間圧延を施して８００℃で最終焼鈍を行った。
試験用素材とした。熱間圧延条件は１１００℃に加熱後
、９００℃で１パス５０％圧延を行った。このとき圧延
速度を変えることＫより、ひずみ速度を変化させた。こ
うして得られた熱延板を通常行っている方法でｏ、ｓｍ
ｍの冷延薄幸板とした。すなわち熱延板をＳＯＯ℃で焼
鈍後、冷間圧延を施して８００℃で最終焼鈍を行った。
第１図に熱間圧延時のひずみ速度と冷延薄鋼板のりジン
グ指数の関係を示したがその結果はひずみ速度を１５０
Ｓ−’以上にすると耐リジング性が著しく向上するこ
とを示している。
グ指数の関係を示したがその結果はひずみ速度を１５０
Ｓ−’以上にすると耐リジング性が著しく向上するこ
とを示している。
また同時に熱間圧延時における被圧延材とロールとの摩
擦係数を、潤滑条件の変更により変動させる実験も行っ
た。潤滑油は鉱油を用いＩＩｊｔ霧器でロールに塗布さ
せた。
擦係数を、潤滑条件の変更により変動させる実験も行っ
た。潤滑油は鉱油を用いＩＩｊｔ霧器でロールに塗布さ
せた。
このとき潤滑油の噴霧量を変化させることにより、摩擦
係数（μ）を変えた。熱間圧延時のひずみ速度に）と摩
擦係数（μ）との比：／μが冷延薄鋼板の７値に及ぼす
影響を第２図に示した。Ｔ値は；／″μが５００以上で
著しく向上した。
係数（μ）を変えた。熱間圧延時のひずみ速度に）と摩
擦係数（μ）との比：／μが冷延薄鋼板の７値に及ぼす
影響を第２図に示した。Ｔ値は；／″μが５００以上で
著しく向上した。
なおひずみ速度に）は以下の式に従った。
ここに ｎ：圧延ロールの回転数
ｒ：圧下率（％）／１００
Ｒ：圧延ロールの半径（ｉｎ ）
Ｈｏ：圧延前の板厚（ｍｍ ）
発明者らはこの基礎的データに基づき研究を重ねた結果
、以下のように製造条件を規制することにより耐リジン
グ性またさらにはプレス成形性にも優れる冷延薄鋼板が
製造できることを見い出した０ なお高ひずみ速度圧延および潤滑圧延の機構については
必ずしも明確ではないが、圧延材の集合組織および加工
ひずみの変化と密接な関係をもつと考えられる。
、以下のように製造条件を規制することにより耐リジン
グ性またさらにはプレス成形性にも優れる冷延薄鋼板が
製造できることを見い出した０ なお高ひずみ速度圧延および潤滑圧延の機構については
必ずしも明確ではないが、圧延材の集合組織および加工
ひずみの変化と密接な関係をもつと考えられる。
また鋼組成との関連については高ひずみ速度圧延の効果
は、本質的には鋼組成に依存しないが、この発明の対象
とする鋼はＯ： ０．１２％以下、０ｒ＝ｌθ〜２０％
を含有するフェライト系ステンレ、ス鋼であって、二が
１５０１ｉｉ−１以上で耐リジング性が完備される。
は、本質的には鋼組成に依存しないが、この発明の対象
とする鋼はＯ： ０．１２％以下、０ｒ＝ｌθ〜２０％
を含有するフェライト系ステンレ、ス鋼であって、二が
１５０１ｉｉ−１以上で耐リジング性が完備される。
次に圧延素材の製造法については、造塊−分塊圧延はも
ちろん、連続鋳造法により得られる鋼片も当然に適用で
きる。。
ちろん、連続鋳造法により得られる鋼片も当然に適用で
きる。。
ただ鋼片の加熱温度は低すぎると圧延負荷が増大し、傷
も発生しやすくなり、一方高すぎると結晶粒が粗大化す
ることから一般に８００〜１２５０℃の範囲が適当であ
り、とくに９００〜１２００℃が好適である。
も発生しやすくなり、一方高すぎると結晶粒が粗大化す
ることから一般に８００〜１２５０℃の範囲が適当であ
り、とくに９００〜１２００℃が好適である。
ここに連続鋳造から鋼片を再加熱することなく圧延を開
始する、いわゆるＣｏ −ＤＲ（連続鋳造−直接圧延）
法も適用可能なのは云うまでもない。
始する、いわゆるＣｏ −ＤＲ（連続鋳造−直接圧延）
法も適用可能なのは云うまでもない。
一方、溶鋼から直ちに５０ ｍｍ以下の圧延素材を鋳造
する方法（シートバーキャスター法およびストリップキ
ャスター法）も省工程の観点から経済的メリットが大き
く、これまたこの発明鋼板の圧延素材の製造方法として
有利である。
する方法（シートバーキャスター法およびストリップキ
ャスター法）も省工程の観点から経済的メリットが大き
く、これまたこの発明鋼板の圧延素材の製造方法として
有利である。
熱間圧延の工程がこの発明において最も重要であり、目
的とする耐リジング性を改善するには少なくとも１パス
をひずみ速度１５０Ｂ−１以上で熱間圧延することが必
須である。
的とする耐リジング性を改善するには少なくとも１パス
をひずみ速度１５０Ｂ−１以上で熱間圧延することが必
須である。
プレス成形性をあわせ向上するには少なくともｌパスを
ひずみ速度１５０ｆ３−１以上でかつひずみ速度に）と
摩擦係数（μ）とが；／μ≧５００の関係を満たす条件
で熱間圧延することが必須である。
ひずみ速度１５０ｆ３−１以上でかつひずみ速度に）と
摩擦係数（μ）とが；／μ≧５００の関係を満たす条件
で熱間圧延することが必須である。
ひずみ速度が１５０８−１未満では耐リジング性の劣る
ものしか得られない。
ものしか得られない。
；／μ〈５００の範囲では、プレス成形性の劣るものし
か得られない。
か得られない。
圧延温度はこの発明においては重要ではないが、リジン
グ性改善にとっては仕上圧延機入側で９５０℃以下とす
るのが好適である。
グ性改善にとっては仕上圧延機入側で９５０℃以下とす
るのが好適である。
圧延パス数、圧下率の配分は上記条件が満たされれば任
意でよい。圧延機の配列、構造、ロール径や張力、潤滑
油の種類および潤滑方法などは本質的な影響をもたない
。
意でよい。圧延機の配列、構造、ロール径や張力、潤滑
油の種類および潤滑方法などは本質的な影響をもたない
。
次に焼鈍、冷間圧延工程に関してフェライト系ステンレ
ス鋼板の多くは冷延薄鋼板であり、通常は熱間圧延工程
にひき続き熱延板に焼鈍を施した後、１回あるいは中間
焼鈍を含む２回以上の冷延工程に供し、ついで最終焼鈍
を施して製品とされる。
ス鋼板の多くは冷延薄鋼板であり、通常は熱間圧延工程
にひき続き熱延板に焼鈍を施した後、１回あるいは中間
焼鈍を含む２回以上の冷延工程に供し、ついで最終焼鈍
を施して製品とされる。
この発明においては、すでに熱延板でリジング性の改善
がなされているため、特別な熱延板焼鈍処理や特別な冷
延板焼鈍処理を一切必要とせず、通常行っている方法で
十分であり、さらに熱延板焼鈍も省略可能である。
がなされているため、特別な熱延板焼鈍処理や特別な冷
延板焼鈍処理を一切必要とせず、通常行っている方法で
十分であり、さらに熱延板焼鈍も省略可能である。
焼鈍方法としては箱型焼鈍法または連続焼鈍法のどちら
でもよいが、経済的には後者の方が有利である。
でもよいが、経済的には後者の方が有利である。
（作用）
フェライト系ステンレス鋼の耐リジング性はこの発明に
従う熱間圧延の少な（ともｌパスにおけるひずみ速度−
を１５Ｏ６−１以上またさらにプレス成形性はそれに加
えてｔ／ｐ ２５００を満たす条件での圧延を行うこと
により著しく向上するかすでに実験の経緯に関し説明し
たように；が１５０８−１に満たないときに、鋳造組織
の圧潰が不充分なため効果がなく、また；／μく５００
のとき、プレス成形性の改善作用は見られない。
従う熱間圧延の少な（ともｌパスにおけるひずみ速度−
を１５Ｏ６−１以上またさらにプレス成形性はそれに加
えてｔ／ｐ ２５００を満たす条件での圧延を行うこと
により著しく向上するかすでに実験の経緯に関し説明し
たように；が１５０８−１に満たないときに、鋳造組織
の圧潰が不充分なため効果がなく、また；／μく５００
のとき、プレス成形性の改善作用は見られない。
（実施例）
表１にｆＢ）〜（Ｆｌで区別して示した組成になる鋼を
、転炉一連続鋳造−粗圧延または転炉−シートノクーキ
ャスターにより２０〜４０ ｍｍ板厚のジートノく−を
用意したが、連続鋳造法により製造した鋼片は１１００
℃に加熱−均熱後粗圧延を施した。
、転炉一連続鋳造−粗圧延または転炉−シートノクーキ
ャスターにより２０〜４０ ｍｍ板厚のジートノく−を
用意したが、連続鋳造法により製造した鋼片は１１００
℃に加熱−均熱後粗圧延を施した。
このシートバーを６列からなる圧延機を用いてａ、ｏ
ｍｍ板厚の熱延板としたが、このとき最終列のスタンド
にて最も高いひずみ速度となるようにし、また最終列の
スタンドでは潤滑圧延も行った。
ｍｍ板厚の熱延板としたが、このとき最終列のスタンド
にて最も高いひずみ速度となるようにし、また最終列の
スタンドでは潤滑圧延も行った。
この熱間圧延条件は表２に示した。
表２
注 ☆：比較例
熱延板にはＳＯＯ℃ｘ ８ ｈｒの箱焼鈍を施した後、
冷間圧延により厚み０．８ｒｒＬＴｎの冷延鋼板に仕上
げ８００℃×８Ｏ６の焼鈍を施した。また熱間圧延後、
焼鈍を施さずに直接冷間圧延を行った後、焼鈍を施した
薄鋼板も製造した。
冷間圧延により厚み０．８ｒｒＬＴｎの冷延鋼板に仕上
げ８００℃×８Ｏ６の焼鈍を施した。また熱間圧延後、
焼鈍を施さずに直接冷間圧延を行った後、焼鈍を施した
薄鋼板も製造した。
表２に最終列スタンドでの熱延条件および最終焼鈍後の
材料特性をあわせ示す。同表において下値はＪＩＳ ５
号試験片を用い、１５％の引張予ひずみを与えた後８点
法により測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｃ方向（圧延方
向に直角方向）、Ｃ方向（圧延方向に４５°方向）の８
方向の平均値〒−（ｒ４． ＋ ｒに ＋ ２ ｒｐ
） ／ ４として求めた。
材料特性をあわせ示す。同表において下値はＪＩＳ ５
号試験片を用い、１５％の引張予ひずみを与えた後８点
法により測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｃ方向（圧延方
向に直角方向）、Ｃ方向（圧延方向に４５°方向）の８
方向の平均値〒−（ｒ４． ＋ ｒに ＋ ２ ｒｐ
） ／ ４として求めた。
リジング性は圧延方向から切り出したＪＩＳ ５号試験
片を用い、１５％の引張予ひずみを付加し表面の凹凸を
表面粗度計を用いて測定し、次の基準でリジング性を評
価した。
片を用い、１５％の引張予ひずみを付加し表面の凹凸を
表面粗度計を用いて測定し、次の基準でリジング性を評
価した。
リジングランク 鋼板の５ねり高さ
１ （良）１０〜２０μｍ
５ （劣）〉７０μｍ
なお上掲の評価１．２は実用上問題のないリジング性を
示す。
示す。
この発明に従って得られた冷延鋼板は比較例よりもより
優れた耐リジング性と７値を示しており、特別な熱延板
焼鈍処理や冷延焼鈍処理を施さなくとも、通常行ってい
る方法で十分な特性が得られる。
優れた耐リジング性と７値を示しており、特別な熱延板
焼鈍処理や冷延焼鈍処理を施さなくとも、通常行ってい
る方法で十分な特性が得られる。
（発明の効果）
第１発明によれば熱間圧延過程の少くともｌバスに加え
る加工条件の制御操作によってフェライト系ステンレス
鋼冷延板の耐リジング性が著しく改善され、第２発明に
従いさらに熱間圧延の際の潤滑条件の制御操作を加えて
、プレス成形性のきわたった向上をあわせもたらすこと
ができる。
る加工条件の制御操作によってフェライト系ステンレス
鋼冷延板の耐リジング性が著しく改善され、第２発明に
従いさらに熱間圧延の際の潤滑条件の制御操作を加えて
、プレス成形性のきわたった向上をあわせもたらすこと
ができる。
第１図はひずみ速度とりランク指数の関係グラフ島
第２図はひずみ速度と摩擦係数の比と下値との関係グラ
フ、である。
フ、である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、フェライト系ステンレス鋼を所定板厚に熱間圧延、
次いで冷間圧延し、その後再結晶焼鈍する工程において
、 前記熱間圧延工程で少なくとも１パスをひ ずみ速度１５０ｓ＾−＾１以上で圧延することを特徴と
する耐リジング性に優れるフェラ イト系ステンレス鋼板の製造方法。 ２、フェライト系ステンレス鋼を所定板厚に熱間圧延、
次いで冷間圧延し、その後再結晶焼鈍する工程において
、 前記熱間圧延工程で少なくとも１パスをひ ずみ速度１５０ｓ＾−＾１以上でかつひずみ速度（■）
と摩擦係数（μ）とが■／μ≧５００を満たす条件で圧
延すること を特徴とする耐リジング性とプレス成形性 に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14910785A JPS6210217A (ja) | 1985-07-09 | 1985-07-09 | 耐リジング性に優れるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14910785A JPS6210217A (ja) | 1985-07-09 | 1985-07-09 | 耐リジング性に優れるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6210217A true JPS6210217A (ja) | 1987-01-19 |
| JPH049851B2 JPH049851B2 (ja) | 1992-02-21 |
Family
ID=15467849
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14910785A Granted JPS6210217A (ja) | 1985-07-09 | 1985-07-09 | 耐リジング性に優れるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6210217A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0675206A1 (en) * | 1994-03-29 | 1995-10-04 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing ferritic stainless steel strip with small intra-face anisotropy |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59226149A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-19 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 |
-
1985
- 1985-07-09 JP JP14910785A patent/JPS6210217A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59226149A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-19 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0675206A1 (en) * | 1994-03-29 | 1995-10-04 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing ferritic stainless steel strip with small intra-face anisotropy |
| JPH07268461A (ja) * | 1994-03-29 | 1995-10-17 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
| US5505797A (en) * | 1994-03-29 | 1996-04-09 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing ferritic stainless steel strip with small intra-face anisotropy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH049851B2 (ja) | 1992-02-21 |
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