JPS6210218A - 耐リジング性に優れるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
耐リジング性に優れるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPS6210218A JPS6210218A JP14910885A JP14910885A JPS6210218A JP S6210218 A JPS6210218 A JP S6210218A JP 14910885 A JP14910885 A JP 14910885A JP 14910885 A JP14910885 A JP 14910885A JP S6210218 A JPS6210218 A JP S6210218A
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- Japan
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- rolling
- stainless steel
- ferritic stainless
- steel sheet
- ridging resistance
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
フェライト系ステンレス鋼板の夷造、中でも圧延条件の
規制に関してこの明細書蔽こは、冷延工程全省略して耐
リジング性と加工性の良好な薄鋼板の製造が可能となる
ことを究明し之開発研究の成果について述べる。
規制に関してこの明細書蔽こは、冷延工程全省略して耐
リジング性と加工性の良好な薄鋼板の製造が可能となる
ことを究明し之開発研究の成果について述べる。
フェライト系ステンレス鋼は、いうまでもＰくオーステ
ナイト系ステンレス鋼ｆこ比べて安価であシ、また応力
腐食割れがないなどの特長金そなえるため、各種厨房用
品、自動車部品など（こ広く使用される。また−万でめ
っき処理にともなう公害発生の防止のために、めつき°
部品の代替としても使用され、その使用！＋１増加の傾
向にある。
ナイト系ステンレス鋼ｆこ比べて安価であシ、また応力
腐食割れがないなどの特長金そなえるため、各種厨房用
品、自動車部品など（こ広く使用される。また−万でめ
っき処理にともなう公害発生の防止のために、めつき°
部品の代替としても使用され、その使用！＋１増加の傾
向にある。
しかしながら、フェライト系ステンレス鋼の冷延薄鋼板
ｒ°レス戊形すると、リジングとよばれる圧延方向ｌこ
沿ったｖｆ有の凹凸が発生し易くこれｌこよって成形品
の表面美麗さが著しく損われる。このリジングの発生が
フェライト系ステンレス鋼の用途拡大の障害となってい
る事実は覆うべくもない。
ｒ°レス戊形すると、リジングとよばれる圧延方向ｌこ
沿ったｖｆ有の凹凸が発生し易くこれｌこよって成形品
の表面美麗さが著しく損われる。このリジングの発生が
フェライト系ステンレス鋼の用途拡大の障害となってい
る事実は覆うべくもない。
（従来の技術）
このリジングの発生原因については従来から多くの研究
がなさｎ、現在では熱延板に熱間圧延または鋳造組織に
由来する大きな圧延方向に展伸し之、互いに結晶学的に
近い方位を有する帯状組織が形成され、その後の冷間圧
延、焼鈍工程を経てもその影響が強く残存するためであ
ると考えられている。
がなさｎ、現在では熱延板に熱間圧延または鋳造組織に
由来する大きな圧延方向に展伸し之、互いに結晶学的に
近い方位を有する帯状組織が形成され、その後の冷間圧
延、焼鈍工程を経てもその影響が強く残存するためであ
ると考えられている。
従来のりラング防止策は、いずれもこの帯状組織の生成
防止または破壊をねらったものである。
防止または破壊をねらったものである。
例えば米国特許第３１２８２１１号明ａ書（又は特公昭
４５−３４０１ｆ１号公報）では低温熱延を施し８００
〜８８０’Ｃの箱焼鈍を行った後、冷間圧延−焼鈍を施
すことによりリジング性を改善することが提案されてい
る。
４５−３４０１ｆ１号公報）では低温熱延を施し８００
〜８８０’Ｃの箱焼鈍を行った後、冷間圧延−焼鈍を施
すことによりリジング性を改善することが提案されてい
る。
一方特開昭５１−１２３７２０号公報では４５０〜７０
０°Ｃの温度域で圧下率１５チ以上の圧延を施し、さら
に焼鈍、冷間圧延、最終焼鈍を行うことによりリジング
発生を防止し、また特開昭５７−・ｆ１１０９ｆ１号公
報では異型ロール圧延機により圧下率２０％以上の熱間
圧延を施した後、熱延板焼鈍−冷間圧延−焼鈍を施すこ
とによりリジング発生を改善する旨教示されている。
０°Ｃの温度域で圧下率１５チ以上の圧延を施し、さら
に焼鈍、冷間圧延、最終焼鈍を行うことによりリジング
発生を防止し、また特開昭５７−・ｆ１１０９ｆ１号公
報では異型ロール圧延機により圧下率２０％以上の熱間
圧延を施した後、熱延板焼鈍−冷間圧延−焼鈍を施すこ
とによりリジング発生を改善する旨教示されている。
これらの方法はいず汎もリジング発生防止にきわめて有
効な手段ではおるが、従来のフェライト系ステンレス鋼
板製造工程の最大の欠点は、工程段階がきわめて長いこ
とにあり、そのため最終製品に至るまでに要するエネル
ギー、人員および時間が膨大であるのみならず、これら
長い工程中に製品の品質に種々の問題を生じさせる。
効な手段ではおるが、従来のフェライト系ステンレス鋼
板製造工程の最大の欠点は、工程段階がきわめて長いこ
とにあり、そのため最終製品に至るまでに要するエネル
ギー、人員および時間が膨大であるのみならず、これら
長い工程中に製品の品質に種々の問題を生じさせる。
なかでも加工用フェライト系ステンレス鋼板ノ製造手ｊ
■には、冷間圧延工程（圧延温度８００°Ｃ未満）を含
むことが必須とされ、この冷延工程は単に所望の減厚を
意図するのみならず、冷間加工によって導入される塑性
ひずみを利用して最終焼鈍工程において深絞り性に有利
な（１１１）方位の結晶粒の成長を促進させるのに役立
たせるところにも狙いがある。
■には、冷間圧延工程（圧延温度８００°Ｃ未満）を含
むことが必須とされ、この冷延工程は単に所望の減厚を
意図するのみならず、冷間加工によって導入される塑性
ひずみを利用して最終焼鈍工程において深絞り性に有利
な（１１１）方位の結晶粒の成長を促進させるのに役立
たせるところにも狙いがある。
（発明が解決しようとする問題点）
上記のような冷間での加工は熱間加工に比べて鋼帯の変
形抵抗が著しく高いために圧延に要するエネルギーも美
大なほか、圧延ロールの摩耗がひどく加えてスリップな
どの圧延トラブルも生じ易い。
形抵抗が著しく高いために圧延に要するエネルギーも美
大なほか、圧延ロールの摩耗がひどく加えてスリップな
どの圧延トラブルも生じ易い。
これに対し８００°Ｃ〜９００°Ｃの比較的高温域（温
間域）にて圧延でき、しかも艮好な加工性が得られｎば
上記問題点は一掃でき製造上のメリットは大きいことに
層目してこの発明は、上記の比較的高温域における圧延
条件について適切な配慮を加えることによって、はるか
に有利に耐リジング性にすぐれるフェライト系ステンレ
ス鋼板の安定な製造を可能ならしめることを目的とする
。
間域）にて圧延でき、しかも艮好な加工性が得られｎば
上記問題点は一掃でき製造上のメリットは大きいことに
層目してこの発明は、上記の比較的高温域における圧延
条件について適切な配慮を加えることによって、はるか
に有利に耐リジング性にすぐれるフェライト系ステンレ
ス鋼板の安定な製造を可能ならしめることを目的とする
。
（問題点を解決するための手段）
上記目的は、フェライト系ステンレス鋼を所定板厚に圧
延する工程において、少なくともｌバスを９００〜ａＯ
Ｏ″Ｃの温度範囲でひずみ速度１５０６ 以上で圧延し
、ひき続き再結晶焼鈍することを特徴とする耐リジング
性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法（第
１発明）によって、またフェライト系ステンレス鋼を所
定板厚に圧延する工程において、少なくとも１バスを９
００〜８００℃の温度範囲でひずみ速度１５０Ｓ−１以
上でかつひずみ速度（２）と摩擦係数（μ）とが々／μ
≧５００を満たす条件で圧延し、ひき続き再結晶焼鈍す
ることを特徴とする耐リジング性と加工性に優れるフェ
ライト系ステンレス鋼板の製造方法（第２発明）により
加工性の改善をもさらに含めて、有利に実現される。
延する工程において、少なくともｌバスを９００〜ａＯ
Ｏ″Ｃの温度範囲でひずみ速度１５０６ 以上で圧延し
、ひき続き再結晶焼鈍することを特徴とする耐リジング
性に優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法（第
１発明）によって、またフェライト系ステンレス鋼を所
定板厚に圧延する工程において、少なくとも１バスを９
００〜８００℃の温度範囲でひずみ速度１５０Ｓ−１以
上でかつひずみ速度（２）と摩擦係数（μ）とが々／μ
≧５００を満たす条件で圧延し、ひき続き再結晶焼鈍す
ることを特徴とする耐リジング性と加工性に優れるフェ
ライト系ステンレス鋼板の製造方法（第２発明）により
加工性の改善をもさらに含めて、有利に実現される。
この発明の基礎となった研究結果から説明を進める。
供Ｅ材、！： ｔ、テａ ： ０．０５ ｃｓ、ｓｉ、
： ０．２２％％Ｍｎ：０．１２％、ｐ ： ０．０
２１１％、ｓ ： ｏ、ｏｏ６％、ｃｒ：１ｆ１．５２
チ、［： ０．１１％、Ａ／ ： ０．０２％およびＮ
： ０．（１１８％（％は何れもｗｔ％）、残余実質的
にＦｅの組成になる板厚８．Ｏｎａｎのフェライト系ス
テンレス鋼の工場熱延板を用いた。
： ０．２２％％Ｍｎ：０．１２％、ｐ ： ０．０
２１１％、ｓ ： ｏ、ｏｏ６％、ｃｒ：１ｆ１．５２
チ、［： ０．１１％、Ａ／ ： ０．０２％およびＮ
： ０．（１１８％（％は何れもｗｔ％）、残余実質的
にＦｅの組成になる板厚８．Ｏｎａｎのフェライト系ス
テンレス鋼の工場熱延板を用いた。
該熱延板を６００°Ｃに加熱、均熱後、１バス８０係の
圧延を行い、次いで均熱温度８００°Ｃで焼鈍した。こ
のとき圧延速度を変えることにより、ひずみ速度を変化
させた。第１図にひずみ速度とりラング指数との関係を
示したが、リジング指数にひずみ速度に強く依存し、ｆ
ｌｏｏｏＣの圧延温度にて１５Ｏ８以上の筒ひずみ速度
とすることにより耐リジング性は著しく向上することを
示している。
圧延を行い、次いで均熱温度８００°Ｃで焼鈍した。こ
のとき圧延速度を変えることにより、ひずみ速度を変化
させた。第１図にひずみ速度とりラング指数との関係を
示したが、リジング指数にひずみ速度に強く依存し、ｆ
ｌｏｏｏＣの圧延温度にて１５Ｏ８以上の筒ひずみ速度
とすることにより耐リジング性は著しく向上することを
示している。
また同時に熱間圧延時における被圧延材と°ロールに噴
霧量を変えて塗布し、摩擦係数（μ）を変化した。
霧量を変えて塗布し、摩擦係数（μ）を変化した。
第２図にひずみ速度（２）と摩擦係数（μ）との比２／
μが焼鈍俊のｒ値に及ぼす影響を示す。２／μが５００
以上で〒値は著しく向上した。
μが焼鈍俊のｒ値に及ぼす影響を示す。２／μが５００
以上で〒値は著しく向上した。
なおひずみ速度（２）は以下の式に従った。
ここに ｎ：圧延ロールの回転数
ｒ：圧下率（％）／１００
Ｒ：圧延ロールの半径（箇）
Ｈｏ：圧延前の板厚（ｒＮｒＬ）
発明者らはこの基礎的データに基づき研究を重ねた結果
、以下のように製造条件を規制することにより耐リジン
グ性またさらにはプレス成形性にも優れるステンレス薄
鋼板が製造できることを見い出した。
、以下のように製造条件を規制することにより耐リジン
グ性またさらにはプレス成形性にも優れるステンレス薄
鋼板が製造できることを見い出した。
なお高ひずみ速度圧延および潤滑圧延の機構については
必ずしも明確ではないが、圧延材の集合組織および加工
ひずみの変化と密接な関係をもつと考えられる。
必ずしも明確ではないが、圧延材の集合組織および加工
ひずみの変化と密接な関係をもつと考えられる。
また鋼組成との関連については高ひずみ速度圧延の効果
は、本質的には鋼組成に依存しないが、この発明の対象
とする鋼［０： ０．１２％以下、Ｃｒ：１０〜２０％
を含有するフェライト系ステンレス鋼であって、２が１
５ ＯＳ−”以上で耐リジング性が完備される。
は、本質的には鋼組成に依存しないが、この発明の対象
とする鋼［０： ０．１２％以下、Ｃｒ：１０〜２０％
を含有するフェライト系ステンレス鋼であって、２が１
５ ＯＳ−”以上で耐リジング性が完備される。
次に圧延素材の製造法についてな、造塊−分塊圧延はも
ちろん、連続鋳造法により得られる鋼片も当然に適用で
きる。
ちろん、連続鋳造法により得られる鋼片も当然に適用で
きる。
ただ鋼片の加熱温度は低すぎると圧延負荷が増大し、傷
も発生しやすくなり、−刃高すぎると結晶粒が粗大化す
ることから一般にＳＯＯ〜１２５０°Ｃの範囲が適当で
あり、とくに９００〜１２００°Ｃが好適であるに こに連続鋳造から鋼片を再加熱することなく圧延を開始
する、いわゆるＣｏ−ＤＨ（連続鋳造−直接圧延）法も
適用可能なのは云うまでもない。
も発生しやすくなり、−刃高すぎると結晶粒が粗大化す
ることから一般にＳＯＯ〜１２５０°Ｃの範囲が適当で
あり、とくに９００〜１２００°Ｃが好適であるに こに連続鋳造から鋼片を再加熱することなく圧延を開始
する、いわゆるＣｏ−ＤＨ（連続鋳造−直接圧延）法も
適用可能なのは云うまでもない。
−万、溶鋼から直ちに５０ｔｙｔｙｎ以下の圧延素材を
鋳造する方法（シートバーキャスター法およびストリッ
プキャスター法）も省工程の観点から経済的メリットが
犬きく、これ筐たこの発明鋼板の圧延素材の製造方法と
して有利である。
鋳造する方法（シートバーキャスター法およびストリッ
プキャスター法）も省工程の観点から経済的メリットが
犬きく、これ筐たこの発明鋼板の圧延素材の製造方法と
して有利である。
熱間圧延の工程がこの発明において最も重要であり、目
的とする耐リジング性を改善するには少なくともｌバス
を９００〜ａＯＯ℃の温度範囲にてひずみ速度１５０
Ｂ−”以上で熱間圧延することが必須である。加工性を
あわせ向上するには少くともｌパスを９００〜８００°
Ｃの温度範囲にてひずみ速度１５０８’以上でかつひず
み速度（２）と摩擦係数（μ）とが２／μ≧５００の関
係をｍｙｔす条件で圧延することが必須であ゛る。
的とする耐リジング性を改善するには少なくともｌバス
を９００〜ａＯＯ℃の温度範囲にてひずみ速度１５０
Ｂ−”以上で熱間圧延することが必須である。加工性を
あわせ向上するには少くともｌパスを９００〜８００°
Ｃの温度範囲にてひずみ速度１５０８’以上でかつひず
み速度（２）と摩擦係数（μ）とが２／μ≧５００の関
係をｍｙｔす条件で圧延することが必須であ゛る。
圧延温度については、ｏ ｏ ｏ ”（をこえる高温域
の圧延ではひずみ速度の制御による耐リジング性および
加工性の確保が困難な一万、ａＯＯ°Ｃ未満では前述し
た冷間圧延工程で特有な諸問題を伴うので、９００〜ａ
ＯＯ″Ｃ１とくに８００〜４００°Ｃが好適である。
の圧延ではひずみ速度の制御による耐リジング性および
加工性の確保が困難な一万、ａＯＯ°Ｃ未満では前述し
た冷間圧延工程で特有な諸問題を伴うので、９００〜ａ
ＯＯ″Ｃ１とくに８００〜４００°Ｃが好適である。
ひずみ速度は１５ ＯＳ−を以上としないと、目標とす
る耐り′ジング性にすぐれる材質を確保できない。
る耐り′ジング性にすぐれる材質を確保できない。
圧延パス数、圧下率の配分に、上記条件が満たされれば
任意でよい。圧延機の配列、構造、ロール径や張力、潤
滑油の種類および潤滑方法などは本質的な影響をもたな
い。
任意でよい。圧延機の配列、構造、ロール径や張力、潤
滑油の種類および潤滑方法などは本質的な影響をもたな
い。
次に焼鈍に関して、圧延を経た熱延板は再結晶焼鈍する
必要がある。焼鈍方法としては箱型焼鈍法、連続焼鈍法
のいずれでもよいが、均質性、生産性の観点から後者が
有利である。加熱温度は、再結晶温度ないし９５０°Ｃ
の範囲が適当である。
必要がある。焼鈍方法としては箱型焼鈍法、連続焼鈍法
のいずれでもよいが、均質性、生産性の観点から後者が
有利である。加熱温度は、再結晶温度ないし９５０°Ｃ
の範囲が適当である。
この焼鈍処理は、圧延後の巻取コイルの状態で保持する
ことでも可能である。
ことでも可能である。
ここに熱延板表面のスケールは、圧延温度が従来の熱間
圧延の場合よＶはるかに低温域であるので薄くかつ除去
しやすく、脱スケールは従来のショツトブラストや酸に
よる除去の＃ミかに、機械的もしくは焼鈍雰囲気の制御
などでも可能である。
圧延の場合よＶはるかに低温域であるので薄くかつ除去
しやすく、脱スケールは従来のショツトブラストや酸に
よる除去の＃ミかに、機械的もしくは焼鈍雰囲気の制御
などでも可能である。
焼鈍後の銅帯には形状矯正、表面粗度などの調整のため
に１０％以下の調質圧延を加えてもよい。
に１０％以下の調質圧延を加えてもよい。
（作用）
フェライト系ステンレス鋼の耐リジング性はこの発明に
従う熱間圧延の少なくとも１バスを９００〜８００°Ｃ
の温度範囲にてひずみ速度（すを１５０Ｓ”−”以上、
またさらに加工性はそれに加えてｉ／μ≧５００を満た
す条件での圧延を行うことにより著しく向上するが、す
でに実験の経緯に関し説明したように、温度範囲が９０
０〜ａ ｏ Ｏ’Ｃをはずれるか２が１５０８”に満た
ないときに鋳造組織の圧潰が不十分なため効果がなく、
また２／μく５００のとき加工性の改善作用は見らｎな
い。
従う熱間圧延の少なくとも１バスを９００〜８００°Ｃ
の温度範囲にてひずみ速度（すを１５０Ｓ”−”以上、
またさらに加工性はそれに加えてｉ／μ≧５００を満た
す条件での圧延を行うことにより著しく向上するが、す
でに実験の経緯に関し説明したように、温度範囲が９０
０〜ａ ｏ Ｏ’Ｃをはずれるか２が１５０８”に満た
ないときに鋳造組織の圧潰が不十分なため効果がなく、
また２／μく５００のとき加工性の改善作用は見らｎな
い。
（実施例）
表１に（Ｂ）〜（Ｆ）で区別して示した組成になる鋼を
、転炉一連続鋳造−粗圧延または転炉−シ−ドパ−キャ
スターにより２０〜４０７７１Ｆ７Ｌ根厚のシートバー
を用意したが、連続鋳造法により製造しに鋼片は１１０
０”Ｃに加熱−均熱後粗圧延を施した。
、転炉一連続鋳造−粗圧延または転炉−シ−ドパ−キャ
スターにより２０〜４０７７１Ｆ７Ｌ根厚のシートバー
を用意したが、連続鋳造法により製造しに鋼片は１１０
０”Ｃに加熱−均熱後粗圧延を施した。
このシートバーを６列からなる圧延機を用いて１．０〜
８ 、 Ｏｍｎ＆厚の薄鋼帯としたが、このとき最終列
のスタンドにて最も高いひすみ速度となるようにし、ま
た最後列のスタンドでは潤滑圧延も行った。さらにこの
薄銅帯に均熱温度７７０〜８８０°Ｃの連続焼鈍を施し
た後の材料特性を、最後列スタンドの圧延虫件にあわせ
表２に示す。
８ 、 Ｏｍｎ＆厚の薄鋼帯としたが、このとき最終列
のスタンドにて最も高いひすみ速度となるようにし、ま
た最後列のスタンドでは潤滑圧延も行った。さらにこの
薄銅帯に均熱温度７７０〜８８０°Ｃの連続焼鈍を施し
た後の材料特性を、最後列スタンドの圧延虫件にあわせ
表２に示す。
表２におけるｒ値はＪＩＳ ５号試験片を用い、１５チ
の引張予ひずみを与え之後８点法により測定し、Ｌ方向
（圧延方向）、Ｃ方向（圧延方向に直角方向）、Ｄ方向
（圧延方向に４５°方向）の３方向の平均値ｒ−（ｒ
＋ｒ ＋ｚｒＤ）／４ トｔ、テ求Ｃ めた。
の引張予ひずみを与え之後８点法により測定し、Ｌ方向
（圧延方向）、Ｃ方向（圧延方向に直角方向）、Ｄ方向
（圧延方向に４５°方向）の３方向の平均値ｒ−（ｒ
＋ｒ ＋ｚｒＤ）／４ トｔ、テ求Ｃ めた。
リジング性は圧延方向から切り出したＪＩＳ ５号試験
片を用い、１５％の引張予ひずみを付加し表面の凹凸を
表面粗度計を用いて測定し、次の基準でリジング性を評
価した。
片を用い、１５％の引張予ひずみを付加し表面の凹凸を
表面粗度計を用いて測定し、次の基準でリジング性を評
価した。
リジングランク 鋼板のうねり高さｌ （艮
） １０〜’１Ｏｐｔｎ５
（劣） 〉 ７０ μフ
ルなお止揚の評価１．２は実用上問題のないリジング性
を示す。
） １０〜’１Ｏｐｔｎ５
（劣） 〉 ７０ μフ
ルなお止揚の評価１．２は実用上問題のないリジング性
を示す。
（発明の効果）
第１発明によれば圧延過程の少なくとも１パスにおける
温度、加工条件の制御操作によってフェライト系ステン
レス鋼板の耐リジング性が著しく改善され、第２発明に
従いさらに圧延の際の潤滑条件の制御操作を加えて加工
性のきわたった向上をあわせもたらすことができる。
温度、加工条件の制御操作によってフェライト系ステン
レス鋼板の耐リジング性が著しく改善され、第２発明に
従いさらに圧延の際の潤滑条件の制御操作を加えて加工
性のきわたった向上をあわせもたらすことができる。
また冷間圧延工程を省略でき、圧延素材についてもシー
トバーキャスター法、ストリップキャスター法などの活
用に適合するなど、加工層７エライト系ステンレス薄鋼
板の製造工程の簡略化が実現できる。
トバーキャスター法、ストリップキャスター法などの活
用に適合するなど、加工層７エライト系ステンレス薄鋼
板の製造工程の簡略化が実現できる。
第１図はひずみ速度とりランク指数の関係グラフ、
第２図はひずみ速度と摩擦係数の比と〒値との関係グラ
フ、でおる。 Ｆ イＪ１ リラ°ンワ゛′才旨数（−局）
フ、でおる。 Ｆ イＪ１ リラ°ンワ゛′才旨数（−局）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、フェライト系ステンレス鋼を所定板厚に圧延する工
程において、 少なくとも１パスを９００〜３００℃の温度範囲にてひ
ずみ速度１５０ｓ＾−＾１以上で圧延し、ひき続き再結
晶焼鈍すること を特徴とする耐リジング性に優れるフェライト系ステン
レス鋼板の製造方法。 ２、フェライト系ステンレス鋼を所定板厚に圧延する工
程において、 少なくとも１パスを９００〜３００℃の温度範囲にてひ
ずみ速度１５０ｓ＾−＾１以上でかつひずみ速度（■）
と摩擦係数（μ）とが■／μ≧５００を満たす条件で圧
延し、ひき続き再結晶焼鈍すること を特徴とする耐リジング性と加工性に優れるフェライト
系ステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14910885A JPS6210218A (ja) | 1985-07-09 | 1985-07-09 | 耐リジング性に優れるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14910885A JPS6210218A (ja) | 1985-07-09 | 1985-07-09 | 耐リジング性に優れるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6210218A true JPS6210218A (ja) | 1987-01-19 |
| JPH049852B2 JPH049852B2 (ja) | 1992-02-21 |
Family
ID=15467872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14910885A Granted JPS6210218A (ja) | 1985-07-09 | 1985-07-09 | 耐リジング性に優れるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6210218A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59226149A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-19 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 |
-
1985
- 1985-07-09 JP JP14910885A patent/JPS6210218A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59226149A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-19 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH049852B2 (ja) | 1992-02-21 |
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