JPH0432128B2

JPH0432128B2 -

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Publication number: JPH0432128B2
Application number: JP60219997A
Authority: JP
Priority date: 1985-10-04
Filing date: 1985-10-04
Publication date: 1992-05-28
Also published as: JPS6280252A

Description

【発明の詳細な説明】

（産業上の利用分野）耐リジング性に優れる加工用温間圧延薄鋼板の
製造方法に関連してこの明細書には、冷間圧延工
程又は冷間圧延及び焼鈍工程の煩瑣を有利に回避
して、しかもプレス加工後におけるリジング発生
のうれいを廃絶することについての開発研究の成
果を述べる。建材、自動車車体材、缶材ないしは各種表面処
理原板などの用途に使用される板厚がおよそ２mm
以下の加工用薄鋼板には以下のような特性が要求
される。 (1) 機械的特性良好な曲げ加工性、張り出し加工性および絞り
加工性を得るために、主として高い延性と高いラ
ンクフオード値（ｒ値）が必要である。 (2) 表面特性これら材料は主として最終製品の最外側に使用
されるため、素材としての形状および表面美麗さ
はもちろんのこと、各種表面処理性も重要であ
る。これら薄鋼板の一般的な製造手段は、次のとお
りである。まず鋼素材としては主に低炭素鋼を用い、造塊
−分塊圧延にて板厚200mm程度の鋼片とした後、
加熱炉にて加熱−均熱処理し、ついで粗熱延工程
により板厚約30mmのシートバーとしてから、仕上
温度がAr₃変態点以上の範囲における仕上熱延工
程にて所定板厚の熱延鋼帯とし、しかるのちそれ
を酸洗後、冷間圧延により所定板厚（2.0mm以下）
の冷延鋼帯とし、さらに再結晶焼鈍を施して最終
製品とする。かかる慣行の最大の欠点は最終製品に至るまで
の工程がきわめて長いことにある。その結果、製
品にするまでに要するエネルギー、要員および時
間が莫大になるだけでなく、これら長い工程中
に、製品の品質とくに表面特性上種々の問題を生
じさせる不利も加わる。上記のように、加工用薄鋼板の製造手順には、
冷間圧延工程を含むことが必須であつた。この冷間圧延工程は単に所望の減厚を意図する
だけに止まらず、冷間加工によつて導入される塑
性ひずみを利用することにより最終焼鈍工程にお
いて、深絞り性に有利な（111）方位の結晶粒の
成長を促進させるのに役立つ。ところが、冷間での加工は熱間での加工に比べ
て鋼帯の変形抵抗が著しく高いために圧延に要す
るエネルギーも莫大なほか、圧延ロールの摩耗が
ひどく、加えてスリツプなどの圧延トラブルも生
じ易い。これに対し、200℃以上Ar₃変態点以下の比較
的高温域（いわゆる温間域）にて、圧延できしか
も特に良好な加工性が得られれば、上記問題点は
一掃でき、製造上のメリツトは大きいといえよ
う。また加工用薄鋼板の製造法としては、熱間圧延
工程にて最終製品とするものも考えられている。
この方法によれば、冷間圧延および再結晶焼鈍工
程が省略でき、そのメリツトは大きい。しかしながら、熱間圧延のままで得られる薄鋼
板の機械的特性は、冷延−焼鈍工程を経たものに
比べるとはるかに劣る。とくに自動車の車体など
に使用されるプレス加工材には優れた深絞り性が
要求されるのに対し、熱延鋼板のｒ値は1.0前後
と低く、そのためその加工用途はきわめて限られ
たものになる。これは従来の熱延方法において
は、その仕上温度がAr₃変態点以上であるため、
γ→α変態時に集合組織がランダム化するためで
ある。加えて2.0mm以下の板厚の薄鋼板を熱延工
程のみで製造することはきわめて困難である。し
かも寸法精度の問題の他に、薄くなることによる
鋼板温度の低下は、低炭素鋼のAr₃変態点以下の
圧延を余儀なくし、材質（延性、絞り性）の著し
い劣化をもたらす。またたとえAr₃変態点以下の
圧延によつて材質が確保できたとしても、フエラ
イト域で圧延された鋼板にはリジングが発生しや
すくなるという新たな問題が生じる。ここにリジングとは製品の加工時に生じる表面
の凹凸の欠陥であつて、加工製品の最外側に使用
されることが主であるこの種の鋼板にとつては致
命的な欠陥である。リジングは、金属学的には加工−再結晶過程を
経ても容易には分割されない結晶方位群（例えば
｛100｝方位粒群）が圧延方向に伸ばされたまま残
留することに起因するものであり、一般にフエラ
イト（α）域の比較的高温で加工された状況で生
じやすく、とくにフエライト域での圧下率が高い
場合すなわち薄鋼板の製造のような場合にはその
傾向が強い。最近では、これら加工用薄鋼板は、加工製品の
複雑化、高級化に伴い厳しい加工を受けることが
多くなつたこともあり、優れた耐リジング性が要
求されるようになつてきた。ところで近年鉄鋼材料の製造工程は著しく変化
しており、加工用薄鋼板の場合も例外ではない。すなわち、近年まず連続鋳造プロセスの導入に
よつて分塊圧延工程が省略可能となり、また材質
向上と省エネルギーを目的として鋼片の加熱温度
は従来の1200℃近傍から1100℃近傍もしくはそれ
以下に低下される傾向にある。さらに溶鋼から直
ちに板厚50mm以下の鋼帯を溶製することにより、
熱延の加熱処理と粗圧延工程を省略できるプロセ
スも実用化されつつある。しかしながらこれらの新製造工程は、いずれも
溶鋼が凝固する際にできる組織（鋳造組織）を破
壊するという点では不利である。とくに凝固時に
形成された｛100｝〈uvw〉を主方位とする強い鋳
造集合組織を破壊することはきわめて困難であ
る。その結果として、最終薄鋼板には、前述したリ
ジングが起こりやすかつたのである。（従来の技術）鋼組成を規制した加工用温間圧延薄板はいくつ
か開示されている。たとえば特開昭58−9932号公
報には固溶（Ｃ＋Ｎ）を13〜142ppmとすると、
200℃〜500℃の温度域で圧下率20％以上で圧延
後、再焼結焼鈍することにより（110）〔001〕強
度が増加することを示している。また特開昭59−
226149号公報ではＣ：0.0025wt％、Ｎ：0.0018〜
0.0021wt％、1.2・（Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／93
）− （Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14）の値を、0.0011〜 0.0022wt％の範囲としとした組成の鋼を500〜900
℃で潤滑油を施しつつ76〜95％の圧延後、焼鈍あ
るいは焼鈍省略して成形性のすぐれた薄鋼板が製
造できる旨開示されている。また冷間工程を省略した温間圧延により深絞り
用鋼板の製造方法もいくつか開示され、たとえば
特公昭47−30809号、特開昭49−86214号、特開昭
59−93835号、特開昭59−133325号、特開昭59−
185729、そして上に触れた特開昭59−226149号各
公報などがその例である。いずれも温間域の圧延
後ただちに再結晶処理することを特徴とし、冷間
圧延工程が省略可能な革新的技術である。さらにAr₃変態点以下の比較的低温域で所定板
厚の薄鋼板とし、その後は冷間圧延および再結晶
焼鈍工程を施さない加工用薄鋼板の製造方法もい
くつか提示されている。例えば特開昭48−4329号公報には、低炭素リム
ド鋼をAr₃変態点以下の温度で90％の圧延にて４
mm板厚の鋼帯とすることによる降伏点26.1Kg／
mm²、引張強さ37.3Kg／mm²、伸び49.7％、＝1.29
の特性をもたらす製造例が示されている。一方特開昭52−44718号公報には同じく低炭素
リムド鋼を熱延仕上温度800〜860℃（Ar₃変態点
以下）で2.0mm板厚とし、巻取温度600〜730℃と
することによる、降伏点20Kg／mm²以下の低降伏点
鋼板の製造法が示されているが絞り性の指標であ
るコニカルカツプ値はその方法に従つて得られる
鋼板製品を検討したところ60.60〜62.18mm程度で
あり、この点従来例の60.58〜60.61に比べると絞
り性は同等かそれ以下である。また特開昭53−
22850号公報にも同じく低炭素リムド鋼を、熱延
仕上温度710〜750℃で1.8〜2.3mm板厚とし、巻取
温度530〜600℃とすることによる低炭素熱延鋼板
の製造法が示されているがこの方法によつて得ら
れる製品鋼板のコニカルカツプ値が上掲の特開昭
52−44718号公報の場合と同じく従来例よりもや
や高く、絞り性はむしろ劣つている。またさらに特開昭54−109022号公報には、低炭
素アルミキルド鋼を熱延仕上温度760〜820℃で
1.6mm板厚とし、巻取温度650〜690℃とすること
による降伏点14.9〜18.8Kg／mm²、引張強さ27.7〜
29.8Kg／mm²、伸び39.0〜44.8％の特性を有する低
強度軟鋼板の製造例が開示されている。しかしながら上記した公知技術にはいずれも、
前述した耐リジング性を向上させることについて
は何らの考慮も払われていない。（発明が解決しようとする問題点）発明者らはさきに特公平２−57133号公報にて、
少なくとも１パスを800〜300℃の温度範囲でひず
み速度300s^-1以上で圧延後、再結晶焼鈍すること
により耐リジング性と加工性に優れる薄鋼板がえ
られることを開示した。また同じく特公平２−57128号公報に示したよ
うに、少なくとも１パスをAr₃変態点〜500℃の
温度範囲でひずみ速度300s^-1以上でかつ圧下率35
％以上で圧延することにより優れた耐リジング性
と加工性を有するアズロールド薄鋼板の製造法を
見い出した。これら製造法は耐リジング性と加工性の優れた
薄鋼板の製造が可能となる画期的な方法であるが
いずれもひずみ速度を300s^-1以上に上げなければ
ならず、その圧延技術上、多少の困難を伴なうの
はやむを得ない。そこで発明者らは、引続き実験を重ねた結果、
鋼組成を規制することにより、ひずみ速度を
300s^-1以上としなくとも、耐リジング性と加工性
の優れた薄鋼板が製造できることを見い出したの
である。つまり冷間圧延工程又は冷間圧延−再結晶焼鈍
工程を含まずしかも圧延の再のひずみ速度の制約
を脱した新プロセスの開発によつて、耐リジング
性と加工性に優れる薄鋼板の製造方法を提供する
ことがこの発明の目的である。（問題点を解決するための手段）上記の目的は、次の事項を骨子とする構成によ
り有利に達成される。Ｃ：0.01wt％以下、Si：0.1wt％以下、Mn：
0.5wt％以下、Ｐ：0.1wt％以下、Al：0.002〜
0.10wt％、Ｎ：0.01wt％以下及びＯ：0.003wt％
以下を含み、さらにTi及びNbのうち少なくとも
１種を、Ｃ及びＮ含有量に応じて 0.0001（wt％）≦（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14
）−（Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／93）≦0.0010（wt
％）の関係を満たして含有する組成の鋼素材に、200
℃〜800℃の温度域にて少なくとも１パスの温間
圧延をパス当たりの圧下率が30％以上90％以下の
条件にて施し、引続き450〜950℃の温度範囲で焼
鈍することを特徴とする、耐リジング性に優れる
加工用温間圧延薄鋼板の製造方法（第１発明）。Ｃ：0.01wt％以下、Si：0.10wt％以下、Mn：
0.5wt％以下、Ｐ：0.1wt％以下、Al：0.002〜
0.10wt％、Ｎ：0.01wt％以下、Ｏ：0.003wt％以
下を含み、さらにTi及びNbのうち少なくとも１
種を、Ｃ及びＮ含有量に応じ 0.0001wt％≦（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14）−
（Ti（wt％）／48 ＋Nb（wt％）／93）≦0.0010（wt％
）の関係を満たして含有する組成の鋼素材に、300
℃〜Ar₃変態点の温度域にて少なくとも１パスの
温間圧延をパス当たりの圧下率が35％以上90％以
下の条件にて施すことを特徴とする、耐リジング
性に優れる加工用アズロールド温間圧延薄鋼板の
製造方法（第２発明）。さてこの発明の基礎となつた研究結果から説明
を始める。供試鋼は、Si：0.01〜0.04wt％、Mn：0.06〜
0.19wt％、Ｐ：0.007〜0.018wt％、Ｓ：0.002〜
0.009wt％、Al：0.009〜0.059wt％、Ｏ：0.001〜
0.0012wt％、Ti：0.026wt％、Nb：０〜0.035wt
％の組成であつて、（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14
）− （Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／93）の値は0.00008〜 0.0015wt％の範囲内の組成の熱延鋼板である。この熱延鋼板を600℃に加熱−均熱し１パス30
％の圧下率で圧延した。このときの（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14）− （Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／93）の値と焼鈍（均熱
温度800℃）後における値およびリジング指数と
の関係を第１図に示す。値およびリジング性は（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14）−（Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／93
）の値と、Ｏ含有量に強く依存し、600℃圧延温度にて
0.0001wt％≦（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14）− （Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／93）≦0.0010（wt％）
でかつＯ≦0.003wt％に鋼組成を規制することにより、
ｒ値および耐リジング性は著しく向上しているこ
とがわかる。また同様の熱延板を700℃に加熱−均熱し、１
パス20％、40％及び60％の各圧下率で圧延した。
このときの（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14）− （Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／93）の値の圧延後の鋼
板の値および耐リジング指数との関係を第２図に
示す。値および耐リジング性はやはり（Ｃ（wt％）／12 ＋Ｎ（wt％）／14）−（Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／
93）値と、Ｏ含有量に強く依存し、700℃の圧延温度に
て0.0001wt％≦（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14）− （Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／93）≦0.0010（wt％）
、Ｏ≦ 0.003wt％に鋼組成を規制し、かつ圧下率35％以
上とすることにより、値および耐リジング性は
著しく向上している。発明者らは、これらの基礎的データに基づき研
究を重ねた結果、以下のように鋼組成を規制する
ことにより、耐リジング性と加工性に優れる薄鋼
板が製造できることを確認したわけである。 (1) 鋼組成この発明においては鋼組成がもつとも重要であ
り、鋼中のＣ，Ｎ，Al，ＯがそれぞれＣ≦
0.01wt％、Ｎ≦0.01wt％、0.002wt％≦Al≦
0.10wt％、Ｏ≦0.003wt％でかつＣおよびＮの含
有量がTiおよびNbの一方あるいは両方の含有量
との間で次式 0.0001（wt％）≦（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14
）−（Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／93）≦0.0010（wt
％）の関係を満たすことが重要である。鋼組成が上記
の関係を満たさなければ、通常の圧延条件（ひず
み速度300s^-1以下）では優れた耐リジング性と加
工性を得ることができない。もちろん強強度を得るためにＰ：0.1wt％以下、
Si：0.1wt％以下およびMn：0.5wt％以下などを
所望の強度に応じて含有させる。なおこの発明で不可避不純物は、主としてＳを
指し、ここにＳは少ない程、加工性に有利な集合
組織が形成されるが0.01wt％以下ならばさしたる
加工性の劣化はない。 (2) 圧延素材の製造法従来方式、すなわち造塊−分塊もしくは連続鋳
造法により得られた鋼片は当然適用できる。鋼片の加熱温度は800〜1250℃が適当であり、
省エネルギーの観点から1100℃未満が好適であ
る。連続鋳造から鋼片を再加熱することなく圧延
を開始するいわゆるCC−DR（連続鋳造−直接圧
延）法ももちろん適用可能である。一方溶鋼から直ちに50mm以下の圧延素材を鋳造
する方法（シートバーキヤスター法およびストリ
ツプキヤスター法）も省エネルギー、省工程の観
点から経済的メリツトが大きいので、圧延素材の
製造法としてはとりわけ有利である。 (3) 圧延工程冷延工程省略可能な工程においては低炭素鋼を
所定板厚に圧延する工程のおいて、少なくとも１
パスを200〜800℃の温度範囲で30％以上90％以下
の圧下率で温間圧延することが必須である。仕上
圧延温度が800℃を超える高温域では、いくら鋼
組成を規制しても、耐リジング性と加工性の劣る
ものしか得られない。一方、200℃未満では、変
形抵抗の著しい増大をもたらし、冷間圧延法にお
いて特有な問題が生じる。また圧下率が30％未満
では優れた加工性を得ることができず、一方１パ
スで90％を越える圧下率で圧延を行うと鋼板形状
およびロール摩耗等の問題が生じる。それゆえパ
ス当たり30％以上90％以下の圧下率をとる少なく
とも１パスの温間圧延温度は200〜800℃の温度範
囲にする。また冷延−再結晶焼鈍省略可能な工程において
は、少なくとも１パスを300℃〜Ar₃変態点の温
度範囲で35％以上90％以下の圧下率で圧延するこ
とが必須である。この圧延温度がAr₃変態点をこ
えるといくら鋼組成を規制しても耐リジング性と
加工性の劣ることが懸念され一方、300℃未満で
は、圧延後再結晶の進行も十分でない。また圧下
率が35％未満では優れた加工性を得ることができ
ず、一方、１パスで90％を越える圧下率で圧延を
行うと鋼板形状およびロール摩耗等の問題を生じ
る。それゆえパス当たり35％以上90％以下の圧下
率をとる少なくとも１パスの温間圧延は300℃〜
Ar₃変態点範囲にする。ひずみ速度については発明者らは上掲特公平２
−57128号、並びに同57133号各公報にて、300s^-1
以上とすることにより、耐リジング性と加工性に
優れた薄鋼板を製造できることを開示している
が、この発明では新たに鋼組成を規制するだけで
耐リジング性と加工性に優れた薄鋼板を製造でき
ることを見い出したのであり、そのためこの発明
においてはひずみ速度は任意でよい。圧延パス数、圧下率の配分は上記の条件が満た
されれば任意でよい。圧延機の配列、構造、ロール径や張力、潤滑の
有無などは本質的な影響力を持たない。 (4) 焼鈍工程焼鈍方法は箱型焼鈍法、連続型焼鈍法のいずれ
でもよいが、均質性、生産性の観点から後者が有
利である。加熱温度は400〜950℃で行なう。また再結晶焼鈍工程省略可能なものについて
は、原則として、焼鈍処理は不要であるが、材質
上の要請から、圧延後のランアウトテーブル上お
よび巻取り工程で保熱、均熱処理を施すこと、ま
た必要に応じて圧延後に多少の加熱処理を施すこ
とを禁ずるものではない。 (5) 酸洗調質圧延上述の手順で得られた鋼帯は、従来よりも低温
域の圧延であるため、酸化層は薄く、酸洗性は極
めて良好であるため、酸洗せずに使用できる用途
も広い。また脱スケールは、従来の酸による除去
の他に機械的除去も可能である。さらに形状矯
正、表面粗度調整などを目的として、10％以下の
調質圧延を加えることができる。 (6) 表面処理かくして得られる鋼帯は、亜鉛めつき（合金系
を含む）、錫めつきおよびほうろう性など、表面
処理性に優れるので各種表面処理原板として適用
できる。（作用）鋼組成の限定理由およびその作用は以下の通り
である。まず発明者らは上掲供試鋼での研究の結果、鋼
中のＣ，Ｎのうち固溶状態にあるものは
（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14）−（Ti（wt％）／
48＋ Nb（wt％）／93）であり、残りはTiおよびNbの炭、窒化物として析出固定されていることを見い出し
た。さらに温間圧延時に１〜10ppm程度の侵入型固
溶Ｃ，Ｎが存在すると、動的ひずみ時効の効果に
より、耐リジング性および加工性に有利な結晶方
位の集合組織が形成されることも見い出した。そして、このような効果は、鋼中Ｏが30ppm以
下のみ含有されている時に有効であることが分か
つた。そのためＣ，Ｎ，Ti及び／又はNbについ
て0.0001（wt％）≦（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14
）− （Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／93）≦0.0010（wt％）
の関係を満たすことと限定した。なお鋼中Ｏの効果が
明確ではないが、加工ひずみの変化に影響をあた
えているものと考えられる。以上のほか鋼中成分の限定理由は次のとおりで
ある。Ｃ≦0.01wt％Ｃ成分は少ないほど加工性が向上し、一方
0.01wt％を越えて含有させると、炭化物の析出量
が多くなり過ぎるため、最終製品の加工性が劣化
するので、Ｃ≦0.01wt％とした。Ｎ≦0.01wt％Ｎ成分は少ないほど加工性が向上し、一方
0.01wt％を越えて含有させると、窒化物の析出量
が多くなり過ぎるため、最終製品の加工性が劣化
するので、Ｎ≦0.01wt％とした。 0.002wt％≦Al≦0.10wt％ Alは脱酸を行うために添加されるが、0.002wt
％未満であると十分な脱酸は行なわれず、この発
明に従いＯ≦0.003wt％の実現が困難となる。一
方0.10wt％を越えて添加させても、より一層の脱
酸効果は得られずコスト高となることにより、
0.002wt％≦Al≦0.10wt％とした。 Si≦0.1wt％ Si成分は鋼を強化させる作用があるが、0.1wt
％を越えると加工性に有利な集合組織の形成が困
難となるため、Si≦0.1wt％とした。 Mn≦0.5wt％ Mn成分は鋼の靭性を改善する作用があるが、
0.5wt％を越えると、加工性に有利な集合組織の
形成が困難となるため、Mn≦0.5wt％とした。Ｐ≦0.1wt％Ｐ成分は、鋼の強化する作用があるが、0.1wt
％を越えると再結晶が困難となり、また延性も劣
化するため、Ｐ≦0.1wt％とした。（実施例）表１に示す組成に成分調整した溶鋼を用いてそ
れぞれ表２および表３に示す方法で板厚30〜40mm
のシートバーにした後、６列から成る圧延機を用
いて板厚0.8〜1.6mmの薄鋼板とした。

【表】

【表】 ☆ 比較例

【表】

【表】その後、再結晶焼鈍（均熱温度600℃〜820℃）、
酸洗、調質圧延（圧下率0.5〜１％）後の材料特
性を表２に示す。また圧延後、再結晶焼鈍を省略
して酸洗、調質圧延（圧下率0.5〜１％）後の材
料特性を表３に示す。なお引張特性はJIS5号試験
片として求めた。またリジング性は、圧下方向か
ら切り出したJIS5号試験片を用い、15％の引張予
ひずみを付加したものについて、表面の凹凸を目
視法にて１（良）〜５（劣）の評価をした。この評
価は、在来の低炭素冷延鋼板の製造方法によると
き、リジングが事実上現われなかつたので評価基
準が確立していない。したがつて、この発明では
従来ステンレス鋼についての目視法による指数評
価基準をそのまま準用した。評価１，２は実用上
問題のないリジング性を示す。この発明に従つて製造された薄鋼板は比較例よ
りも優れた耐リジング性と加工性を示している。（発明の効果）この発明によれば鋼組成を規制するだけで冷延
工程あるいは冷延−再結晶焼鈍工程をも省略した
省工程により、良好な加工性とともに優れた耐リ
ジング性をもつ薄鋼板を得ることができ、しかも
圧延素材についてもシートバーキヤスター法、ス
トリツプキヤスター法などに適合するなど、加工
用薄鋼板の製造工程の大幅な簡略化が実現でき
る。

【図面の簡単な説明】第１図は（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14）− （Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／93）量とリジング指数
および値の関係を示すグラフ、第２図は
（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14）−（Ti（wt％）／
48＋ Nb（wt％）／93）量および圧下率とリジング指数および値の関係を示すグラフである。

Claims

【特許請求の範囲】１Ｃ：0.01wt％以下 Si：0.1wt％以下 Mn：0.5wt％以下Ｐ：0.1wt％以下 Al：0.002〜0.10wt％Ｎ：0.01wt％以下及びＯ：0.003wt％以下を含み、さらにTi及びNbのうち少なくとも１種
を、Ｃ及びＮ含有量に応じ 0.0001（wt％）≦（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14
）−（Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／93）≦0.0010（wt
％）の関係を満たして含有する組成の鋼素材に、200
℃〜800℃の温度域にて少なくとも１パスの温間
圧延をパス当たりの圧下率が30％以上90％以下の
条件にて施し、引続き450〜950℃の温度範囲で焼
鈍することを特徴とする、耐リジング性に優れる加工用
温間圧延薄鋼板の製造方法。２Ｃ：0.01wt％以下 Si：0.1wt％以下 Mn：0.5wt％以下Ｐ：0.1wt％以下 Al：0.002〜0.10wt％Ｎ：0.01wt％以下及びＯ：0.003wt％以下を含み、さらにTi及びNbのうち少なくとも１種
を、Ｃ及びＮ含有量に応じ 0.0001（wt％）≦（Ｃ（wt％）／12＋Ｎ（wt％）／14
）−（Ti（wt％）／48＋Nb（wt％）／93）≦0.0010（wt
％）の関係を満たして含有する組成の鋼素材に、300
℃〜Ar₃変態点の温度域にて少なくとも１パスの
温間圧延をパス当たりの圧下率が35％以上90％以
下の条件にて施すことを特徴とする、耐リジング性に優れる加工用
アズロールド温間圧延薄鋼板の製造方法。