JPS6213534A - 耐リジング性と張り出し成形性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 - Google Patents

耐リジング性と張り出し成形性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法

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JPS6213534A
JPS6213534A JP4397285A JP4397285A JPS6213534A JP S6213534 A JPS6213534 A JP S6213534A JP 4397285 A JP4397285 A JP 4397285A JP 4397285 A JP4397285 A JP 4397285A JP S6213534 A JPS6213534 A JP S6213534A
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rolled
steel sheet
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Susumu Sato
進 佐藤
Saiji Matsuoka
才二 松岡
Takashi Obara
隆史 小原
Kozo Sumiyama
角山 浩三
Toshio Irie
敏夫 入江
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Kawasaki Steel Corp
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 (産業上の利用分野) 耐リジング性と張り出し成形性に優れた薄鋼板の製造に
関してこの明細書で述べる技術内容は、圧延条件の規制
により冷間圧延および再結晶焼鈍工程を省略し得る新プ
ロセスについての開発成果を開示するところに条る。
建材、自動車車体材、缶材ないしは各種表面処理原板な
どの用途に使用される板厚がおよそ2mm以下の加工用
731w4板には以下のような特性が要求される。
+1)機械的特性 良好な曲げ加工性、張り出し加工性および絞り加工性を
得るために、主として高い延性と高いランクフォード値
(r値)が必要である。
また、近年では、加工成形時の鋼板歩留りを向上させる
ために、成形法として張り出し成形される部品が多くな
った。というのは張り出し成形では加工に際し材料のし
わ押え部分からの流入を少なくできるからであるが、か
かる用途には材料特性としてと(に高いn値(加工硬化
指数)が要求される。
(2)表面特性 これら材料は主として最終製品の最外側に使用されるた
め、素材としての形状および表面美麗さはもちろんのこ
と、各種表面処理性も重要である。
これら薄鋼板の一般的な製造手段は、次のとおり、であ
る。
まず鋼素材としては主に低炭素鋼を用い、造塊−分塊圧
延にて板厚200IIII11程度の鋼片とした後、加
熱炉にて加熱−均熱処理し、ついで粗熱延工程により板
厚約30mmのシートバーとしてから、仕上温度がAr
3変態点以上の範囲における仕上熱延工程にて所定板厚
の熱延鋼帯とし、しかるのちそれを酸洗後、冷間圧延に
より所定板厚(2,0mm以下)の冷延鋼帯とし、さら
に再結晶焼鈍を施して最終製品とする。
かかる慣行の最大の欠点は最終製品に至るまでの工程が
きわめて長いことにある。その結果、製品にするまでに
要するエネルギー、要員および時間が真人になるだけで
なく、これら長い工程中に、製品の品質とくに表面特性
工種々の問題を生じさせる不利も加わる。例えば冷間圧
延工程における表面欠陥の発生、あるいは再結晶焼鈍工
程における不純物元素の表面濃化および表面酸化に起因
する表面美麗さの劣化、さらには表面処理性の劣化など
が不可避的トラブルである。
ところで加工用薄鋼板の製造法としては、熱間圧延工程
にて最終製品とするものも考えられている。この方法に
よれば、冷間圧延および再結晶焼鈍工程が省略でき、そ
のメリットは大きい。
しかしながら、熱間圧延のままで得られる薄鋼板の機械
的特性は、冷延−焼鈍工程を経たものに比べるとはるか
に劣る。とくに自動車の車体などに使用されるプレス加
工材には優れた深絞り性が要求されるのに対し、熱延綱
板のr値は1.0前後と低く、そのためその加工用途は
きわめて限られたものになる。これは従来の熱延方法に
おいては、その仕上温度がAr3変態的以上であるため
、r −α変態時に集合組織がランダム化するためであ
る。
加えて2.0mn+以下の板厚の薄鋼板を熱延工程のみ
で製造することはきわめて困難である。しかも寸法精度
の問題の他に、薄くなることによる鋼板温度の低下は、
低炭素鋼のAr3変態点以下の圧延を余儀なくし、材質
(延性、絞り性)の著しい劣化をもたらす。またたとえ
Ar、変態点以下の圧延によって材質が確保できたとし
ても、フェライト域で圧延された鋼板にはりジングが発
生しやすくなるという新たな問題が生じる。
ここにリジングとは製品の加工時に生じ5表面の凹凸の
欠陥であって、加工製品の最外側に使用されることが主
であるこの種の鋼板にとっては致命的な欠陥である。
リジングは、金属学的には加ニー再結晶過程を経ても容
易には分割されない結晶方位群(例えば(100)方位
粒群)が圧延方向に伸ばされたまま残留することに起因
するものであり、一般にフェライト(α)域の比較的高
温で加工された状況で生じやすく、とくにフェライト域
での圧下率が高い場合すなわち薄鋼板の製造のような場
合にはその傾向が強い。
最近では、これら加工用薄鋼板は、加工製品の複雑化、
高級化に伴い厳しい加工を受けることが多くなったこと
もあり、優れた耐リジング性が要求されるようになって
きた。
ところで近年鉄鋼材料の製造工程は著しく変化しており
、加工用薄鋼板の場合も例外ではない。
すなわち、近年まず連続鋳造プロセスの導入によって分
塊圧延工程が省略可能となり、また材質向上と省エネル
ギーを目的として鋼片の加熱温度は従来の1200℃近
傍から1100℃近傍もしくはそれ以下に低下される傾
向にある。さらに溶鋼から直ちに板厚50m鋼以上の銅
帯を溶製することにより、熱延の加熱処理と粗圧延工程
を省略できるプロセスも実用化されつつある。
しかしながらこれらの新製造工程は、いずれも溶鋼が凝
固する際にできる組織(鋳造組織)を破壊するという点
では不利である。とくに凝固時に形成された(100)
 <uvw>を主方位とする強い鋳造集合組織を破壊す
ることはきわめて困難である。
その結果として、最終薄鋼板には、前述したりジングが
起こりやすかったのである。
(従来の技術) Ar3変態点以下の比較的低温域で所定板厚の薄鋼板と
し、その後は冷間圧延および再結晶焼鈍工程を施さない
加工用薄鋼板の製造方法もいくつか提示されている。例
えば特開昭48−4329号公報には、低炭素リムド鋼
をArs変態点以下の温度で90%の圧延にて4mm板
厚の銅帯とすることによる降伏点26.1kg/ms+
”、引張強さ37.3kg/+++m”、伸び49.7
%。
r=1.29の特性を有する製造例が示されている。
また特開昭52−44718号公報には同じく低炭素リ
ムド鋼を熱延仕上温度800〜860℃(Ar、変態点
以下)で2.0111111板厚とし、巻取温度600
〜730℃とすることによる、降伏点20kg/ms”
以下の低降伏点鋼板の製造法が示されている。しかしな
がら絞り性の指標であるコニカルカップ値は得られる製
品で60.60〜62.18’mm程度であり、この点
従来例の60.58〜60.61に比べると絞り性は同
等かそれ以下である。さらに特開昭53−22850号
公報には同じく低炭素リムド鋼を熱延仕上温度710〜
750℃で1.8〜2.31板厚とし、巻取温度530
〜600℃とすることによる低炭素熱延鋼板の製造法が
示されいる。しかしながらこの方法によって得られる製
品のコニカルカップ値も上掲の特開昭52−44718
号公報の場合と同様に従来例よりも高く、絞り性は劣っ
ている。またさらに特開昭54−109022号公報に
は、低炭素アルミキルド鋼を熱延仕上温度760〜82
0℃で1 、6mm板厚とし、巻取温度650〜690
℃とすることによる降伏点14.9〜18.8kg/m
m”。
引張強さ27.7〜29.8kg/n+m”、伸び39
.0〜44.8%の特性を有する低強度軟鋼板の製造例
が開示されている。その他特開昭59−226149号
公報にはC10,002゜5i10.02. Mn0.
23. Plo、009. S10.008. A I
! 10.025゜N10.0021.Ti10.10
の低炭素Alキルド鋼を500〜900℃で潤滑油を施
しつつ76%の圧延にて1 、6++u++板厚の調帯
とすることにより、r=1.21の特性を有する薄鋼板
の製造例が示されている。
しかしながら上記した公知技術にはいずれも、前述した
耐リジング性を向上させることについては何らの考慮も
払われていない。
(発明が解決しようとする問題点) 冷間圧延のみならず再結晶焼鈍をも含まない新プロセス
によって、耐リジング性と張り出し成形性に優れる薄鋼
板の製造方法を与えることが、この発明の目的である。
(問題点を解決するための手段) この発明は、低炭素鋼を所定板厚に圧延する工程におい
て、少なくともlパスを、 Ar、変態点以下、 500℃以上の温度範囲で、圧下
率:35%以上、ひずみ速度(e ):300(s−1
)以上でかつ次式、 ■≧0.5T+80 ここでT:圧延温度(℃) の関係を満足する条件下に仕上げることを特徴とする耐
リジング性と張り出し成形性に優れる加工用アズロール
ド薄鋼板の製造方法である。
この発明の基礎となった研究結果からまず説明する。
供試材は表1に示す2種類の低炭アルミキルド鋼の熱延
鋼板であり、これらの供試材A、 Bを700℃に加熱
、均熱後、1パスで20%、 40%および60%の各
圧下率でそれぞれ圧延した。
表1 「 このときのひずみ速度に)と圧延後の鋼板の下値および
リジング指数との関係を第1図に示す。
下値およびリジング指数はひずみ速度と圧下率とに強く
依存し、圧下率35%以上でかつ300s”’以上の高
いひずみ速度にすることにより、下値および耐リジング
性は著しく向上した。
なおひずみ速度に)の計算は以下の式に従った。
ここでn: 圧延ロールの回転数(rpm)r: 圧下
率(χ)/100 R: 圧延ロールの半径(n+m) ■、:  圧延前の板厚(++na) また上記のアズロールド鋼板(鋼B)にさらに1%のス
キンパスを付加したときの、n値におよぼすひずみ速度
(ニ)と圧延温度(T)の影響について調べた結果を第
2図に示す。
同図より明らかなように、両者が次式(1)%式%(1
) の関係を満足する場合にn =0.230もの高いn値
が得られ、張り出し成形性に極めて優れる鋼板が得られ
ることが判明した。
発明者らは、これらの基礎的データに基づき研究を重ね
た結果、以下のように製造条件を規制することにより耐
リジング性と張り出し成形性に優れる薄鋼板が製造でき
ることを確認した。
(11鋼組成 高ひずみ速度圧延の効果は本質的には鋼組成に依存しな
い。ただし、一定レベル以上の加工性を確保するために
は、侵入型固溶元素であるC、Nはそれぞれ0.10%
以下、 0.01%以下であることが好ましい。また鋼
中OをAIの添加により低減することは、材質とくに延
性の向上に有利である。さらにより優れた加工性を得る
ために、C,Nを安定な炭窒化物として析出固定可能な
特殊元素たとえばTi、Nb、ZrおよびB等の添加も
有効である。
また高強度を得るためにP、 SiおよびMn等を強度
に応じて添加することもできる。
(2)圧延素材の製造法 従来方式、すなわち造塊−分塊圧延もしくは連続鋳造法
により得られた鋼片は当然に適用できる。
鋼片の加熱温度は800〜1250℃が適当であり、省
エネルギーの観点から1100℃未満が好適である。連
続鋳造から綱片を再加熱することなく圧延を開始するい
わゆるCC−DR(連続鋳造−直接圧延)法も勿論適用
可能である。
一方溶鋼から直ちに50mm以下の圧延素材を鋳造する
方法(シートバーキャスター法およびトリップキャスタ
ー法)も省エネルギー、省工程の観点から経済的メリッ
トが大きいので、圧延素材の製造法としてはとりわけ有
利である。
(3)圧延工程 この工程が最も重要であり、低炭素鋼を所定の板厚に圧
延するに当り、仕上圧延において、少なくとも1パスを
、Ar3変態点以下、500℃以上の温度範囲で、圧下
率35%以上、ひずみ速度(t ) 300s−以上で
かつ 二≧0.5T+80 ここでT:圧延温度 の関係を満足する条件下に圧延することが必須である。
仕上圧延温度がAr=変態点を超える高温域では、たと
え圧下率35%以上、ひずみ速度300s−’以上でか
つ、1掲式の関係を満足する条件下に圧延を施したとし
ても、加工性、耐リジング性とも劣るものしか得られず
、一方500℃未満では、変形抵抗の著しい増大をもた
らし、冷間圧延法で特有な問題が生じるため、仕上圧延
温度はAr、変態点〜500℃の範囲に限定した。
またひずみ速度については、300sりに満たないと目
標とする材質が確保できないので、300s−’以上と
りわけ500〜2500s−’が好適である。
さらに少なくともn≧0.23の良好なn値を得るため
には、前掲第2図に示した結果からも明らかなように、
ひずみ速度(=)と圧延温度(T)につき、1掲式の関
係を満足させることが肝要である。
圧延パス数、圧下率の配分は、上記の条件が満たされれ
ば任意でよい。
圧延機の配列、構造、ロール径や、張力、潤滑の有無な
どは本質的な影響力を持たない。
なお再結晶焼鈍処理については、原則として不要である
が、材質上の要請から、圧延後のランアウトテーブル上
および巻とり工程で保熱、均熱処理を施すこと、また必
要に応じて圧延後に多少の加熱処理を施すことを禁する
ものではない。
(4)酸洗、調質圧延 上述の手順で得られた銅帯は、従来よりも低温域での圧
延であるため酸化層は薄く、酸洗性は極めて良好である
ので、酸洗せずに使用できる用途も広い。また脱スケー
ルは、従来の酸による除去の他に機械的除去も可能であ
る。さらに形状矯正、表面粗度調整などを目的として、
10%以下の調質圧延を加えることができる。
(5)表面処理 かくして得られる銅帯は、亜鉛めっき(合金系を含む)
、錫めっきおよびほうろう性など表面処理性に優れるの
で、各種表面処理原板として適用できる。
(作 用) この発明に従い、高圧下率、高ひずみ速度で圧延を行う
ことによって、耐リジング性、張り出し成形性さらには
T値、n値が格段に向上する理由については、まだ明確
には解明されていないが、圧延材の集合組織および加工
ひずみの変化と密接な関係にあるものと考えられる。
(実施例) 表2に示す組成鋼をそれぞれ、表3に示す方法で板厚2
0〜40mmのシートバーにした後、6列から成る圧延
機を用いて板厚0.8〜1 、2mmの薄鋼板とした。
このとき最後列のスタンドにおいて高ひずみ速度圧延を
行った。
かくして得られた薄鋼板につき、酸洗、調質圧延(圧下
率0.5〜1χ)後の材料特性を表3に示す。
なお引張特性はJIS5号試験片として求めた。またリ
ジング性は、圧延方向から切り出したJISS号試験片
を用い、15%の引張子ひずみを付加したものについて
、表面の凹凸を目視法にて1(良)〜5(劣)の評価を
した。この評価は、在来の低炭素冷延鋼板の製造方法に
よるとき、リジングが事実1現れなかったので評価基準
が確立していない。従って本発明では従来ステンレス鋼
についての目視法による指数評価基準をそのまま準用し
た。評価1.2は実用上問題のないリジング性を示す。
この発明に従って製造された鋼板は比較例よりも優れた
下値と耐リジング性とを示しており、従来の冷間圧延−
再結晶焼鈍工程を経て製造されたものと何らそん色がな
い。
またn値については、いずれも0.23以上の高い値を
示した。
(発明の効果) かくしてこの発明によれば、Ar=変態点〜500℃の
温度範囲における高圧下率、高ひずみ速度圧延により、
従来の冷間圧延のみならず再結晶焼鈍をも省略したアズ
ロールドのままで、良好な張り出し成形性と共に優れた
耐リジング性をもつ薄鋼板を得ることができ、しかも圧
延素材についてもシートバーキャスター法、ストリップ
キャスター法などに適合するなど、加工用薄鋼板の製造
工程の大幅な簡略化が実現できる。
【図面の簡単な説明】 第1図は、下値およびリジング指数に及ぼすひずみ速度
の影響を、圧下率をパラメータとして示したグラフ、 第2図は、n値におよぼすひずみ速度と圧延温度の関係
を示したグラフである。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 1、低炭素鋼を所定板厚に圧延する工程において、少な
    くとも1パスを、 Ar_3変態点以下、500℃以上の温度範囲で、圧下
    率:35%以上、ひずみ速度(ε):300(s^−^
    1)以上でかつ次式、 ■≧0.5T+80 ここでT:圧延温度(℃) の関係を満足する条件下で圧延することを特徴とする耐
    シリンダ性と張り出し成形性に優れる加工用アズロール
    ド薄鋼板の製造方法。
JP4397285A 1985-03-06 1985-03-06 耐リジング性と張り出し成形性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 Pending JPS6213534A (ja)

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