JPH0333767B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0333767B2 JPH0333767B2 JP4398485A JP4398485A JPH0333767B2 JP H0333767 B2 JPH0333767 B2 JP H0333767B2 JP 4398485 A JP4398485 A JP 4398485A JP 4398485 A JP4398485 A JP 4398485A JP H0333767 B2 JPH0333767 B2 JP H0333767B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- steel
- ridging
- strain rate
- annealing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 50
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 49
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 49
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 44
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 17
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 16
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 description 15
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 9
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 5
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 5
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 3
- 238000011160 research Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 229910000655 Killed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RQMIWLMVTCKXAQ-UHFFFAOYSA-N [AlH3].[C] Chemical compound [AlH3].[C] RQMIWLMVTCKXAQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000004534 enameling Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 239000013077 target material Substances 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
(産業上の利用分野)
耐リジング性と加工性に優れる薄鋼板の製造に
関しこの明細書で述べるところは、圧延条件の規
制により冷間圧延工程を含まない省工程が可能と
なることの実験的知見に基づく開発研究の発展的
成果に関連している。 建材、自動車車体材、缶材ないしは各種表面処
理原板などの用途に使用される板厚およそ2mm以
下の薄鋼板では、その機械的特性として良好な曲
げ加工性、張り出し成形性、および絞り加工性を
得るために、高い延性と高いランクフオード値
(r値)が要求される。しかし、たとえ特定方向
の加工性が良くても、実際の加工は平面的なもの
であるため、面内異方性が大きいと加工後にしわ
が生じたりする。また異方性が小さいと形成後の
耳切りの量が少なくブランク面積を低減できるた
め、鋼板歩止りが大幅に向上する。機械的性質の
異方性はΔEl(伸びの異方性パラメータ)、Δr(r
値の異方性パラメータ)で評価でき、ΔEl<5
%、Δr<0.5%が異方性に優れる鋼板として要求
される。 さらにこれら材料は最終加工製品の最外側に使
用されることが主なので、加工後の表面状況がと
くに重要になつてきている。 これら加工用薄鋼板の一般的な製造手順は以下
のとおりである。 まず鋼素材としてはおもに、低炭素鋼を用い、
連続鋳造法もしくは造塊−分塊圧延法により約
200mm板厚の鋼片となしそれを熱間圧延工程によ
り板厚がおよそ3mmの熱延鋼帯とし、ひき続き酸
洗後冷間圧延にて所定板厚の鋼帯とし、その後箱
焼鈍法又は連続焼鈍法により再結晶処理を行つて
最終製品とする。 この慣行は、工程が長いことに最大の欠点があ
り、製品にするまでに要するエネルギー、要員、
時間がぼう大であるのみならずこれら長い工程中
に、製品の品質とくに表面特性上種々の問題を生
じさせる不利も加わる。 上記のように、加工用薄鋼板の製造手順には、
冷間圧延工程(圧延温度300℃未満)を含むこと
が必須であつた。 この冷間圧延工程は単に所望の減厚を意図する
だけに止まらず、冷間加工によつて導入される塑
性ひずみを利用することにより最終焼鈍工程にお
いて、深絞り性に有利な(111)方位の結晶粒の
成長を促進させるのに役立つ。 ところが、冷間での加工は熱間での加工に比べ
て鋼帯の変形抵抗が著しく高いために圧延に要す
るエネルギーも莫大なほか、圧延ロールの摩耗が
ひどく、加えてスリツプなどの圧延トラブルも生
じ易い。 これに対し、300℃以上800℃以下の比較的高温
域(いわゆる温間域)にて、圧延できしかも特に
良好な加工性が得られれば、上記問題点は一掃で
き、製造上のメリツトは大きいといえよう。 ところが温間圧延による製造には大きな問題が
ある。それはリジングである。リジングとは製品
の加工時に生じる表面の凹凸の欠陥であつて、加
工製品の最外側に使用されることが主であるこの
種の鋼板には致命的な欠陥である。 リジングは金属学的には加工−再結晶過程を経
ても容易には分割されない結晶方位粒群(例えば
{100}方位粒群)が圧延方向に伸ばされたまま残
留することに起因するものであり、一般に温間圧
延のようにフエライト(α)域の比較的高温で加
工された状況で生じやすくとくに温間域での圧下
率が高い場合(すなわち薄鋼板の製造のような場
合)には顕著である。 また最近はこれら加工用鋼板が、加工製品の複
雑化、高級化に伴い、厳しい加工を受けることが
多くなり、優れた耐リジング性が要求される。 ところで近年鉄鋼材料の製造工程は著しく変化
し、加工用薄鋼板の場合も例外ではない。 すなわち溶綱を造塊−分塊圧延にて250mm板厚
程度の鋼片とし後加熱炉にて加熱均熱処理し、粗
熱延工程により約30mm板厚のシートバーとし、さ
らに仕上熱延工程により所定板厚の熱延鋼帯とし
ていた在来の慣例に対し、近年まず連続鋳造プロ
セスの導入によつて分塊圧延工程が省略可能とな
り、また材質向上と省エネルギーを目的として鋼
片の加熱温度が従来の1200℃近傍から1100℃近傍
もしくはそれ以下への低下傾向にある。 一方溶綱から直ちに板厚50mm以下の鋼帯を溶製
することにより熱間圧延の加熱処理と粗圧延工程
を省略できる新しいプロセスも実用化しつつあ
る。 しかしながら、これら新製造工程はいずれも溶
鋼から凝固してできる組織(鋳造組織)を破壊す
るという点では不利である。とくに凝固時に形成
された{100}<uvw>を主方位とする強い鋳造集
合組織を破壊することはきわめて困難である。 その結果として最終薄鋼板にはリジングが起こ
りやすくなり、とくに温間圧延法はそれを助長す
る。 (従来の技術) 温間圧延による深絞り用鋼板の製造方法はいく
つか開示され、たとえば特公昭47−30809号、特
開昭49−86214号、特開昭59−93835号、特開昭59
−133325号、特開昭59−136425号、特開昭59−
185729号、そして特開昭59−226149号各公報など
がその例である。いずれも温間域の圧延後ただち
に再結晶処理することを特徴とし、冷間圧延工程
が省略可能な革新的技術である。 しかしながら、これら公知技術は前述の耐リジ
ング性を向上させることについては何らの考慮も
払われてなく、この点一般的に薄鋼板の耐リジン
グ性に関しては温間圧延の方が冷間圧延を加える
場合よりも不利である。 (発明が解決しようとする問題点) 冷間圧延工程を含まない省工程によつて、面内
異方性が小さく耐リジング性と加工性に優れる薄
鋼板の製造方法を与えることがこの発明の目的で
ある。 (問題点を解決するための手段) この発明は、低炭素鋼を所定板厚に温間圧延す
る工程において、800〜300℃の温度範囲で、少な
くとも1パスを、ひずみ速度300(s-1)以上でか
つ、2Kgf/mm2以上の張力付加の下に圧延し、ひ
き続き再結晶焼鈍することを特徴とする面内異方
性が小さく耐リジング性に優れる加工用薄鋼板の
製造方法である。 この発明の基礎となつた研究結果からまず説明
する。
関しこの明細書で述べるところは、圧延条件の規
制により冷間圧延工程を含まない省工程が可能と
なることの実験的知見に基づく開発研究の発展的
成果に関連している。 建材、自動車車体材、缶材ないしは各種表面処
理原板などの用途に使用される板厚およそ2mm以
下の薄鋼板では、その機械的特性として良好な曲
げ加工性、張り出し成形性、および絞り加工性を
得るために、高い延性と高いランクフオード値
(r値)が要求される。しかし、たとえ特定方向
の加工性が良くても、実際の加工は平面的なもの
であるため、面内異方性が大きいと加工後にしわ
が生じたりする。また異方性が小さいと形成後の
耳切りの量が少なくブランク面積を低減できるた
め、鋼板歩止りが大幅に向上する。機械的性質の
異方性はΔEl(伸びの異方性パラメータ)、Δr(r
値の異方性パラメータ)で評価でき、ΔEl<5
%、Δr<0.5%が異方性に優れる鋼板として要求
される。 さらにこれら材料は最終加工製品の最外側に使
用されることが主なので、加工後の表面状況がと
くに重要になつてきている。 これら加工用薄鋼板の一般的な製造手順は以下
のとおりである。 まず鋼素材としてはおもに、低炭素鋼を用い、
連続鋳造法もしくは造塊−分塊圧延法により約
200mm板厚の鋼片となしそれを熱間圧延工程によ
り板厚がおよそ3mmの熱延鋼帯とし、ひき続き酸
洗後冷間圧延にて所定板厚の鋼帯とし、その後箱
焼鈍法又は連続焼鈍法により再結晶処理を行つて
最終製品とする。 この慣行は、工程が長いことに最大の欠点があ
り、製品にするまでに要するエネルギー、要員、
時間がぼう大であるのみならずこれら長い工程中
に、製品の品質とくに表面特性上種々の問題を生
じさせる不利も加わる。 上記のように、加工用薄鋼板の製造手順には、
冷間圧延工程(圧延温度300℃未満)を含むこと
が必須であつた。 この冷間圧延工程は単に所望の減厚を意図する
だけに止まらず、冷間加工によつて導入される塑
性ひずみを利用することにより最終焼鈍工程にお
いて、深絞り性に有利な(111)方位の結晶粒の
成長を促進させるのに役立つ。 ところが、冷間での加工は熱間での加工に比べ
て鋼帯の変形抵抗が著しく高いために圧延に要す
るエネルギーも莫大なほか、圧延ロールの摩耗が
ひどく、加えてスリツプなどの圧延トラブルも生
じ易い。 これに対し、300℃以上800℃以下の比較的高温
域(いわゆる温間域)にて、圧延できしかも特に
良好な加工性が得られれば、上記問題点は一掃で
き、製造上のメリツトは大きいといえよう。 ところが温間圧延による製造には大きな問題が
ある。それはリジングである。リジングとは製品
の加工時に生じる表面の凹凸の欠陥であつて、加
工製品の最外側に使用されることが主であるこの
種の鋼板には致命的な欠陥である。 リジングは金属学的には加工−再結晶過程を経
ても容易には分割されない結晶方位粒群(例えば
{100}方位粒群)が圧延方向に伸ばされたまま残
留することに起因するものであり、一般に温間圧
延のようにフエライト(α)域の比較的高温で加
工された状況で生じやすくとくに温間域での圧下
率が高い場合(すなわち薄鋼板の製造のような場
合)には顕著である。 また最近はこれら加工用鋼板が、加工製品の複
雑化、高級化に伴い、厳しい加工を受けることが
多くなり、優れた耐リジング性が要求される。 ところで近年鉄鋼材料の製造工程は著しく変化
し、加工用薄鋼板の場合も例外ではない。 すなわち溶綱を造塊−分塊圧延にて250mm板厚
程度の鋼片とし後加熱炉にて加熱均熱処理し、粗
熱延工程により約30mm板厚のシートバーとし、さ
らに仕上熱延工程により所定板厚の熱延鋼帯とし
ていた在来の慣例に対し、近年まず連続鋳造プロ
セスの導入によつて分塊圧延工程が省略可能とな
り、また材質向上と省エネルギーを目的として鋼
片の加熱温度が従来の1200℃近傍から1100℃近傍
もしくはそれ以下への低下傾向にある。 一方溶綱から直ちに板厚50mm以下の鋼帯を溶製
することにより熱間圧延の加熱処理と粗圧延工程
を省略できる新しいプロセスも実用化しつつあ
る。 しかしながら、これら新製造工程はいずれも溶
鋼から凝固してできる組織(鋳造組織)を破壊す
るという点では不利である。とくに凝固時に形成
された{100}<uvw>を主方位とする強い鋳造集
合組織を破壊することはきわめて困難である。 その結果として最終薄鋼板にはリジングが起こ
りやすくなり、とくに温間圧延法はそれを助長す
る。 (従来の技術) 温間圧延による深絞り用鋼板の製造方法はいく
つか開示され、たとえば特公昭47−30809号、特
開昭49−86214号、特開昭59−93835号、特開昭59
−133325号、特開昭59−136425号、特開昭59−
185729号、そして特開昭59−226149号各公報など
がその例である。いずれも温間域の圧延後ただち
に再結晶処理することを特徴とし、冷間圧延工程
が省略可能な革新的技術である。 しかしながら、これら公知技術は前述の耐リジ
ング性を向上させることについては何らの考慮も
払われてなく、この点一般的に薄鋼板の耐リジン
グ性に関しては温間圧延の方が冷間圧延を加える
場合よりも不利である。 (発明が解決しようとする問題点) 冷間圧延工程を含まない省工程によつて、面内
異方性が小さく耐リジング性と加工性に優れる薄
鋼板の製造方法を与えることがこの発明の目的で
ある。 (問題点を解決するための手段) この発明は、低炭素鋼を所定板厚に温間圧延す
る工程において、800〜300℃の温度範囲で、少な
くとも1パスを、ひずみ速度300(s-1)以上でか
つ、2Kgf/mm2以上の張力付加の下に圧延し、ひ
き続き再結晶焼鈍することを特徴とする面内異方
性が小さく耐リジング性に優れる加工用薄鋼板の
製造方法である。 この発明の基礎となつた研究結果からまず説明
する。
【表】
供試材は表1に示す2種類の低炭素アルミキル
ド鋼の熱延鋼板である。供試材は(A)、(B)とも600
℃に加熱−均熱し1パス、30%圧下率で圧延し
た。 このときのひずみ速度(ε〓)と焼鈍後(均熱温
度800℃)のr値およびリジング指数との関係を
第1図に示す。 r値および耐リジング性はひずみ速度に強く依
存し、600℃の圧延温度にて300s-1以上の高ひず
み速度とすることにより、r値および耐リジング
性は著しく向上した。
ド鋼の熱延鋼板である。供試材は(A)、(B)とも600
℃に加熱−均熱し1パス、30%圧下率で圧延し
た。 このときのひずみ速度(ε〓)と焼鈍後(均熱温
度800℃)のr値およびリジング指数との関係を
第1図に示す。 r値および耐リジング性はひずみ速度に強く依
存し、600℃の圧延温度にて300s-1以上の高ひず
み速度とすることにより、r値および耐リジング
性は著しく向上した。
【表】
次に表2で示した組成の鋼を連続鋳造−粗熱延
により25mm板厚のシートバーとし、ついで6列よ
りなる仕上圧延機の6スタンド目で高ひずみ速度
(562s-1)にてとくに6スタンドと5スタンド間
で3Kg/mm2の張力をかけて圧延した。 仕上温度は682℃、板厚は1.0mmである。この鋼
帯の焼鈍後の延びとr値の異方性を第2図に示
す。 張力圧延を施した試料は、ひずみ速度300s-1以
上で面内異方性が著しく減少する。なお異方性は
Δr=(rL+rC+2rD)/2、ΔEl=(ElL+ElC−
2ElD)/2として求められた。 発明者らはこの基礎的データに基づき研究を重
ねた結果、以下のように製造条件を規制すること
により、面内異方性が、小さく加工性と耐リジン
グ性に優れる薄鋼板が製造できることを確認し
た。 (1) 鋼組成 高ひずみ速度温間圧延の効果は本質的には鋼
組成に依存しない。ただし、一定レベル以上の
加工性を確保するためには侵入型固溶元素の
C、Nはそれぞれ0.10%、0.01%以下であるこ
とが好ましい。また鋼中OをAlの添加により
低減することは材質とくに延性の向上に有利で
ある。 さらにより優れた加工性を得るためにC、N
を安定な炭窒化物として析出固定可能な特殊元
素、例えばTi、Nb、Zr、B等の添加も有効で
ある。 また高強度を得るためにP、Si.Mn等を強度
に応じて添加することもできる。 (2) 圧延素材の製造法 従来方式、すなわち造塊−分塊圧延もしくは
連続鋳造法により得られた鋼片が当然に適用で
きる。 鋼片の加熱温度は800〜1250℃が適当であり、
省エネルギーの観点から1100℃未満が好適であ
る。連続鋳造から鋼片を、再加熱することなく
圧延を開始するいわゆるCC−DR(連続鋳造−
直線圧延)法ももちろん適用可能である。 一方、溶鋼から直接50mm程度以下の圧延素材
を鋳造する方法(シートバーキヤスター法およ
びストリツプキヤスター法)も省エネルギー、
省工程の観点から経済的効果が大きいので圧延
素材の製造方法としてとくに有利である。 (3) 温間圧延 この工程がもつとも重要であり、低炭素鋼を
所定板厚に圧延する工程において、少なくとも
1パスを800〜300℃の温度範囲で、ひずみ速度
300s-1以上で仕上げることが必須である。 圧延温度については、800℃をこえる高温域
の圧延ではひずみ速度の制御によつて加工性と
耐リジング性を得るのが困難な一方300℃未満
では変形抵抗の著しい増大をもたらすため冷間
圧延法で特有な上述したと同様の諸問題を伴う
ので800〜300℃、なかでも700〜400℃がとくに
好適である。 ひずみ速度については300s-1以上としないと
目標材質が確保できない。 このひずみ速度の範囲はとくに500〜2500s-1
が好適である。 付加張力については、2Kgf/mm2以上とする
必要がある。すなわち付加張力が上記の値に満
たないと、r値およびEl値の面内異方性が改善
されない。 圧延パス数、圧下率の配分は上記条件が満た
されれば任意でよい。 圧延機の配列、構造、ロール径や、潤滑の有
無などは本質的な影響力を持たない。 なおひずみ速度(ε〓)の計算は次式に従う。 ここで n:ロールの回転数(rpm) r:圧下率(%)/100 R:ロール半径(mm) Hp:圧延前の板厚 (4) 焼鈍 圧延を経た鋼帯は再結晶焼鈍する必要があ
る。焼鈍方法は箱型焼鈍法、連続型焼鈍法のい
ずれでもよいが、均質性、生産性の観点から後
者が有利である。 加熱温度は再結晶温度から950℃の範囲が適
する。 炭素含有量が0.01wt%以上の鋼板について
は、均熱後、過時効処理を施すことが材質の向
上に有利である。焼鈍処理は圧延後の巻取りコ
イルの状態で保持することも可能である。 ここに鋼帯表面のスケールは圧延温度が従来
の熱間圧延よりはるかに低温域であるので薄く
かつ除去されやすい。したがつて、脱スケール
は従来の酸による除去のほかに、機械的にもし
くは焼鈍雰囲気の制御などでも可能である。 焼鈍後の鋼帯には形状矯正、表面粗度等の調
整のために10%以下の調質圧延を加えることが
できる。 上記のようにして得られる鋼板は、加工用表面
処理鋼板の原板として適用できる。表面処理とし
ては亜鉛めつき(合金系含む)、錫めつき、ほう
ろうなどがある。 (作用) この発明に従う高ひずみ速度温間圧延の挙動に
ついて、耐リジング性、加工性を格段に向上する
理由については、以下の如く考えられている。圧
延−焼鈍後の再結晶集合組織の形成は、圧延時に
導入される加工ひずみ量に大きく依存することが
知られている。すなわち、{222}方位粒の加工ひ
ずみ量が多いと、{222}方位を主方位とする再結
晶集合組織が形成される。従来行われてきた圧延
速度では、圧延時に導入される加工ひずみは
{222}方位粒が多く、そのため再結晶集合組織に
は{222}方位が集積し、かくして低い値しか
得られないのが現状であつた。しかしながら高ひ
ずみ速度圧延とすることにより、{222}方位粒導
入される加工ひずみ量が増大し、そのため{222}
方位を主方位とする再結晶集合組織が形成され、
r個が格段に向上することを見出した。さらに、
{222}方位粒への加工ひずみにより、{222}方位
粒が優先的に再結晶が進行するため、リジング発
生の主原因である{200}方位粒を浸食し、耐リ
ジング性も向上する。 さらに2Kgf/mm2以上の張力を付加することに
よつて、鋼板表面に形成されやすい{110}方位
の形成が軽減され、その結果r値およびEl値の面
内異方性が大幅に改善されるのである。 (実施例) 表3に示す化学組成の鋼片を転炉−連続鋳造法
および転炉−シートバーキヤスター法により製造
した。転炉−連続鋳造法では1100〜950℃に加熱
均熱後粗圧延により20〜30mm板厚のシートバーと
した。
により25mm板厚のシートバーとし、ついで6列よ
りなる仕上圧延機の6スタンド目で高ひずみ速度
(562s-1)にてとくに6スタンドと5スタンド間
で3Kg/mm2の張力をかけて圧延した。 仕上温度は682℃、板厚は1.0mmである。この鋼
帯の焼鈍後の延びとr値の異方性を第2図に示
す。 張力圧延を施した試料は、ひずみ速度300s-1以
上で面内異方性が著しく減少する。なお異方性は
Δr=(rL+rC+2rD)/2、ΔEl=(ElL+ElC−
2ElD)/2として求められた。 発明者らはこの基礎的データに基づき研究を重
ねた結果、以下のように製造条件を規制すること
により、面内異方性が、小さく加工性と耐リジン
グ性に優れる薄鋼板が製造できることを確認し
た。 (1) 鋼組成 高ひずみ速度温間圧延の効果は本質的には鋼
組成に依存しない。ただし、一定レベル以上の
加工性を確保するためには侵入型固溶元素の
C、Nはそれぞれ0.10%、0.01%以下であるこ
とが好ましい。また鋼中OをAlの添加により
低減することは材質とくに延性の向上に有利で
ある。 さらにより優れた加工性を得るためにC、N
を安定な炭窒化物として析出固定可能な特殊元
素、例えばTi、Nb、Zr、B等の添加も有効で
ある。 また高強度を得るためにP、Si.Mn等を強度
に応じて添加することもできる。 (2) 圧延素材の製造法 従来方式、すなわち造塊−分塊圧延もしくは
連続鋳造法により得られた鋼片が当然に適用で
きる。 鋼片の加熱温度は800〜1250℃が適当であり、
省エネルギーの観点から1100℃未満が好適であ
る。連続鋳造から鋼片を、再加熱することなく
圧延を開始するいわゆるCC−DR(連続鋳造−
直線圧延)法ももちろん適用可能である。 一方、溶鋼から直接50mm程度以下の圧延素材
を鋳造する方法(シートバーキヤスター法およ
びストリツプキヤスター法)も省エネルギー、
省工程の観点から経済的効果が大きいので圧延
素材の製造方法としてとくに有利である。 (3) 温間圧延 この工程がもつとも重要であり、低炭素鋼を
所定板厚に圧延する工程において、少なくとも
1パスを800〜300℃の温度範囲で、ひずみ速度
300s-1以上で仕上げることが必須である。 圧延温度については、800℃をこえる高温域
の圧延ではひずみ速度の制御によつて加工性と
耐リジング性を得るのが困難な一方300℃未満
では変形抵抗の著しい増大をもたらすため冷間
圧延法で特有な上述したと同様の諸問題を伴う
ので800〜300℃、なかでも700〜400℃がとくに
好適である。 ひずみ速度については300s-1以上としないと
目標材質が確保できない。 このひずみ速度の範囲はとくに500〜2500s-1
が好適である。 付加張力については、2Kgf/mm2以上とする
必要がある。すなわち付加張力が上記の値に満
たないと、r値およびEl値の面内異方性が改善
されない。 圧延パス数、圧下率の配分は上記条件が満た
されれば任意でよい。 圧延機の配列、構造、ロール径や、潤滑の有
無などは本質的な影響力を持たない。 なおひずみ速度(ε〓)の計算は次式に従う。 ここで n:ロールの回転数(rpm) r:圧下率(%)/100 R:ロール半径(mm) Hp:圧延前の板厚 (4) 焼鈍 圧延を経た鋼帯は再結晶焼鈍する必要があ
る。焼鈍方法は箱型焼鈍法、連続型焼鈍法のい
ずれでもよいが、均質性、生産性の観点から後
者が有利である。 加熱温度は再結晶温度から950℃の範囲が適
する。 炭素含有量が0.01wt%以上の鋼板について
は、均熱後、過時効処理を施すことが材質の向
上に有利である。焼鈍処理は圧延後の巻取りコ
イルの状態で保持することも可能である。 ここに鋼帯表面のスケールは圧延温度が従来
の熱間圧延よりはるかに低温域であるので薄く
かつ除去されやすい。したがつて、脱スケール
は従来の酸による除去のほかに、機械的にもし
くは焼鈍雰囲気の制御などでも可能である。 焼鈍後の鋼帯には形状矯正、表面粗度等の調
整のために10%以下の調質圧延を加えることが
できる。 上記のようにして得られる鋼板は、加工用表面
処理鋼板の原板として適用できる。表面処理とし
ては亜鉛めつき(合金系含む)、錫めつき、ほう
ろうなどがある。 (作用) この発明に従う高ひずみ速度温間圧延の挙動に
ついて、耐リジング性、加工性を格段に向上する
理由については、以下の如く考えられている。圧
延−焼鈍後の再結晶集合組織の形成は、圧延時に
導入される加工ひずみ量に大きく依存することが
知られている。すなわち、{222}方位粒の加工ひ
ずみ量が多いと、{222}方位を主方位とする再結
晶集合組織が形成される。従来行われてきた圧延
速度では、圧延時に導入される加工ひずみは
{222}方位粒が多く、そのため再結晶集合組織に
は{222}方位が集積し、かくして低い値しか
得られないのが現状であつた。しかしながら高ひ
ずみ速度圧延とすることにより、{222}方位粒導
入される加工ひずみ量が増大し、そのため{222}
方位を主方位とする再結晶集合組織が形成され、
r個が格段に向上することを見出した。さらに、
{222}方位粒への加工ひずみにより、{222}方位
粒が優先的に再結晶が進行するため、リジング発
生の主原因である{200}方位粒を浸食し、耐リ
ジング性も向上する。 さらに2Kgf/mm2以上の張力を付加することに
よつて、鋼板表面に形成されやすい{110}方位
の形成が軽減され、その結果r値およびEl値の面
内異方性が大幅に改善されるのである。 (実施例) 表3に示す化学組成の鋼片を転炉−連続鋳造法
および転炉−シートバーキヤスター法により製造
した。転炉−連続鋳造法では1100〜950℃に加熱
均熱後粗圧延により20〜30mm板厚のシートバーと
した。
【表】
これらシートバーを連続的に6列からなる仕上
圧延機を用いて0.8〜1.2mm板厚の薄鋼帯とし、こ
のとき後半2列の圧延機を用いて高ひずみ速度張
力付加圧延を行つた。圧延条件および連続焼鈍
(均熱温度750〜810℃)後の材料特性を表4に示
す。ここに鋼Dについては、連続焼鈍条件とし
て、均熱後400℃で2分間の過時効処理を施した。
圧延機を用いて0.8〜1.2mm板厚の薄鋼帯とし、こ
のとき後半2列の圧延機を用いて高ひずみ速度張
力付加圧延を行つた。圧延条件および連続焼鈍
(均熱温度750〜810℃)後の材料特性を表4に示
す。ここに鋼Dについては、連続焼鈍条件とし
て、均熱後400℃で2分間の過時効処理を施した。
【表】
引張特性はJIS 5号試験片として求めた。
リジング性は圧延方向から切り出したJIS 5号
試験片を用い15%の引張予ひずみを付加し、表面
凹凸を目視法にて1(良)〜5(劣)の評価をし
た。この評価は、在来の低炭素冷延鋼板の製造法
によるとき、リジングが事実上現れなかつたので
評価基準が確立していない。従つて本発明では従
来ステンレス鋼についての目視法による指数評価
基準をそのまま準用した。 評価1、2は実用上問題のないリジング性を示
す。 (発明の効果) この発明によれば高ひずみ速度張力付加温間圧
延にて高い延性とr値を示すとともに面内異方性
が小さく優れた耐リジング性をもつ薄鋼板が得ら
れ、従来の冷延工程を省略できるばかりでなく、
圧延素材についてもシートバーキヤスター法、ス
トリツプキヤスター法などの活用に適合するな
ど、加工用薄鋼板の製造工程の簡略化が実現でき
る。
試験片を用い15%の引張予ひずみを付加し、表面
凹凸を目視法にて1(良)〜5(劣)の評価をし
た。この評価は、在来の低炭素冷延鋼板の製造法
によるとき、リジングが事実上現れなかつたので
評価基準が確立していない。従つて本発明では従
来ステンレス鋼についての目視法による指数評価
基準をそのまま準用した。 評価1、2は実用上問題のないリジング性を示
す。 (発明の効果) この発明によれば高ひずみ速度張力付加温間圧
延にて高い延性とr値を示すとともに面内異方性
が小さく優れた耐リジング性をもつ薄鋼板が得ら
れ、従来の冷延工程を省略できるばかりでなく、
圧延素材についてもシートバーキヤスター法、ス
トリツプキヤスター法などの活用に適合するな
ど、加工用薄鋼板の製造工程の簡略化が実現でき
る。
第1図はr値、リジング性に及ぼす圧延ひずみ
速度の影響を示すグラフである。第2図は延び及
びr値の異方性に及ぼす圧延ひずみ速度と張力の
影響を示すグラフである。
速度の影響を示すグラフである。第2図は延び及
びr値の異方性に及ぼす圧延ひずみ速度と張力の
影響を示すグラフである。
Claims (1)
- 1 低炭素鋼を所定板厚に圧延する工程におい
て、少なくとも1パスを800〜300℃の温度範囲
で、ひずみ速度:300s-1以上でかつ、2Kgf/mm2
以上の張力付加の下に圧延し、ひき続き再結晶焼
鈍することを特徴とする、面内異方性が小さく、
耐リジング性に優れる加工用薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4398485A JPS61204333A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用薄鋼板の製造方法 |
US06/835,053 US4676844A (en) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Production of formable thin steel sheet excellent in ridging resistance |
AT86301469T ATE54949T1 (de) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Herstellung von verformbaren duennen stahlblechen mit ausgezeichneter widerstandsfaehigkeit gegen rillenbildung. |
EP86301469A EP0194118B1 (en) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Production of formable thin steel sheet excellent in ridging resistance |
DE8686301469T DE3672853D1 (de) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Herstellung von verformbaren duennen stahlblechen mit ausgezeichneter widerstandsfaehigkeit gegen rillenbildung. |
AU54386/86A AU564448B2 (en) | 1985-03-06 | 1986-03-04 | Producing thin steel sheet |
CA000503242A CA1249958A (en) | 1985-03-06 | 1986-03-04 | Production of formable thin steel sheet excellent in ridging resistance |
CN86102258A CN1014501B (zh) | 1985-03-06 | 1986-03-05 | 具有良好抗带钢单向起皱性能的易成型薄钢板的方法 |
KR1019860001579A KR910001606B1 (ko) | 1985-03-06 | 1986-03-06 | 얇은 성형성 강판의 제조방법 |
BR8600963A BR8600963A (pt) | 1985-03-06 | 1986-03-06 | Processo para producao de uma folha de aco fina moldavel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4398485A JPS61204333A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61204333A JPS61204333A (ja) | 1986-09-10 |
JPH0333767B2 true JPH0333767B2 (ja) | 1991-05-20 |
Family
ID=12678982
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4398485A Granted JPS61204333A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61204333A (ja) |
-
1985
- 1985-03-06 JP JP4398485A patent/JPS61204333A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS61204333A (ja) | 1986-09-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH0257128B2 (ja) | ||
JPH0333767B2 (ja) | ||
JPH0257131B2 (ja) | ||
JPH0333768B2 (ja) | ||
JPH0259848B2 (ja) | ||
JPH033731B2 (ja) | ||
JPH0259846B2 (ja) | ||
JPH0259847B2 (ja) | ||
JPH0333769B2 (ja) | ||
JPH062069A (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板 | |
JPH0259845B2 (ja) | ||
JPS6213534A (ja) | 耐リジング性と張り出し成形性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 | |
JPH05339643A (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JPH0227416B2 (ja) | Tairijinguseitotaijikoseinisugurerukakoyoazuroorudosukohannoseizohoho | |
JPH033730B2 (ja) | ||
JPH0257129B2 (ja) | ||
JPS61204331A (ja) | 耐リジング性とめつき密着性に優れる加工用電気金属めつき薄鋼板の製造方法 | |
JPH0257130B2 (ja) | ||
JPH0561341B2 (ja) | ||
JPS6360232A (ja) | 耐リジング性と深絞り性に優れる加工用薄鋼板の製造方法 | |
JPS6360231A (ja) | 耐リジング性と深絞り性に優れる加工用薄鋼板の製造方法 | |
JPH1068046A (ja) | 冷延−焼鈍後の深絞り性と耐リジング性とに優れる熱延鋼板 | |
JPH1060587A (ja) | 冷延−焼鈍後の耐リジング性に優れる深絞り用冷延鋼板用素材 | |
JPH0227413B2 (ja) | Tairijinguseitofukashiboriseikeiseinisugureruazuroorudosukohannoseizohoho | |
JPH0257133B2 (ja) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |