JPS613844A - 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS613844A JPS613844A JP12475284A JP12475284A JPS613844A JP S613844 A JPS613844 A JP S613844A JP 12475284 A JP12475284 A JP 12475284A JP 12475284 A JP12475284 A JP 12475284A JP S613844 A JPS613844 A JP S613844A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- rolled steel
- less
- hot
- steel sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は成形性のすぐれた加工用熱延鋼板の製造方法に
関する。
関する。
（従来の技術）
従来、加工用鋼板としては成形性がすぐれている冷延鋼
板が一般に使用されているが、最近コスト低減などの理
由によシ成形性のすぐれた加工用熱延鋼板が要望される
ようになった。
板が一般に使用されているが、最近コスト低減などの理
由によシ成形性のすぐれた加工用熱延鋼板が要望される
ようになった。
冷延鋼板と比較して最も問題となる従来の熱延鋼板の成
形特性は深絞シ性が劣ることである。この深絞り性は鋼
板の、板面に平行に結晶学的な（１１１）面が多い程、
また一方（ｔｏｏ）面が少ない程良好であり、そして、
深絞シ性の良否はランクフォード値（７値）によシ判定
される。
形特性は深絞シ性が劣ることである。この深絞り性は鋼
板の、板面に平行に結晶学的な（１１１）面が多い程、
また一方（ｔｏｏ）面が少ない程良好であり、そして、
深絞シ性の良否はランクフォード値（７値）によシ判定
される。
従来の熱延鋼板の製造方法では、Ａｒ３変態点の温度（
以下Ａｒ５Ｃ：Ｏとする）以上で圧延するのが常識であ
るが、この場合、γ→αの変態時に集合組織がランダム
化し、そこでこの従来方法によシ製造した熱延鋼板の深
絞シ性は冷延鋼板に比較して著しく劣る。又最近Ａｒ５
（ト）以下の温度域での瀉間圧延によって熱延鋼板を製
造する試みも々されているが（例えば、「鉄と鋼Ｊ ６
３ （１９７７）、５２４０）、 この方法によシー造
した熱延鋼板は一般に板面に平行な（１００）軸密度が
高く従って深絞シ特性はよくない。
以下Ａｒ５Ｃ：Ｏとする）以上で圧延するのが常識であ
るが、この場合、γ→αの変態時に集合組織がランダム
化し、そこでこの従来方法によシ製造した熱延鋼板の深
絞シ性は冷延鋼板に比較して著しく劣る。又最近Ａｒ５
（ト）以下の温度域での瀉間圧延によって熱延鋼板を製
造する試みも々されているが（例えば、「鉄と鋼Ｊ ６
３ （１９７７）、５２４０）、 この方法によシー造
した熱延鋼板は一般に板面に平行な（１００）軸密度が
高く従って深絞シ特性はよくない。
一方、鋼中の炭素当量に等しいかそれ以上のＴｉ 、
ＮｂあるいはＺｒを添加した鋼を７５０ ℃以下の仕
上湯度で熱延するという方法で製造した熱延鋼板は、そ
の板厚中心部で（ｌｌ’ｌ）／（１００）の軸密度比が
７前後とな多、従来の熱延鋼板と比較するとすぐれた深
絞シ性を示すことが明らかにされているが、上記方法で
も、尚１値が１．１以上の深絞シ性の良好な熱延鋼板を
得るのは難しい。その主な理由として従来の熱延鋼板の
製造法では何れも集合組織が板厚方向で大きく異なシ、
中心部で（１１１）／（１００）の軸密度比が７前後と
高い前記方法による熱延鋼板でも表面近傍ではその軸密
度比がかなシ低く、深絞り性のすぐれた冷延鋼板のよう
に表面近傍でも軸密度比が高くて板厚方向にはは同等の
集合組織になっていないことが挙げられる。
ＮｂあるいはＺｒを添加した鋼を７５０ ℃以下の仕
上湯度で熱延するという方法で製造した熱延鋼板は、そ
の板厚中心部で（ｌｌ’ｌ）／（１００）の軸密度比が
７前後とな多、従来の熱延鋼板と比較するとすぐれた深
絞シ性を示すことが明らかにされているが、上記方法で
も、尚１値が１．１以上の深絞シ性の良好な熱延鋼板を
得るのは難しい。その主な理由として従来の熱延鋼板の
製造法では何れも集合組織が板厚方向で大きく異なシ、
中心部で（１１１）／（１００）の軸密度比が７前後と
高い前記方法による熱延鋼板でも表面近傍ではその軸密
度比がかなシ低く、深絞り性のすぐれた冷延鋼板のよう
に表面近傍でも軸密度比が高くて板厚方向にはは同等の
集合組織になっていないことが挙げられる。
（発明が解決しようとする問題点と発明の構成ン本発明
は、従来法によって製造される熱延鋼板が良好な深絞シ
特性を有しないという欠点を解決しようとするもので、
深絞シ性に有利な（１１１）、方位を圧延面に平行に多
く含む集合組織を板厚内で比較的均一に形成することを
可能にする技術であシ、その要旨とするところはＯ：
０．０５ ％以下、Ｎ ： ０．０１ ％以下で、かつ
該Ｃ及びＮの含有量がＴ１及びＮｂの一方或いは両方の
含有量と０．６（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）≦Ｃ／１２
＋Ｎ／１４≦１．２（Ｔｉ ／ ４８＋Ｎｂ／９３ ）
の関係のある鋼を、１１５０℃以下の温度に加熱し、Ａ
ｒ５（財）＋１００℃以下Ａｒ５（６）以上の温度範囲
で合計圧下率が３５％以上の圧延を行った後、５００℃
以上Ａｒ５（財）以下の温度範囲で、合計圧下率が５０
チ以上の潤滑圧延を行い、その後の冷却、捲取あるいは
焼鈍過程において再結晶させることを特徴とする成形性
のすぐれた熱延鋼板の製造方法である。なお、５００℃
以上Ａｒ５（ｔ：以下の温度範囲での潤滑圧延を、摩擦
係数０．２以下の状態で行うことが出来る。
は、従来法によって製造される熱延鋼板が良好な深絞シ
特性を有しないという欠点を解決しようとするもので、
深絞シ性に有利な（１１１）、方位を圧延面に平行に多
く含む集合組織を板厚内で比較的均一に形成することを
可能にする技術であシ、その要旨とするところはＯ：
０．０５ ％以下、Ｎ ： ０．０１ ％以下で、かつ
該Ｃ及びＮの含有量がＴ１及びＮｂの一方或いは両方の
含有量と０．６（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）≦Ｃ／１２
＋Ｎ／１４≦１．２（Ｔｉ ／ ４８＋Ｎｂ／９３ ）
の関係のある鋼を、１１５０℃以下の温度に加熱し、Ａ
ｒ５（財）＋１００℃以下Ａｒ５（６）以上の温度範囲
で合計圧下率が３５％以上の圧延を行った後、５００℃
以上Ａｒ５（財）以下の温度範囲で、合計圧下率が５０
チ以上の潤滑圧延を行い、その後の冷却、捲取あるいは
焼鈍過程において再結晶させることを特徴とする成形性
のすぐれた熱延鋼板の製造方法である。なお、５００℃
以上Ａｒ５（ｔ：以下の温度範囲での潤滑圧延を、摩擦
係数０．２以下の状態で行うことが出来る。
以下本発明の製造方法を詳細に説明する。尚以下の説明
中のチは重量％で企る。
中のチは重量％で企る。
Ｔｉ
４Ｂ ＋ ９３）の条件式により鋼の成分を限定した理
由は、この条件を満足することによシ再結晶稜に（１１
１）／（１ｏｏ）の軸密度比が高くなるためである。金
属学的には、該条件を満゛足する鋼はＴｉ 、 Ｎｂに
よシ炭・窒化物が形成され、該形成によって固溶Ｃ及び
Ｎが減少し、これが深絞シ性に有利な集合組織の形成を
助長したと考えられる。
由は、この条件を満足することによシ再結晶稜に（１１
１）／（１ｏｏ）の軸密度比が高くなるためである。金
属学的には、該条件を満゛足する鋼はＴｉ 、 Ｎｂに
よシ炭・窒化物が形成され、該形成によって固溶Ｃ及び
Ｎが減少し、これが深絞シ性に有利な集合組織の形成を
助長したと考えられる。
又、０．６ （Ｔｉ ／ ４８＋ Ｎｂ／ ９３ ）≦
−＋−の条件式によシ鋼の成分を限定した理由は、この
条件以上、ＴｉおよびＮｂを添加しても（１１１）／（
１００）の軸密度比を高める効果が飽和する傾向にあシ
、合金ゴス５トも高くなるので実用的でないためで°あ
る。
−＋−の条件式によシ鋼の成分を限定した理由は、この
条件以上、ＴｉおよびＮｂを添加しても（１１１）／（
１００）の軸密度比を高める効果が飽和する傾向にあシ
、合金ゴス５トも高くなるので実用的でないためで°あ
る。
又０量を０．０５％以下、Ｎ量を０．０１％以下に限定
したのは−これ以上０−ｔ Ｎが添加されると加工性が
悪くなるばかシでなく、上記の条件式を満すためのＴｉ
、 Ｎｂの必要量が多くなシ高価になるためである。
したのは−これ以上０−ｔ Ｎが添加されると加工性が
悪くなるばかシでなく、上記の条件式を満すためのＴｉ
、 Ｎｂの必要量が多くなシ高価になるためである。
なお、本発明鋼の他の成分としては、加工用熱延鋼板と
して通常含まれる成分、すなわちＭｎＳＯ４，５％、Ｓ
ｉＳ２．５％、Ｐ （０，０３％、Ｓ（０，０２、％、
Ａｌ（０，１％などが繕加される。又、Ｂの０．００５
％以下の添加は本発明の趣旨を損うものではないが、そ
れ以上の添加は加工性に悪影響を及はすと共に、コスト
高になる。
して通常含まれる成分、すなわちＭｎＳＯ４，５％、Ｓ
ｉＳ２．５％、Ｐ （０，０３％、Ｓ（０，０２、％、
Ａｌ（０，１％などが繕加される。又、Ｂの０．００５
％以下の添加は本発明の趣旨を損うものではないが、そ
れ以上の添加は加工性に悪影響を及はすと共に、コスト
高になる。
加熱温度を１１５０℃以下と限定した理由は、Ｔｉ及び
Ｎｂによる炭・窒化物の析出を促進させるためと初期粒
径を小さくするためで、この対策によシ、深絞り性を向
上させることが可能なことが確められた。
Ｎｂによる炭・窒化物の析出を促進させるためと初期粒
径を小さくするためで、この対策によシ、深絞り性を向
上させることが可能なことが確められた。
次に圧延条件の限定は次の理由による。
ＡｒａＣｃＪＣＡｒ５（１：）＝ ９１６−５０７・０
（％）＋２７・Ｓｉ （殉−６４・Ｍｎ （＠によって
定義する〕以上、Ａｒ５ＣＯ＋１００℃以下の温度域て
合計圧下率３５％以上の圧下を加えることはオーステナ
イト粒の細粒化を実行し、深絞シ性を向上させるためで
あシ、Ａｒ５（ト）＋１００℃以上の温度域及び圧下率
が３５チ未満の圧延では十分な細粒化が達成できず、深
絞シ性の向上には寄与しない。
（％）＋２７・Ｓｉ （殉−６４・Ｍｎ （＠によって
定義する〕以上、Ａｒ５ＣＯ＋１００℃以下の温度域て
合計圧下率３５％以上の圧下を加えることはオーステナ
イト粒の細粒化を実行し、深絞シ性を向上させるためで
あシ、Ａｒ５（ト）＋１００℃以上の温度域及び圧下率
が３５チ未満の圧延では十分な細粒化が達成できず、深
絞シ性の向上には寄与しない。
一方、ｈｒｓ’（Ｏ以下の圧延条件であるが、本発明者
たちが行った最近の実験で、Ａｒ５ＣＯ以下で圧延する
際、熱延鋼板の板厚方向のひずみ分布を均一化すること
によシ再結晶処理後の熱延鋼板の板厚中心部の集合組織
と表面近傍部の集合組織との相違が小さくなシ深絞シ性
が向上することが確められた。そして板厚方向のひずみ
分布を均一にするには摩擦係数を小さくする潤滑圧延が
最も効果的であシ、従って潤滑油を施しつつ圧延するこ
ととした。尚先進率の測定値より逆算した結果では摩擦
係数がおおむね０．２以下になると上記の深絞シ性向上
の効果が顕著に現われることも判った。
たちが行った最近の実験で、Ａｒ５ＣＯ以下で圧延する
際、熱延鋼板の板厚方向のひずみ分布を均一化すること
によシ再結晶処理後の熱延鋼板の板厚中心部の集合組織
と表面近傍部の集合組織との相違が小さくなシ深絞シ性
が向上することが確められた。そして板厚方向のひずみ
分布を均一にするには摩擦係数を小さくする潤滑圧延が
最も効果的であシ、従って潤滑油を施しつつ圧延するこ
ととした。尚先進率の測定値より逆算した結果では摩擦
係数がおおむね０．２以下になると上記の深絞シ性向上
の効果が顕著に現われることも判った。
次に圧延の仕上温度の下限を５００℃に限定したのは、
圧延時の変形抵抗が大きくなって圧延力を太きくしなけ
ればならず実用的でないからである。
圧延時の変形抵抗が大きくなって圧延力を太きくしなけ
ればならず実用的でないからである。
一方５００℃以上Ａ「３（′Ｏ以下の温度範囲での潤滑
圧延の合計圧下率を５０％以上に限定したのは圧延直後
に十分な圧延集合組織が形成されていないと再結晶処理
後に（１００）の軸密度が比較的高く、良深絞り性が得
られないためである。
圧延の合計圧下率を５０％以上に限定したのは圧延直後
に十分な圧延集合組織が形成されていないと再結晶処理
後に（１００）の軸密度が比較的高く、良深絞り性が得
られないためである。
、なお、上記温度範囲での圧延は、必要によシ無潤滑圧
延を組合わせてもよい。例えば、連続熱間仕上圧延での
噛込みを考慮して、上記温度範囲の初期、ａス圧延を無
潤滑で圧延することも出来る。
延を組合わせてもよい。例えば、連続熱間仕上圧延での
噛込みを考慮して、上記温度範囲の初期、ａス圧延を無
潤滑で圧延することも出来る。
再結晶処理については上記の圧延後のランアウトテーブ
ルにおける冷却過程を含めた捲取工程で再結晶をさせて
もよいし、また、捲取シ後再結晶混度以上に加熱して再
結晶を起させてもよい。後者の場合、必要に応じ加熱に
先立ち多少の冷間圧延を行うことは、本発明の趣旨を損
うものではなく、特性向上に寄与することがある。
ルにおける冷却過程を含めた捲取工程で再結晶をさせて
もよいし、また、捲取シ後再結晶混度以上に加熱して再
結晶を起させてもよい。後者の場合、必要に応じ加熱に
先立ち多少の冷間圧延を行うことは、本発明の趣旨を損
うものではなく、特性向上に寄与することがある。
（実施例）
次一本発明の実施例を比較例とともに説明する。
表１に示す化学成分の鋼を転炉で溶製し、通常行われて
いる工程によシ製造されたスラブを加熱炉に装入し、次
に連続熱間圧延により表２の条件によシ圧延した稜、同
じく表２に示した条件で捲取った。その中の一部の材料
はその後８２０℃×２分、の連続焼鈍を行った。
いる工程によシ製造されたスラブを加熱炉に装入し、次
に連続熱間圧延により表２の条件によシ圧延した稜、同
じく表２に示した条件で捲取った。その中の一部の材料
はその後８２０℃×２分、の連続焼鈍を行った。
尚、表２には、実測の先進率より逆算して求めた摩擦係
数のうち、Ａｒ ３（ト）以下で圧延の際の最大値及び
７値も示した。
数のうち、Ａｒ ３（ト）以下で圧延の際の最大値及び
７値も示した。
又、表面と中心層の（１１１）及び（１００）の軸密度
を表３に示す。
を表３に示す。
次に、得られた結果の説明をする。比較材Ａ。
Ｂは共に圧延条件が本発明方法に準じているにもｎ≦１
．２ （Ｔｉ ／ ４８＋Ｎｂ／ ９３ ）の成分規定
よりはずれるため、良深絞シ特性を示さない。又、Ａｒ
５（Ｃ１以下で無潤滑状態の圧延を受けた材料（圧延材
Ａ６）は（ｉｏｏ）面強度が高く、深絞シ性も劣る。圧
延財産３はＡｒ５（ｔ：〜５００Ｃの領域で５０チ以上
の圧下を受けなかったので、十分な圧延集合組織が形成
されず、再結晶後の集合組織も比較的（１１１）面強度
が弱く良深絞シ性を示さない。
．２ （Ｔｉ ／ ４８＋Ｎｂ／ ９３ ）の成分規定
よりはずれるため、良深絞シ特性を示さない。又、Ａｒ
５（Ｃ１以下で無潤滑状態の圧延を受けた材料（圧延材
Ａ６）は（ｉｏｏ）面強度が高く、深絞シ性も劣る。圧
延財産３はＡｒ５（ｔ：〜５００Ｃの領域で５０チ以上
の圧下を受けなかったので、十分な圧延集合組織が形成
されず、再結晶後の集合組織も比較的（１１１）面強度
が弱く良深絞シ性を示さない。
高温加熱材（圧延材Ａ ４ 、９ ）は低温加熱材に比
べると７値が低い。Ａｒ５（’Ｑ＋１００ ℃≧Ｔ ≧
Ａｒ３ （Ｇの温度域で３０％しか圧下しなかった圧延
材Ａ８は加工組織形成前の粒径が比較的太きかつｆｃた
め、再結晶集合組織の（１１１）面強度が本発明方法に
よる鋼に比べると小さい。
べると７値が低い。Ａｒ５（’Ｑ＋１００ ℃≧Ｔ ≧
Ａｒ３ （Ｇの温度域で３０％しか圧下しなかった圧延
材Ａ８は加工組織形成前の粒径が比較的太きかつｆｃた
め、再結晶集合組織の（１１１）面強度が本発明方法に
よる鋼に比べると小さい。
しかし、本発明の条件を満足した圧延材は表面層並びに
中心層の（１１１）面強度が高＜、（１００）面強度が
低く、７値も１．２以上の優れた深絞シ性を示す。
中心層の（１１１）面強度が高＜、（１００）面強度が
低く、７値も１．２以上の優れた深絞シ性を示す。
（発明の効果）
本発明方法によれば、従来方法にょる熱延鋼板に比べて
板厚中心ばかりでなく板の表面近傍においても板面に平
行な（１１１）／（１００）の軸密度比が極めて高い集
合組織を有し、かつＴ値も１．２以上と高く、深絞シ用
冷延鋼板に匹敵する特性をもつ鋼板の製造が可能である
。その上潤滑圧延の動床で本発明方法によシ製造した熱
延鋼板は表面品質が冷延鋼板に近く、冷延材の代替材と
して使用できるという利点もある。
板厚中心ばかりでなく板の表面近傍においても板面に平
行な（１１１）／（１００）の軸密度比が極めて高い集
合組織を有し、かつＴ値も１．２以上と高く、深絞シ用
冷延鋼板に匹敵する特性をもつ鋼板の製造が可能である
。その上潤滑圧延の動床で本発明方法によシ製造した熱
延鋼板は表面品質が冷延鋼板に近く、冷延材の代替材と
して使用できるという利点もある。
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．０５％以下、Ｎ：０．０１％以下で、か
つ該Ｃ及びＮの含有量がＴｉ及びＮｂの一方或いは両方
の含有量と０．６（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）≦Ｃ／１
２＋Ｎ／１４≦１．２（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）の関
係のある鋼を、１１５０℃以下の温度に加熱し（Ａｒ＿
３（℃）＋１００℃以下、Ａｒ＿３（℃）以上の温度範
囲で合計圧下率が３５％以上の圧延を行つた後、５００
℃以上Ａｒ＿３（℃）以下の温度範囲で、合計圧下率が
５０％以上の潤滑圧延を行い、その後の冷却、捲取ある
いは焼鈍過程において再結晶させることを特徴とする成
形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法。 - （２）５００℃以上Ａｒ＿３（℃）、以下の温度範囲で
摩擦係数が０．２以下の状態で潤滑圧延する特許請求の
範囲第１項記載の成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12475284A JPS613844A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12475284A JPS613844A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS613844A true JPS613844A (ja) | 1986-01-09 |
| JPH0138855B2 JPH0138855B2 (ja) | 1989-08-16 |
Family
ID=14893237
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12475284A Granted JPS613844A (ja) | 1984-06-18 | 1984-06-18 | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS613844A (ja) |
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61204323A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204320A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204328A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と耐食性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204322A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS6213534A (ja) * | 1985-03-06 | 1987-01-22 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と張り出し成形性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS62139849A (ja) * | 1985-12-13 | 1987-06-23 | Kobe Steel Ltd | 加工性にすぐれた軟質熱延鋼板 |
| JPS62185834A (ja) * | 1986-02-08 | 1987-08-14 | Nisshin Steel Co Ltd | プレス加工性に優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS62253733A (ja) * | 1986-04-26 | 1987-11-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPH01208418A (ja) * | 1988-02-16 | 1989-08-22 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性にすぐれる熱延薄鋼板の製造方法 |
| JPH0225518A (ja) * | 1988-07-13 | 1990-01-29 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0234722A (ja) * | 1988-07-22 | 1990-02-05 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH02141529A (ja) * | 1988-11-21 | 1990-05-30 | Kawasaki Steel Corp | 表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
| JPH02145727A (ja) * | 1988-11-24 | 1990-06-05 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性熱延鋼板の製法 |
| JPH02145747A (ja) * | 1988-11-24 | 1990-06-05 | Kobe Steel Ltd | 深絞り用熱延鋼板及びその製造方法 |
| JPH02145748A (ja) * | 1988-11-24 | 1990-06-05 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性高強度熱延鋼板及びその製法 |
| JPH02263933A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-10-26 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH02263950A (ja) * | 1989-04-04 | 1990-10-26 | Kobe Steel Ltd | 深絞り用熱延鋼板及びその製法 |
| JPH02277717A (ja) * | 1989-04-19 | 1990-11-14 | Kawasaki Steel Corp | 熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0372032A (ja) * | 1989-08-09 | 1991-03-27 | Kobe Steel Ltd | 薄鋼板の製造方法 |
| JPH03140417A (ja) * | 1989-10-27 | 1991-06-14 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| KR100347571B1 (ko) * | 1997-07-18 | 2002-10-25 | 주식회사 포스코 | 가공성이우수한열연강판의제조방법 |
| JP2016529394A (ja) * | 2013-07-03 | 2016-09-23 | ポスコ | 加工性及び耐時効性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5343130A (en) * | 1976-09-30 | 1978-04-19 | Audi Ag | Fuel injector |
| JPS5510321A (en) * | 1978-07-06 | 1980-01-24 | Daihen Corp | Gas shielded arc welder |
| JPS5959827A (ja) * | 1982-09-28 | 1984-04-05 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS59226149A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-19 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 |
-
1984
- 1984-06-18 JP JP12475284A patent/JPS613844A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5343130A (en) * | 1976-09-30 | 1978-04-19 | Audi Ag | Fuel injector |
| JPS5510321A (en) * | 1978-07-06 | 1980-01-24 | Daihen Corp | Gas shielded arc welder |
| JPS5959827A (ja) * | 1982-09-28 | 1984-04-05 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS59226149A (ja) * | 1983-06-03 | 1984-12-19 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板及びその製造方法 |
Cited By (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61204323A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204320A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204328A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と耐食性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS61204322A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPS6213534A (ja) * | 1985-03-06 | 1987-01-22 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と張り出し成形性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| JPH0257129B2 (ja) * | 1985-03-06 | 1990-12-04 | Kawasaki Steel Co | |
| JPH0257128B2 (ja) * | 1985-03-06 | 1990-12-04 | Kawasaki Steel Co | |
| JPH0257132B2 (ja) * | 1985-03-06 | 1990-12-04 | Kawasaki Steel Co | |
| JPH0257130B2 (ja) * | 1985-03-06 | 1990-12-04 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS62139849A (ja) * | 1985-12-13 | 1987-06-23 | Kobe Steel Ltd | 加工性にすぐれた軟質熱延鋼板 |
| JPS62185834A (ja) * | 1986-02-08 | 1987-08-14 | Nisshin Steel Co Ltd | プレス加工性に優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS62253733A (ja) * | 1986-04-26 | 1987-11-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPH0411607B2 (ja) * | 1986-04-26 | 1992-03-02 | Nippon Kokan Kk | |
| JPH0372688B2 (ja) * | 1988-02-16 | 1991-11-19 | Kobe Steel Ltd | |
| JPH01208418A (ja) * | 1988-02-16 | 1989-08-22 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性にすぐれる熱延薄鋼板の製造方法 |
| JPH0668129B2 (ja) * | 1988-07-13 | 1994-08-31 | 川崎製鉄株式会社 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0225518A (ja) * | 1988-07-13 | 1990-01-29 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0234722A (ja) * | 1988-07-22 | 1990-02-05 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH0670254B2 (ja) * | 1988-07-22 | 1994-09-07 | 川崎製鉄株式会社 | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH0670255B2 (ja) * | 1988-11-21 | 1994-09-07 | 川崎製鉄株式会社 | 表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
| JPH02141529A (ja) * | 1988-11-21 | 1990-05-30 | Kawasaki Steel Corp | 表面性状に優れた深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
| JPH02145727A (ja) * | 1988-11-24 | 1990-06-05 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性熱延鋼板の製法 |
| JPH02145748A (ja) * | 1988-11-24 | 1990-06-05 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性高強度熱延鋼板及びその製法 |
| JPH02145747A (ja) * | 1988-11-24 | 1990-06-05 | Kobe Steel Ltd | 深絞り用熱延鋼板及びその製造方法 |
| JPH02263933A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-10-26 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0730411B2 (ja) * | 1988-12-28 | 1995-04-05 | 川崎製鉄株式会社 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH02263950A (ja) * | 1989-04-04 | 1990-10-26 | Kobe Steel Ltd | 深絞り用熱延鋼板及びその製法 |
| JPH02277717A (ja) * | 1989-04-19 | 1990-11-14 | Kawasaki Steel Corp | 熱延鋼板の製造方法 |
| JPH06104863B2 (ja) * | 1989-04-19 | 1994-12-21 | 川崎製鉄株式会社 | 熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0372032A (ja) * | 1989-08-09 | 1991-03-27 | Kobe Steel Ltd | 薄鋼板の製造方法 |
| JPH03140417A (ja) * | 1989-10-27 | 1991-06-14 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| KR100347571B1 (ko) * | 1997-07-18 | 2002-10-25 | 주식회사 포스코 | 가공성이우수한열연강판의제조방법 |
| JP2016529394A (ja) * | 2013-07-03 | 2016-09-23 | ポスコ | 加工性及び耐時効性に優れた熱延鋼板及びその製造方法 |
| US10196703B2 (en) | 2013-07-03 | 2019-02-05 | Posco | Hot-rolled steel having excellent workability and anti-aging properties |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0138855B2 (ja) | 1989-08-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS613844A (ja) | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP4065579B2 (ja) | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0349967B2 (ja) | ||
| JPH06108153A (ja) | 耐常温時効性の優れた焼付硬化型冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2503224B2 (ja) | 深絞り性に優れた厚物冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3379826B2 (ja) | 面内異方性が小さいフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JP3046663B2 (ja) | 薄スラブを用いて深絞り性に優れた熱延鋼板を製造する方法 | |
| JPH02141536A (ja) | 耳発生の小さい絞り缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS6148531A (ja) | 深絞り性の優れた低炭素薄手熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS6249323B2 (ja) | ||
| JP3362739B2 (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH02104620A (ja) | 低鉄損の無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS59123720A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0681045A (ja) | 加工性および焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS613845A (ja) | 深絞り性のすぐれた鋼板の製造方法 | |
| JPH0225518A (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH02104619A (ja) | 優れた鉄損特性を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH06279859A (ja) | 鉄損および磁束密度が極めて優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2612453B2 (ja) | 絞り性にすぐれる熱延軟鋼板の製造方法 | |
| JPH03140417A (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2783906B2 (ja) | 高▲ｒバー▼値熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3046662B2 (ja) | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2640065B2 (ja) | 加工性の良好な７３０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板とその製造方法 | |
| JPH01177321A (ja) | 深絞り性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH01177322A (ja) | 極めて深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |