JPS62139849A - 加工性にすぐれた軟質熱延鋼板 - Google Patents
加工性にすぐれた軟質熱延鋼板Info
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- JPS62139849A JPS62139849A JP28183285A JP28183285A JPS62139849A JP S62139849 A JPS62139849 A JP S62139849A JP 28183285 A JP28183285 A JP 28183285A JP 28183285 A JP28183285 A JP 28183285A JP S62139849 A JPS62139849 A JP S62139849A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、プレス加工性及び材質の均一性にすぐれた軟
質熱延鋼板に関する。
質熱延鋼板に関する。
（従来の技術）
従来、熱延鋼板は、プレス加工用途には、主として板厚
２．０龍以上のものが用いられているが、近年、鋼板加
工製品の製造費用を低減するために、従来は冷延鋼板が
用いられてきた板厚１．０〜２．０龍の鋼板にも、熱延
鋼板が用いられるに至っている。
２．０龍以上のものが用いられているが、近年、鋼板加
工製品の製造費用を低減するために、従来は冷延鋼板が
用いられてきた板厚１．０〜２．０龍の鋼板にも、熱延
鋼板が用いられるに至っている。
しかし、一般に、軟質熱延鋼板は、従来、Ａβキルド鋼
板を高温巻取して製造されており、かかる方法による軟
質熱延薄１２Ｉ仮は、尚、硬質であって延性が不十分で
あるうえに、コイル幅方向の端部の表面部において、熱
延仕上げ温度をＡｒｚ点以上に確保することが困難であ
るので、この部分では二相域圧延による混粒組織を生じ
て、材質劣化が生じやすい。
板を高温巻取して製造されており、かかる方法による軟
質熱延薄１２Ｉ仮は、尚、硬質であって延性が不十分で
あるうえに、コイル幅方向の端部の表面部において、熱
延仕上げ温度をＡｒｚ点以上に確保することが困難であ
るので、この部分では二相域圧延による混粒組織を生じ
て、材質劣化が生じやすい。
（発明の目的）
本発明者らは、従来の軟質熱延鋼板における上記した問
題を解決するために鋭意研究した結果、通常の軟質熱延
鋼板における化学成分にＢを添加すると共に、Ｂ／Ｎ及
びＭ ｎ ／ Ｓのそれぞれの重量比を所定範囲に規制
することによって、プレス加工性及び材質均一性のいず
れにもすぐれた軟質熱延薄鋼板を得ることができること
を見出して、本発明に至ったものである。
題を解決するために鋭意研究した結果、通常の軟質熱延
鋼板における化学成分にＢを添加すると共に、Ｂ／Ｎ及
びＭ ｎ ／ Ｓのそれぞれの重量比を所定範囲に規制
することによって、プレス加工性及び材質均一性のいず
れにもすぐれた軟質熱延薄鋼板を得ることができること
を見出して、本発明に至ったものである。
従って、本発明は、プレス加工性及び材質均一性にすぐ
れた軟質熱延鋼板を提供することを目的とする。
れた軟質熱延鋼板を提供することを目的とする。
（発明の構成）
本発明による加工性にすくれた軟質熱延鋼板は、重量％
で Ｃ０．０３〜０．０６％、 Ｍｎ０．３５％以下、 Ｓ ０．０２０％以下、 ｓｏｌ Ａ／！ ０．０１〜０．１０％、Ｂ ０
．０１５〜０．０４５％、 Ｎ ０．００１〜０．０００３％を含み、且つ、Ｍ
ｎ ／ Ｓ重量比が１５以上であり、Ｂ／Ｎ重量比が
１．０以上であり、 残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とする。
で Ｃ０．０３〜０．０６％、 Ｍｎ０．３５％以下、 Ｓ ０．０２０％以下、 ｓｏｌ Ａ／！ ０．０１〜０．１０％、Ｂ ０
．０１５〜０．０４５％、 Ｎ ０．００１〜０．０００３％を含み、且つ、Ｍ
ｎ ／ Ｓ重量比が１５以上であり、Ｂ／Ｎ重量比が
１．０以上であり、 残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とする。
以下に本発明による軟質熱延鋼板について詳細に説明す
る。
る。
本発明による軟質熱延鋼板はＡ１キルド鋼板であって、
Ｃを０．０３〜０．０６％の範囲で含有する。
Ｃを０．０３〜０．０６％の範囲で含有する。
このＣ量は、軟質熱延鋼板として、通常の添加量であっ
て、軟質熱延銅板を得るために、Ｃ量を０゜０６％以下
にすることが必要である。しかし、添加量が過少である
ときは、鋼のＡｒ３点が上がりすぎて、本発明の一つの
目的であるコイル幅方向の材質の均一性を確保すること
が困難となるので、少なくとも０．０３％を添加するこ
とが必要である。
て、軟質熱延銅板を得るために、Ｃ量を０゜０６％以下
にすることが必要である。しかし、添加量が過少である
ときは、鋼のＡｒ３点が上がりすぎて、本発明の一つの
目的であるコイル幅方向の材質の均一性を確保すること
が困難となるので、少なくとも０．０３％を添加するこ
とが必要である。
Ｍｎ、Ｓ、Ｂ及びＮは、本発明において最も重要な元素
であって、これらを所定範囲に規制することによって、
プレス加工性及び材質均一性にすくれた軟質熱延鋼板を
得ることができる。
であって、これらを所定範囲に規制することによって、
プレス加工性及び材質均一性にすくれた軟質熱延鋼板を
得ることができる。
本発明は、冶金学的理由によって何ら制限を受けるもの
ではないが、Ｂは固溶Ｂとして存在することによって、
熱間圧延時にフェライト核の生成を抑制する点に効果を
有するものとみられ、かかる効果の結果として、通常の
ＡＡキルト鋼に比べて、熱延板におけるフェライト粒が
太き（なるので、本発明によれば、軟質で且つ高延性を
有する熱延鋼板を得ることができる。更に、Ｂ添加は、
鋼のＡｒ３変態点を下げるので、コイル幅方向端部にお
いても、混粒が発生しない。
ではないが、Ｂは固溶Ｂとして存在することによって、
熱間圧延時にフェライト核の生成を抑制する点に効果を
有するものとみられ、かかる効果の結果として、通常の
ＡＡキルト鋼に比べて、熱延板におけるフェライト粒が
太き（なるので、本発明によれば、軟質で且つ高延性を
有する熱延鋼板を得ることができる。更に、Ｂ添加は、
鋼のＡｒ３変態点を下げるので、コイル幅方向端部にお
いても、混粒が発生しない。
上記したＢの効果は、Ｍ ｎ ／ Ｓ及びＢ／Ｎ重量比
によって、著しく影ビを受けることが見出され、これら
を所定の範囲に規制することによって、特に、軟質で高
延性の熱延鋼板を得ることができる。
によって、著しく影ビを受けることが見出され、これら
を所定の範囲に規制することによって、特に、軟質で高
延性の熱延鋼板を得ることができる。
即ち、各元素の量的な規制に加えて、Ｂ／Ｎを規制し、
ＢをＮに対して過剰に添加すると共に、Ｍ ｎ ／ Ｓ
を規制し、このようにして、Ｍ ｎ Ｓ析出物の分散状
態を変化させ、熱間圧延時にＢＨの析出を抑えることに
より、熱間圧延の後段において、上記Ｂの効果を特に有
効に発揮し得る固溶Ｂｑを確保することができる。
ＢをＮに対して過剰に添加すると共に、Ｍ ｎ ／ Ｓ
を規制し、このようにして、Ｍ ｎ Ｓ析出物の分散状
態を変化させ、熱間圧延時にＢＨの析出を抑えることに
より、熱間圧延の後段において、上記Ｂの効果を特に有
効に発揮し得る固溶Ｂｑを確保することができる。
Ｍｎは、前述したように、Ｍ ｎ ／ Ｓ重量比が１５
以上となるように、添加量の下限量が規定されるが、通
常、０．１０％以上の範囲で添加される。
以上となるように、添加量の下限量が規定されるが、通
常、０．１０％以上の範囲で添加される。
しかし、添加量が過多であるときは、強度が過度に大き
くなって、成形性に劣ることとなるので、本発明鋼にお
いては、Ｍ、ｎの上限は０゜３５％とする。
くなって、成形性に劣ることとなるので、本発明鋼にお
いては、Ｍ、ｎの上限は０゜３５％とする。
Ｓは、これが過多に含有されるときは、熱間脆性が起こ
るおそれあるので、０゜０２％をその上限とする。
るおそれあるので、０゜０２％をその上限とする。
Ｂは、前述したように、熱間圧延時にフエライト核の生
成を抑制する効果を有するとみられる。
成を抑制する効果を有するとみられる。
従って、余りに少ないときは、熱間圧延時にフェライト
核の生成を抑制するのに十分な量の固？８ Ｂを確保す
ることができないので、本発明においては、少なくとも
０．０’０１５％を添加する必要がある。しかし、過多
に添加するときは、銅片表面に割れが発生するおそれが
あり、また、製造費用を高めるので、添加量の上限は０
．ＯＯ４５％とする。
核の生成を抑制するのに十分な量の固？８ Ｂを確保す
ることができないので、本発明においては、少なくとも
０．０’０１５％を添加する必要がある。しかし、過多
に添加するときは、銅片表面に割れが発生するおそれが
あり、また、製造費用を高めるので、添加量の上限は０
．ＯＯ４５％とする。
Ｎは、その含有量が０．ＯＯ３％を越える場合は、固溶
Ｎｌ又はＡ７２ＮＩＪが増大して強度の上昇を招′くの
で、本発明においては、上限量を０． ＯＯ３％とする
。下限量は、製造設備の脱ガス能力にも依存するが、通
常、０．００１％である。
Ｎｌ又はＡ７２ＮＩＪが増大して強度の上昇を招′くの
で、本発明においては、上限量を０． ＯＯ３％とする
。下限量は、製造設備の脱ガス能力にも依存するが、通
常、０．００１％である。
ＡＮは、Ｎを固定して、鋼板に耐時効性を付与するため
に、少なくとも０．０１％を添加することが必要である
。しかし、０．１０％を越えて過多に添加するときは、
鋼が硬質化し、また、製造費用を高くするので、添加量
の上限は０．１０％とする。
に、少なくとも０．０１％を添加することが必要である
。しかし、０．１０％を越えて過多に添加するときは、
鋼が硬質化し、また、製造費用を高くするので、添加量
の上限は０．１０％とする。
本発明においては、上記した元素に加えて、Ｎを固定し
て、Ｂの効果を更に高めるために、必要に応じて、Ｔｉ
、Ｎｂ、Ｚｒ及び■よりなる群から選ばれる１種又は２
種以上の元素を総量にて〜０．０１８％を鋼板に添加す
ることができる。
て、Ｂの効果を更に高めるために、必要に応じて、Ｔｉ
、Ｎｂ、Ｚｒ及び■よりなる群から選ばれる１種又は２
種以上の元素を総量にて〜０．０１８％を鋼板に添加す
ることができる。
これらの元素はいずれも強炭窒化物形成元素であって、
単独にて又は複合して添加することかできる。上記効果
を有効に得るためには、総量にて少なくとも０．００４
％を添加することが必要である。
単独にて又は複合して添加することかできる。上記効果
を有効に得るためには、総量にて少なくとも０．００４
％を添加することが必要である。
しかし、過多量の添加は、鋼の再結晶温度を高めて、８
５０°Ｃ以下の低温仕上圧延においては、未再結晶粒が
残存し、鋼が硬質化しやすいので、添加量は総量にて０
．０１８％以下とする。
５０°Ｃ以下の低温仕上圧延においては、未再結晶粒が
残存し、鋼が硬質化しやすいので、添加量は総量にて０
．０１８％以下とする。
本発明による軟質熱延鋼板は、上記したような化学成分
を有する鋼を常法に従って熱間圧延することによって製
造することができ、その装造条件において特に制限され
るものではない。しかし、好ましくは、仕上圧延に際し
て、コイル幅方向の中心部において、Ｂを含有しないほ
かは同一の化学成分を有する鋼と同じＡｒ３点を確保す
ることが好ましい。
を有する鋼を常法に従って熱間圧延することによって製
造することができ、その装造条件において特に制限され
るものではない。しかし、好ましくは、仕上圧延に際し
て、コイル幅方向の中心部において、Ｂを含有しないほ
かは同一の化学成分を有する鋼と同じＡｒ３点を確保す
ることが好ましい。
（発明の効果）
以上のように、本発明によれば、通常の軟質熱延鋼板に
おける化学成分組成にＢを添加すると共に、更に、Ｂ
／ Ｎ比及びＭ ｎ ／ Ｓ比を規制することによって
、熱間圧延時にフェライト核の生成を抑制し、かくして
、軟質で高延性であり、且つ、コイル幅方向端部におい
ても混粒域が生じず、材質の均一性にすぐれた熱延鋼板
を得ることができる。従って、かかる軟質熱延鋼板はプ
レス加工用に好適である。
おける化学成分組成にＢを添加すると共に、更に、Ｂ
／ Ｎ比及びＭ ｎ ／ Ｓ比を規制することによって
、熱間圧延時にフェライト核の生成を抑制し、かくして
、軟質で高延性であり、且つ、コイル幅方向端部におい
ても混粒域が生じず、材質の均一性にすぐれた熱延鋼板
を得ることができる。従って、かかる軟質熱延鋼板はプ
レス加工用に好適である。
更に、本発明による軟質熱延鋼板は、混粒域を有しない
ので、コイル幅方向の変形抵抗がほぼ一様であり、しか
も、コイル幅方向端部においても延性が高いために、リ
ロールを行なう場合に耳割れが発生せず、従って、リロ
ール用途にもすぐれた冷間加工性を有している。
ので、コイル幅方向の変形抵抗がほぼ一様であり、しか
も、コイル幅方向端部においても延性が高いために、リ
ロールを行なう場合に耳割れが発生せず、従って、リロ
ール用途にもすぐれた冷間加工性を有している。
（実施例）
以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこ
れら実施例により何ら限定されるものではない。
れら実施例により何ら限定されるものではない。
実施例１
第１表に示す化学成分を有する綱を溶製、鋳造し、常法
に従って熱間圧延し、巻取った。但し、仕上温度は８３
０°Ｃ１８５０°Ｃ又は８７０°Ｃとした。これら鋼板
のコイル幅方向端部の組織を観察し、その混粒組織の発
生の程度とＢ／Ｎ重量比との関係を第１図に示す。本発
明に従って、Ｂ ／ Ｎ重量比を１．０以上とすること
によって、コイル幅方向端部の混粒の発生が効果的に抑
制されることが理解される。
に従って熱間圧延し、巻取った。但し、仕上温度は８３
０°Ｃ１８５０°Ｃ又は８７０°Ｃとした。これら鋼板
のコイル幅方向端部の組織を観察し、その混粒組織の発
生の程度とＢ／Ｎ重量比との関係を第１図に示す。本発
明に従って、Ｂ ／ Ｎ重量比を１．０以上とすること
によって、コイル幅方向端部の混粒の発生が効果的に抑
制されることが理解される。
実施例２
第２表に示す化学成分を有する鋼を溶製、鋳造し、常法
に従って熱間圧延し、Ａｒｚ点を調べた。
に従って熱間圧延し、Ａｒｚ点を調べた。
第２図に名調におけるＭｎｉ及びＳＨとＡｒ３点との関
係を示す。Ｃ量をほぼ同一とする場合、例えば、Ｍｎｌ
が約０．２０％であるときは、Ｓｌが本発明に従って０
．００４％（Ｍｎ／５＝５０）のときに、Ａｒ□点は８
２５°Ｃである。これに対して、Ｓ星が０．０１６％（
Ｍｎ／５＝１２．５）であるときは、Ａｒ３点は８５０
℃である。従って、本発明に従って、Ｍ ｎ ／ Ｓを
１５以上とすることによつて、ＢによるＡｒ、１点の低
下効果が十分に発揮される結果、コイル幅方向端部にお
いて整粒化を達成することができる。
係を示す。Ｃ量をほぼ同一とする場合、例えば、Ｍｎｌ
が約０．２０％であるときは、Ｓｌが本発明に従って０
．００４％（Ｍｎ／５＝５０）のときに、Ａｒ□点は８
２５°Ｃである。これに対して、Ｓ星が０．０１６％（
Ｍｎ／５＝１２．５）であるときは、Ａｒ３点は８５０
℃である。従って、本発明に従って、Ｍ ｎ ／ Ｓを
１５以上とすることによつて、ＢによるＡｒ、１点の低
下効果が十分に発揮される結果、コイル幅方向端部にお
いて整粒化を達成することができる。
実施例３
第３表に示す化学成分を有する鋼を溶製、鋳造し、常法
に従って熱間圧延し、厚さ１．２１■に仕上、ごの後、
６５０℃の温度で巻取り、冷却した。
に従って熱間圧延し、厚さ１．２１■に仕上、ごの後、
６５０℃の温度で巻取り、冷却した。
第４表に各鋼板の熱間圧延仕上条件と、コイル幅方向端
部の引張特性及びコイル幅方向端部の混粒域の厚みを示
す。ＭＡはＢ無添加の従来型のＡｉキルド鋼板であって
、コイル幅方向端部が混粒’ｆＵ １Ｍをなしているう
えに、鋼板が硬質であって、延性に欠ける。鋼Ｂ及びＣ
は、それぞれ本発明で規定する°Ｍ ｎ ／ Ｓ比及び
Ｂ／Ｎ比をもたない鋼であって、コイル幅方向端部にや
や混粒域が生じ、また、コイル幅方向端部の板厚中心部
のフェライト粒径が小さいために、硬質化し、延性が劣
化している。鋼Ｇは、Ｂ ／ Ｎ比及びＭ ｎ ／ Ｓ
比共に本発明で規定する範囲内にあるが、Ｂｉが不足す
るため、混粒の発生がみられ、また、フェライト粒径も
小さい。
部の引張特性及びコイル幅方向端部の混粒域の厚みを示
す。ＭＡはＢ無添加の従来型のＡｉキルド鋼板であって
、コイル幅方向端部が混粒’ｆＵ １Ｍをなしているう
えに、鋼板が硬質であって、延性に欠ける。鋼Ｂ及びＣ
は、それぞれ本発明で規定する°Ｍ ｎ ／ Ｓ比及び
Ｂ／Ｎ比をもたない鋼であって、コイル幅方向端部にや
や混粒域が生じ、また、コイル幅方向端部の板厚中心部
のフェライト粒径が小さいために、硬質化し、延性が劣
化している。鋼Ｇは、Ｂ ／ Ｎ比及びＭ ｎ ／ Ｓ
比共に本発明で規定する範囲内にあるが、Ｂｉが不足す
るため、混粒の発生がみられ、また、フェライト粒径も
小さい。
２ＦｆＡ Ｄ −Ｆは本発明による熱延鋼板であって、
コイル端部にも混粒の発生がなく、また、フェライト粒
径が大きいために、軟質且つ高延性である。
コイル端部にも混粒の発生がなく、また、フェライト粒
径が大きいために、軟質且つ高延性である。
粒径が大きく、軟質且つ高延性である。
七しかし、比較鋼り及びＭは、上記元素の添加量
くζゝ イル幅方向端部での混粒域の厚みとの関係を示す
Ｊ＾く； 第１図 ００．５″ ／、０ ／、５Ｂ／〜地
七しかし、比較鋼り及びＭは、上記元素の添加量
くζゝ イル幅方向端部での混粒域の厚みとの関係を示す
Ｊ＾く； 第１図 ００．５″ ／、０ ／、５Ｂ／〜地
Claims (2)
- （１）重量％で Ｃ ０．０３〜０．０６％、 Ｍｎ ０．３５％以下、 Ｓ ０．０２０％以下、 ｓｏｌＡｌ ０．０１〜０．１０％、 Ｂ ０．０１５〜０．０４５％、 Ｎ ０．００１〜０．０００３％を含み、且つ、Ｍｎ／
Ｓ重量比が１５以上であり、Ｂ／Ｎ重量比が１．０以上
であり、 残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とする加
工性にすぐれた軟質熱延鋼板。 - （２）重量％で （ａ）Ｃ ０．０３〜０．０６％、 Ｍｎ ０．３５％以下、 Ｓ ０．０２０％以下、 ｓｏｌＡｌ ０．０１〜０．１０％、 Ｂ ０．０１５〜０．０４５％、 Ｎ ０．００１〜０．０００３％を含み、且つ、Ｍｎ／
Ｓ重量比が１５以上であり、Ｂ／Ｎ重量比が１．０以上
であり、更に、 （ｂ）Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚに及びＶよりなる群から選ばれる
１種又は２種以上の元素を総量にて０．００４〜０．０
１８％を含み、 残部鉄及び不可避的不純物よりなることを特徴とする加
工性にすぐれた軟質熱延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28183285A JPS62139849A (ja) | 1985-12-13 | 1985-12-13 | 加工性にすぐれた軟質熱延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28183285A JPS62139849A (ja) | 1985-12-13 | 1985-12-13 | 加工性にすぐれた軟質熱延鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62139849A true JPS62139849A (ja) | 1987-06-23 |
Family
ID=17644627
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28183285A Pending JPS62139849A (ja) | 1985-12-13 | 1985-12-13 | 加工性にすぐれた軟質熱延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62139849A (ja) |
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-
1985
- 1985-12-13 JP JP28183285A patent/JPS62139849A/ja active Pending
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