JPH10204588A - 加工性及びローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板及びその製造方法 - Google Patents
加工性及びローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板及びその製造方法Info
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- JPH10204588A JPH10204588A JP1048797A JP1048797A JPH10204588A JP H10204588 A JPH10204588 A JP H10204588A JP 1048797 A JP1048797 A JP 1048797A JP 1048797 A JP1048797 A JP 1048797A JP H10204588 A JPH10204588 A JP H10204588A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱延板の焼鈍工程を省略した生産性の高い製
造工程で加工性及びローピング特性に優れたフェライト
系ステンレス鋼薄板及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．００
５０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．０１〜
０．２％、Ｐ：０．０２％未満、Ｓ：０．００１〜０．
０１０％、Ｃｒ：１０〜２５％、Ｔｉ：０．０５〜０．
３％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５％、Ｂ：０．００
０１〜０．００５０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避
的不純物からなり、下記（１）式及び（２）式を満足す
ることを特徴とする加工性及びローピング特性に優れた
フェライト系ステンレス鋼薄板。 (Ti(%)−48×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32)×P(%)≦0.002 ・・・（１） C(%)≦12×S(%)/32 ・・・（２）
造工程で加工性及びローピング特性に優れたフェライト
系ステンレス鋼薄板及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．００
５０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．０１〜
０．２％、Ｐ：０．０２％未満、Ｓ：０．００１〜０．
０１０％、Ｃｒ：１０〜２５％、Ｔｉ：０．０５〜０．
３％、Ｎ：０．００１０〜０．０１５％、Ｂ：０．００
０１〜０．００５０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避
的不純物からなり、下記（１）式及び（２）式を満足す
ることを特徴とする加工性及びローピング特性に優れた
フェライト系ステンレス鋼薄板。 (Ti(%)−48×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32)×P(%)≦0.002 ・・・（１） C(%)≦12×S(%)/32 ・・・（２）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、加工性及びローピ
ング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板及びそ
の製造方法に関する。
ング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板及びそ
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼薄板は、耐食
性に優れており、厨房用、自動車排気系材料用など多く
の用途に用いられている。近年では家電用に代表される
ように高加工性用材料としての用途が広がってきてい
る。
性に優れており、厨房用、自動車排気系材料用など多く
の用途に用いられている。近年では家電用に代表される
ように高加工性用材料としての用途が広がってきてい
る。
【０００３】高加工性材料として必要な特性の一つに深
絞り性（ｒ値）がある。このｒ値を向上させるために、
Ｃ，Ｎの固定元素としてＴｉ、Ｎｂ等を添加したいわゆ
るＩＦ系ステンレス鋼が用いられている（たとえば特開
平１−１２５９５４号公報）。
絞り性（ｒ値）がある。このｒ値を向上させるために、
Ｃ，Ｎの固定元素としてＴｉ、Ｎｂ等を添加したいわゆ
るＩＦ系ステンレス鋼が用いられている（たとえば特開
平１−１２５９５４号公報）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】フェライト系ステンレ
ス鋼には、前述したように加工性が求められると同時に
表面性状に優れることも要求される。その表面性状の問
題点としては、これまで製品板を成形加工したときに発
生する表面凹凸（これをリジングと呼ぶ）が有り、この
リジング発生を防止するために種々の対策がとられてき
た。ところが最近では、さらに表面特性に対する要求が
厳しくなり、冷延した際に発生する微少な表面凹凸（こ
れをローピングと呼ぶ）も問題視されるようになってき
た。
ス鋼には、前述したように加工性が求められると同時に
表面性状に優れることも要求される。その表面性状の問
題点としては、これまで製品板を成形加工したときに発
生する表面凹凸（これをリジングと呼ぶ）が有り、この
リジング発生を防止するために種々の対策がとられてき
た。ところが最近では、さらに表面特性に対する要求が
厳しくなり、冷延した際に発生する微少な表面凹凸（こ
れをローピングと呼ぶ）も問題視されるようになってき
た。
【０００５】リジングとは、製品板を成形、あるいは１
５％程度の引張試験に供したときに生じる、高さが５〜
５０μｍ程度の圧延方向に伸びたうねりのことであるの
に対して、ローピングとは冷延板の表面に見られる高さ
０．２〜０．５μｍ程度の圧延方向に伸びたうねりのこ
とであり、リジングとローピングを区別して取り扱って
いる。
５％程度の引張試験に供したときに生じる、高さが５〜
５０μｍ程度の圧延方向に伸びたうねりのことであるの
に対して、ローピングとは冷延板の表面に見られる高さ
０．２〜０．５μｍ程度の圧延方向に伸びたうねりのこ
とであり、リジングとローピングを区別して取り扱って
いる。
【０００６】リジングについては、その発生メカニズム
について数多くの研究がなされてきており（例えば、鉄
と鋼７６（１９９０），Ｐ１５２０）、リジング特性向
上の手法として、鋳造組織の微細化（等軸晶率の増
加）、粗熱延時の再結晶、γ相あるいはマルテンサイト
相を用いた圧延集合組織のランダム化等が有効であるこ
とが知られている。
について数多くの研究がなされてきており（例えば、鉄
と鋼７６（１９９０），Ｐ１５２０）、リジング特性向
上の手法として、鋳造組織の微細化（等軸晶率の増
加）、粗熱延時の再結晶、γ相あるいはマルテンサイト
相を用いた圧延集合組織のランダム化等が有効であるこ
とが知られている。
【０００７】ところが、このリジング対策の方法を採用
してリジング特性を改善した材料においても、ローピン
グ特性が改善されていない場合も認められており、両者
の表面凹凸現象は異なる現象であると考えられる。
してリジング特性を改善した材料においても、ローピン
グ特性が改善されていない場合も認められており、両者
の表面凹凸現象は異なる現象であると考えられる。
【０００８】冷延板に発生するローピングは熱延板を焼
鈍する、あるいは冷延途中で焼鈍したときに軽減される
ことから、熱延から冷延の最中に一回以上の焼鈍を入れ
ることが有効であると考えられる。
鈍する、あるいは冷延途中で焼鈍したときに軽減される
ことから、熱延から冷延の最中に一回以上の焼鈍を入れ
ることが有効であると考えられる。
【０００９】ところが、この熱延板の焼鈍は、普通鋼で
は通常行わない工程であり、熱延板の焼鈍工程はステン
レス鋼の生産性を低下させる一因となっている。
は通常行わない工程であり、熱延板の焼鈍工程はステン
レス鋼の生産性を低下させる一因となっている。
【００１０】そこで本発明は、熱延板の焼鈍工程を省略
した生産性の高い製造工程で加工性及びローピング特性
に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板及びその製造方
法を提供することを目的としたものである。
した生産性の高い製造工程で加工性及びローピング特性
に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板及びその製造方
法を提供することを目的としたものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ローピン
グ対策としての熱延板焼鈍技術から、熱延板焼鈍工程で
得られる再結晶組織を熱延板で得られれば、その後の焼
鈍工程を省略できると考え、Ｔｉを添加したＩＦ型フェ
ライト系ステンレス鋼を用いて、熱延捲取工程の再結晶
挙動に及ぼす析出の影響を調査し、下記の知見を得た。 捲取中にはＦｅＴｉＰ、Ｔｉ4 Ｃ2 Ｓ2 が微細に析
出し、これらの析出が生じる場合、再結晶は大きく遅延
する。 ＦｅＴｉＰは、ｍａｓｓ％で、 Ｐ ＜０．０２％ Ｔｉ≦０．３％ を含有し、下記（１）式を満足するフェライト系ステン
レス鋼を用いて下記（３）式を満足する温度で捲取るこ
とでほぼ完全に析出を抑制でき、再結晶組織が得られ
る。 (Ti(%)−48×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32)×P(%)≦0.002 ・・・（１） CT（℃）≧540+8 ×104 ×(Ti(%)-48 ×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32) ×P(%)・・・（３） Ｔｉ4 Ｃ2 Ｓ2 の析出物は、下記（２）式を満足す
るフェライト系ステンレス鋼を用いて、連続鋳造スラブ
の加熱温度１１８０℃以下とすることで捲取中の析出を
ほぼ完全に抑制でき、再結晶組織が得られる。
グ対策としての熱延板焼鈍技術から、熱延板焼鈍工程で
得られる再結晶組織を熱延板で得られれば、その後の焼
鈍工程を省略できると考え、Ｔｉを添加したＩＦ型フェ
ライト系ステンレス鋼を用いて、熱延捲取工程の再結晶
挙動に及ぼす析出の影響を調査し、下記の知見を得た。 捲取中にはＦｅＴｉＰ、Ｔｉ4 Ｃ2 Ｓ2 が微細に析
出し、これらの析出が生じる場合、再結晶は大きく遅延
する。 ＦｅＴｉＰは、ｍａｓｓ％で、 Ｐ ＜０．０２％ Ｔｉ≦０．３％ を含有し、下記（１）式を満足するフェライト系ステン
レス鋼を用いて下記（３）式を満足する温度で捲取るこ
とでほぼ完全に析出を抑制でき、再結晶組織が得られ
る。 (Ti(%)−48×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32)×P(%)≦0.002 ・・・（１） CT（℃）≧540+8 ×104 ×(Ti(%)-48 ×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32) ×P(%)・・・（３） Ｔｉ4 Ｃ2 Ｓ2 の析出物は、下記（２）式を満足す
るフェライト系ステンレス鋼を用いて、連続鋳造スラブ
の加熱温度１１８０℃以下とすることで捲取中の析出を
ほぼ完全に抑制でき、再結晶組織が得られる。
【００１２】C(%)≦12×S(%)/32 ・・・（３） 上記（２）あるいは（３）を満足する場合には、熱
延板焼鈍の有無に関わらず加工性、表面特性等に変化が
ない。
延板焼鈍の有無に関わらず加工性、表面特性等に変化が
ない。
【００１３】本発明は上記知見に基づくものであって、
重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．００５０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．０１〜０．２％、 Ｐ ：０．０２％未満、 Ｓ ：０．００１〜０．０１０％、 Ｃｒ：１０〜２５％、 Ｔｉ：０．０５〜０．３％、 Ｎ：０．００１０〜０．０１５％、 Ｂ：０．０００１〜０．００５０％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、下
記（１）式及び（２）式を満足することを特徴とする加
工性及びローピング特性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼薄板である。 (Ti(%)−48×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32)×P(%)≦0.002 ・・・（１） C(%)≦12×S(%)/32 ・・・（２）
重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．００５０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．０１〜０．２％、 Ｐ ：０．０２％未満、 Ｓ ：０．００１〜０．０１０％、 Ｃｒ：１０〜２５％、 Ｔｉ：０．０５〜０．３％、 Ｎ：０．００１０〜０．０１５％、 Ｂ：０．０００１〜０．００５０％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、下
記（１）式及び（２）式を満足することを特徴とする加
工性及びローピング特性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼薄板である。 (Ti(%)−48×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32)×P(%)≦0.002 ・・・（１） C(%)≦12×S(%)/32 ・・・（２）
【００１４】また本発明は、上記組成を持つ連続鋳造ス
ラブを熱間圧延した後に、下記（３）式を満足する捲取
温度（ＣＴ）で捲き取った後、熱延板の焼鈍をすること
なく、酸洗、冷延、焼鈍をすることを特徴とする加工性
及びローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼
薄板の製造方法である。 CT（℃）≧540+8 ×104 ×(Ti(%)-48 ×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32) ×P(%)・・・（３）
ラブを熱間圧延した後に、下記（３）式を満足する捲取
温度（ＣＴ）で捲き取った後、熱延板の焼鈍をすること
なく、酸洗、冷延、焼鈍をすることを特徴とする加工性
及びローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼
薄板の製造方法である。 CT（℃）≧540+8 ×104 ×(Ti(%)-48 ×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32) ×P(%)・・・（３）
【００１５】また本発明は、上記組成を持つ連続鋳造ス
ラブを、熱間圧延に際して、加熱温度を１１８０℃以下
とし、熱間圧延後に下記（３）式を満足する捲取温度で
捲き取った後、熱延板の焼鈍をすることなく、酸洗、冷
延、焼鈍をすることを特徴とする加工性及びローピング
特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法
である。 CT（℃）≧540+8 ×104 ×(Ti(%)-48 ×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32) ×P(%)・・・（３）
ラブを、熱間圧延に際して、加熱温度を１１８０℃以下
とし、熱間圧延後に下記（３）式を満足する捲取温度で
捲き取った後、熱延板の焼鈍をすることなく、酸洗、冷
延、焼鈍をすることを特徴とする加工性及びローピング
特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法
である。 CT（℃）≧540+8 ×104 ×(Ti(%)-48 ×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32) ×P(%)・・・（３）
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。まず本発明のフェライト系ステンレス鋼の成分限
定理由を述べる。なお以下の説明における（％）とは
（重量％）を示す。
する。まず本発明のフェライト系ステンレス鋼の成分限
定理由を述べる。なお以下の説明における（％）とは
（重量％）を示す。
【００１７】Ｔｉ：ＴｉはＣ，Ｎを固定し、加工性を向
上させる元素である。加工性（ｒ値）が向上するように
０．０５％以上とした。また、Ｔｉを多量に添加すると
コストが増加し、また冷延時に表面疵が生じる等の問題
があるためため、０．３％以下とした。またＴｉは、Ｔ
ｉの炭硫化物やリン化物を熱延後の捲取中に析出させる
と、熱延板の再結晶を遅延させるという作用を持つの
で、これらの析出物の生成を抑制するために、他の成分
との特定の関係を持たせる必要がある。それについては
後述する。
上させる元素である。加工性（ｒ値）が向上するように
０．０５％以上とした。また、Ｔｉを多量に添加すると
コストが増加し、また冷延時に表面疵が生じる等の問題
があるためため、０．３％以下とした。またＴｉは、Ｔ
ｉの炭硫化物やリン化物を熱延後の捲取中に析出させる
と、熱延板の再結晶を遅延させるという作用を持つの
で、これらの析出物の生成を抑制するために、他の成分
との特定の関係を持たせる必要がある。それについては
後述する。
【００１８】Ｐ：Ｐは熱延捲取中にＴｉの化合物として
析出し、熱延板の再結晶を遅延させるため、少ない方が
好ましく、０．０２％未満とした。より析出を抑制する
ためには０．０１％以下とすることが好ましい。一方、
下限は特に定めるものではなく、脱リン処理技術の限界
まで低減させてよいが、その処理コストの点から、０．
００１％程度が好ましい。またＰは、リン化物を熱延後
の捲取中に析出させると、熱延板の再結晶を遅延させる
という作用を持つので、これらの析出物の生成を抑制す
るために、他の成分との特定の関係を持たせる必要があ
る。それについては後述する。
析出し、熱延板の再結晶を遅延させるため、少ない方が
好ましく、０．０２％未満とした。より析出を抑制する
ためには０．０１％以下とすることが好ましい。一方、
下限は特に定めるものではなく、脱リン処理技術の限界
まで低減させてよいが、その処理コストの点から、０．
００１％程度が好ましい。またＰは、リン化物を熱延後
の捲取中に析出させると、熱延板の再結晶を遅延させる
という作用を持つので、これらの析出物の生成を抑制す
るために、他の成分との特定の関係を持たせる必要があ
る。それについては後述する。
【００１９】Ｃｒ：Ｃｒは１０％未満であるとステンレ
ス鋼の基本特性である耐食性が不足するためＣｒ量は１
０％以上とした。またＣｒ量が高くなると、上記のよう
な高温捲取を行った場合にσ相などの金属間化合物が析
出して熱延板靭性が劣化するため、２５％以下とした。
原料コストを考慮すると１０〜１８％とすることが好ま
しい。
ス鋼の基本特性である耐食性が不足するためＣｒ量は１
０％以上とした。またＣｒ量が高くなると、上記のよう
な高温捲取を行った場合にσ相などの金属間化合物が析
出して熱延板靭性が劣化するため、２５％以下とした。
原料コストを考慮すると１０〜１８％とすることが好ま
しい。
【００２０】Ｃ，Ｎ：Ｃ，Ｎは加工性を低下させる元素
である。高加工性（高ｒ値）の製品を得るためには、
Ｃ，Ｎを固定する高価な元素（例えばＴｉ）が必要とな
り、原料コストが増加する。また、Ｃ，Ｎを多量に含有
する場合、捲取再結晶が遅延することが考えられる。し
たがって、Ｃ，Ｎ共に低い方が好ましいが、製鋼工程で
のコストが大きく増加しないことから、Ｃは０．００５
％（ｗｔ％）以下、Ｎは０．０１５％以下とした。一
方、製鋼技術上のコストの上昇を考慮し、Ｃは０．００
０５％以上、Ｎは０．００１０％以上とした。なお，
Ｃ，ＮはともにＦｅＴｉＰやＴｉ4 Ｃ2 Ｓ2 の析出に関
する元素であり、これらの析出物の生成を抑制するため
に、他の元素との特定な量的関係を規定する。このこと
については後述する。
である。高加工性（高ｒ値）の製品を得るためには、
Ｃ，Ｎを固定する高価な元素（例えばＴｉ）が必要とな
り、原料コストが増加する。また、Ｃ，Ｎを多量に含有
する場合、捲取再結晶が遅延することが考えられる。し
たがって、Ｃ，Ｎ共に低い方が好ましいが、製鋼工程で
のコストが大きく増加しないことから、Ｃは０．００５
％（ｗｔ％）以下、Ｎは０．０１５％以下とした。一
方、製鋼技術上のコストの上昇を考慮し、Ｃは０．００
０５％以上、Ｎは０．００１０％以上とした。なお，
Ｃ，ＮはともにＦｅＴｉＰやＴｉ4 Ｃ2 Ｓ2 の析出に関
する元素であり、これらの析出物の生成を抑制するため
に、他の元素との特定な量的関係を規定する。このこと
については後述する。
【００２１】Ｓ：ＳはＴｉの炭硫化物やリン化物の析出
に影響を及ぼす元素であり、それらの析出を抑制するた
めには少ない方が好ましく、また加工性を低下させ、ま
た多量に含有すると鋼の脆化をもたらすことからも少な
い方が好ましく、０．０１０％以下である。下限は脱硫
処理技術の限界まで低減してもよいが、その処理コスト
の点から０．００１％以上とした。なお、Ｔｉの析出物
に関する点で他の元素との特定な量的関係を規定する
が、それについては後述する。
に影響を及ぼす元素であり、それらの析出を抑制するた
めには少ない方が好ましく、また加工性を低下させ、ま
た多量に含有すると鋼の脆化をもたらすことからも少な
い方が好ましく、０．０１０％以下である。下限は脱硫
処理技術の限界まで低減してもよいが、その処理コスト
の点から０．００１％以上とした。なお、Ｔｉの析出物
に関する点で他の元素との特定な量的関係を規定する
が、それについては後述する。
【００２２】Ｓｉ：Ｓｉは脱酸元素として必要である
が、多量の添加により降伏点の上昇を招くため、０．５
％以下とする。一方、脱酸効果を得る点から０．０１％
以上とする。
が、多量の添加により降伏点の上昇を招くため、０．５
％以下とする。一方、脱酸効果を得る点から０．０１％
以上とする。
【００２３】Ｍｎ：Ｍｎも、Ｓｉ同様、脱酸元素である
が、多量の添加により熱延板の再結晶が遅延するため、
０．２％以下とする。一方、効果の点から０．０１％以
上とする。
が、多量の添加により熱延板の再結晶が遅延するため、
０．２％以下とする。一方、効果の点から０．０１％以
上とする。
【００２４】Ｂ：Ｂは加工性を向上させる元素であり、
原料コストが安いので添加することが好ましい。しか
し、多量に含有すると熱延板の再結晶を遅延させること
があるため、０．００５０％以下とした。Ｂは０．００
０１％添加すれば加工性向上の効果を発揮するので、
０．０００１％以上とした。
原料コストが安いので添加することが好ましい。しか
し、多量に含有すると熱延板の再結晶を遅延させること
があるため、０．００５０％以下とした。Ｂは０．００
０１％添加すれば加工性向上の効果を発揮するので、
０．０００１％以上とした。
【００２５】本発明におけるフェライト系ステンレス鋼
は上述した成分の含有を必要とするが、本発明の目的と
するローピングの発生防止には、上記成分間において特
定の量的な関係を持たせる必要がある。すなわち、本発
明鋼の熱延板の再結晶を促進させるためには，Ｔｉの炭
硫化物やリン化物の析出を抑制する必要があり、そのた
めにＴｉ，Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｐの間には、 (Ti(%)−48×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32)×P(%)≦0.002 ・・・（１） という関係を規定する。上記（１）式を満足することで
熱延板の再結晶組織が得られる。
は上述した成分の含有を必要とするが、本発明の目的と
するローピングの発生防止には、上記成分間において特
定の量的な関係を持たせる必要がある。すなわち、本発
明鋼の熱延板の再結晶を促進させるためには，Ｔｉの炭
硫化物やリン化物の析出を抑制する必要があり、そのた
めにＴｉ，Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｐの間には、 (Ti(%)−48×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32)×P(%)≦0.002 ・・・（１） という関係を規定する。上記（１）式を満足することで
熱延板の再結晶組織が得られる。
【００２６】また、ＣとＳの間に C(%)≦12×S(%)/32 ・・・（２） の関係を規定する必要がある。上記（２）式を満足する
ことで、熱延板の再結晶がより促進される。
ことで、熱延板の再結晶がより促進される。
【００２７】次に、本発明鋼薄板を製造するための熱延
条件について述べる。上述したような成分限定をした本
発明鋼を熱延する際には、捲取中にＴｉの析出物が生成
しないようにプロセス条件を設定する必要がある。
条件について述べる。上述したような成分限定をした本
発明鋼を熱延する際には、捲取中にＴｉの析出物が生成
しないようにプロセス条件を設定する必要がある。
【００２８】そのためにはまず、捲取温度（ＣＴ）は下
記（３）式を満たすようにする。 CT（℃）≧540+8 ×104 ×(Ti(%)-48 ×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32) ×P(%)・・・（３） 捲取温度は上記（３）式を満たすものであれば、いかに
高くても同等の効果が得られる。ただし、あまり高い場
合には酸化スケールの成長による酸洗性の問題が生じる
ことがあるため、適切な温度を適宜決める必要がある。
記（３）式を満たすようにする。 CT（℃）≧540+8 ×104 ×(Ti(%)-48 ×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32) ×P(%)・・・（３） 捲取温度は上記（３）式を満たすものであれば、いかに
高くても同等の効果が得られる。ただし、あまり高い場
合には酸化スケールの成長による酸洗性の問題が生じる
ことがあるため、適切な温度を適宜決める必要がある。
【００２９】次に熱間圧延に際してのスラブの加熱温度
は１１８０℃以下とする。この温度より高くすると、加
熱中のＴｉの析出物の生成が不十分になり、捲取中にＴ
ｉの化合物が析出してしまう。加熱温度は低いほど好ま
しいが、あまり低すぎると熱延の仕上げ圧延での圧延負
荷が増大し、熱延きずが発生する場合があるため好まし
くなく、一般的には１０００℃以上、好ましくは１０５
０℃以上である。熱延以降は、熱延板焼鈍を行うことな
く、常法に従って酸洗、冷延、焼鈍を施すとよい。
は１１８０℃以下とする。この温度より高くすると、加
熱中のＴｉの析出物の生成が不十分になり、捲取中にＴ
ｉの化合物が析出してしまう。加熱温度は低いほど好ま
しいが、あまり低すぎると熱延の仕上げ圧延での圧延負
荷が増大し、熱延きずが発生する場合があるため好まし
くなく、一般的には１０００℃以上、好ましくは１０５
０℃以上である。熱延以降は、熱延板焼鈍を行うことな
く、常法に従って酸洗、冷延、焼鈍を施すとよい。
【００３０】
【実施例】以下、実施例によって本発明を説明する。 ［実施例１］表１に示すフェライト系ステンレス鋼１３
鋼種を、加熱温度１１８０℃として熱間圧延後、７００
℃で捲取り、熱延板を作製した。。更に熱延板を焼鈍す
ることなく酸洗し、圧下率８０％の冷延後、ローピング
高さを測定した。更に冷延板は８７５℃で６０秒保定の
焼鈍をした後、引張試験片を採取し、ｒ値及びリジング
高さ測定試験を行った。成品板より板を切り出し、円筒
深絞り試験による加工割れの有無及び腐食試験（ＪＩＳ
Ｇ０５７５）による粒界割れの有無を調査した。なおｒ
値は、圧延方向から０，４５，９０゜の角度で各２本採
取した引張試験片を１５％引張後に測定し、平均のｒ値
を求めた。平均ｒ値として１．５以上を加工性良好とし
た。リジング高さは、圧延方向に平行に１５％引張後、
うねりの高さを測定した（ｎ＝８）。ローピングのラン
クは、Ａ：０．１５μｍ以下、Ｂ：０．２５μｍ以下、
Ｃ：０．３５μｍ以下、Ｄ：０．３５μｍ超とし、Ａ，
Ｂランクは合格である。また、リジングのランクは、
Ａ：１０μｍ以下、Ｂ：２２μｍ以下、Ｃ：３２μｍ以
下、Ｄ：３２μｍ超とし、Ａ，Ｂランクは合格である。
加工割れ及び粒界割れは割れのないのが合格（○）、割
れがあれば不合格（×）である。
鋼種を、加熱温度１１８０℃として熱間圧延後、７００
℃で捲取り、熱延板を作製した。。更に熱延板を焼鈍す
ることなく酸洗し、圧下率８０％の冷延後、ローピング
高さを測定した。更に冷延板は８７５℃で６０秒保定の
焼鈍をした後、引張試験片を採取し、ｒ値及びリジング
高さ測定試験を行った。成品板より板を切り出し、円筒
深絞り試験による加工割れの有無及び腐食試験（ＪＩＳ
Ｇ０５７５）による粒界割れの有無を調査した。なおｒ
値は、圧延方向から０，４５，９０゜の角度で各２本採
取した引張試験片を１５％引張後に測定し、平均のｒ値
を求めた。平均ｒ値として１．５以上を加工性良好とし
た。リジング高さは、圧延方向に平行に１５％引張後、
うねりの高さを測定した（ｎ＝８）。ローピングのラン
クは、Ａ：０．１５μｍ以下、Ｂ：０．２５μｍ以下、
Ｃ：０．３５μｍ以下、Ｄ：０．３５μｍ超とし、Ａ，
Ｂランクは合格である。また、リジングのランクは、
Ａ：１０μｍ以下、Ｂ：２２μｍ以下、Ｃ：３２μｍ以
下、Ｄ：３２μｍ超とし、Ａ，Ｂランクは合格である。
加工割れ及び粒界割れは割れのないのが合格（○）、割
れがあれば不合格（×）である。
【００３１】
【表１】
【００３２】上記の各種評価結果を表２に示す。本発明
鋼は、ローピング特性、ｒ値、リジング特性、加工割れ
及び粒界腐食割れに優れている。特にローピング特性
が、比較鋼に比べて向上している。
鋼は、ローピング特性、ｒ値、リジング特性、加工割れ
及び粒界腐食割れに優れている。特にローピング特性
が、比較鋼に比べて向上している。
【００３３】
【表２】
【００３４】［実施例２］表１に示すフェライト系ステ
ンレス鋼のうち４鋼種を、加熱温度を１１８０℃とし、
捲取温度を変えて熱延板を作製した。更に熱延板を焼鈍
することなく酸洗し、圧下率８０％の冷延後、ローピン
グ高さを測定した。更に冷延板は８７５℃で６０秒保定
の焼鈍をした後、引張試験片を採取し、ｒ値及びリジン
グ高さ測定試験を行った。さらに焼鈍板より板を切り出
し、円筒深絞り試験による加工割れの有無及び腐食試験
（ＪＩＳＧ０５７５）による粒界割れの有無を調査し
た。
ンレス鋼のうち４鋼種を、加熱温度を１１８０℃とし、
捲取温度を変えて熱延板を作製した。更に熱延板を焼鈍
することなく酸洗し、圧下率８０％の冷延後、ローピン
グ高さを測定した。更に冷延板は８７５℃で６０秒保定
の焼鈍をした後、引張試験片を採取し、ｒ値及びリジン
グ高さ測定試験を行った。さらに焼鈍板より板を切り出
し、円筒深絞り試験による加工割れの有無及び腐食試験
（ＪＩＳＧ０５７５）による粒界割れの有無を調査し
た。
【００３５】各鋼種とローピングランク、ｒ値、リジン
グランクと加工及び粒界割れの有無を表３に示す。
グランクと加工及び粒界割れの有無を表３に示す。
【００３６】本発明による製造方法で得られた鋼板はロ
ーピング特性、ｒ値、リジング特性、加工割れ及び粒界
腐食割れについていずれも優れている。これに対し、比
較法で得られた鋼板は、上記特性の内１つ以上が不良で
ある。
ーピング特性、ｒ値、リジング特性、加工割れ及び粒界
腐食割れについていずれも優れている。これに対し、比
較法で得られた鋼板は、上記特性の内１つ以上が不良で
ある。
【００３７】
【表３】
【００３８】［実施例３］表１に示すフェライト系ステ
ンレス鋼のうち４鋼種を、加熱温度変化させ、捲取温度
を７００℃として熱延板を作製した。更に熱延板を焼鈍
することなく酸洗し、圧下率８０％の冷延後、ローピン
グ高さを測定した。更に冷延板は８７５℃で６０秒保定
の焼鈍をした後、引張試験片を採取し、ｒ値及びリジン
グ高さ測定試験を行った。さらに焼鈍板より板を切り出
し、円筒深絞り試験による加工割れの有無及び腐食試験
（ＪＩＳＧ０５７５）による粒界割れの有無を調査し
た。
ンレス鋼のうち４鋼種を、加熱温度変化させ、捲取温度
を７００℃として熱延板を作製した。更に熱延板を焼鈍
することなく酸洗し、圧下率８０％の冷延後、ローピン
グ高さを測定した。更に冷延板は８７５℃で６０秒保定
の焼鈍をした後、引張試験片を採取し、ｒ値及びリジン
グ高さ測定試験を行った。さらに焼鈍板より板を切り出
し、円筒深絞り試験による加工割れの有無及び腐食試験
（ＪＩＳＧ０５７５）による粒界割れの有無を調査し
た。
【００３９】各鋼種とローピングランク、ｒ値、リジン
グランクと加工及び粒界割れの有無を表４に示す。
グランクと加工及び粒界割れの有無を表４に示す。
【００４０】本発明による製造方法で得られた鋼板はロ
ーピング特性、ｒ値、リジング特性、加工割れ及び粒界
腐食割れに優れている。これに対し、比較法で得られた
鋼板は、上記特性の内１つ以上が不良である。
ーピング特性、ｒ値、リジング特性、加工割れ及び粒界
腐食割れに優れている。これに対し、比較法で得られた
鋼板は、上記特性の内１つ以上が不良である。
【００４１】
【表４】
【００４２】
【発明の効果】本発明のフェライト系ステンレス鋼薄板
は、鋼成分の限定及び成分間の量的関係を規定するの
で、捲取中にＴｉの炭硫化物やリン化物の析出を抑制す
ることができ、熱延板の再結晶遅延もなく、再結晶組織
を得ることが出来る。したがって熱延板の焼鈍をするこ
となく、特に加工性及びローピング特性に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼薄板を製造できる。
は、鋼成分の限定及び成分間の量的関係を規定するの
で、捲取中にＴｉの炭硫化物やリン化物の析出を抑制す
ることができ、熱延板の再結晶遅延もなく、再結晶組織
を得ることが出来る。したがって熱延板の焼鈍をするこ
となく、特に加工性及びローピング特性に優れたフェラ
イト系ステンレス鋼薄板を製造できる。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．００５０％、 Ｓｉ：０．０１〜０．５％、 Ｍｎ：０．０１〜０．２％、 Ｐ ：０．０２％未満、 Ｓ ：０．００１〜０．０１０％、 Ｃｒ：１０〜２５％、 Ｔｉ：０．０５〜０．３％、 Ｎ：０．００１０〜０．０１５％、 Ｂ：０．０００１〜０．００５０％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、下
記（１）式及び（２）式を満足することを特徴とする加
工性及びローピング特性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼薄板。 (Ti(%)−48×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32)×P(%)≦0.002 ・・・（１） C(%)≦12×S(%)/32 ・・・（２） - 【請求項２】 請求項１記載の組成を持つ連続鋳造スラ
ブを熱間圧延した後に、下記（３）式を満足する捲取温
度（ＣＴ）で捲き取った後、熱延板の焼鈍をすることな
く、酸洗、冷延、焼鈍をすることを特徴とする加工性及
びローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄
板の製造方法。 CT（℃）≧540+8 ×104 ×(Ti(%)-48 ×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32) ×P(%)・・・（３） - 【請求項３】 請求項１記載の組成を持つ連続鋳造スラ
ブを、熱間圧延に際して、加熱温度を１１８０℃以下と
し、熱間圧延後に下記（３）式を満足する捲取温度（Ｃ
Ｔ）で捲き取った後、熱延板の焼鈍をすることなく、酸
洗、冷延、焼鈍をすることを特徴とする加工性及びロー
ピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製
造方法。 CT（℃）≧540+8 ×104 ×(Ti(%)-48 ×C(%)/12-48×N(%)/14-48×S(%)/32) ×P(%)・・・（３）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01048797A JP3455047B2 (ja) | 1997-01-23 | 1997-01-23 | 加工性及びローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01048797A JP3455047B2 (ja) | 1997-01-23 | 1997-01-23 | 加工性及びローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10204588A true JPH10204588A (ja) | 1998-08-04 |
| JP3455047B2 JP3455047B2 (ja) | 2003-10-06 |
Family
ID=11751538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01048797A Expired - Lifetime JP3455047B2 (ja) | 1997-01-23 | 1997-01-23 | 加工性及びローピング特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3455047B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002249857A (ja) * | 2001-02-26 | 2002-09-06 | Nippon Steel Corp | 張り出し性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2008240065A (ja) * | 2007-03-27 | 2008-10-09 | Jfe Steel Kk | 極低炭フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| WO2009025125A1 (ja) | 2007-08-20 | 2009-02-26 | Jfe Steel Corporation | 打抜き加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| KR20150098679A (ko) | 2013-03-25 | 2015-08-28 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 펀칭 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 |
| CN111655890A (zh) * | 2018-03-30 | 2020-09-11 | 日铁不锈钢株式会社 | 铁素体系不锈钢板及其制造方法 |
-
1997
- 1997-01-23 JP JP01048797A patent/JP3455047B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002249857A (ja) * | 2001-02-26 | 2002-09-06 | Nippon Steel Corp | 張り出し性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2008240065A (ja) * | 2007-03-27 | 2008-10-09 | Jfe Steel Kk | 極低炭フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| WO2009025125A1 (ja) | 2007-08-20 | 2009-02-26 | Jfe Steel Corporation | 打抜き加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| KR20150098679A (ko) | 2013-03-25 | 2015-08-28 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 펀칭 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 |
| KR20160129911A (ko) | 2013-03-25 | 2016-11-09 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 펀칭 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 |
| CN111655890A (zh) * | 2018-03-30 | 2020-09-11 | 日铁不锈钢株式会社 | 铁素体系不锈钢板及其制造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3455047B2 (ja) | 2003-10-06 |
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