JPS59173223A - 加工用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS59173223A JPS59173223A JP4850083A JP4850083A JPS59173223A JP S59173223 A JPS59173223 A JP S59173223A JP 4850083 A JP4850083 A JP 4850083A JP 4850083 A JP4850083 A JP 4850083A JP S59173223 A JPS59173223 A JP S59173223A
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- cold
- rolled
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- rolled steel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、遅時効性で、かつ極めて優れた加工性を有
し、しかも表面性状の良好な加工用冷延鋼板の製造方法
に関するものである１、加工用冷延鋼板は、通常、プレ
ス成形等の苛酷な変形を受けて所望の形状に加工され、
使用に供されるものであるだめ、その成形加工時に、割
れやしわの発生、或いはストレッチャストレイノと呼ば
れる歪模様等の発生を伴うことのない、良好な加工性を
有していることか必須の要件とされているものであった
。そして、このよう々特性の竹馬を月相して、従来から
数多くの研究、提案がなされてきており、極くわずかな
特性値の向」二に関するものであっても多大な注目を集
めていだのである。
し、しかも表面性状の良好な加工用冷延鋼板の製造方法
に関するものである１、加工用冷延鋼板は、通常、プレ
ス成形等の苛酷な変形を受けて所望の形状に加工され、
使用に供されるものであるだめ、その成形加工時に、割
れやしわの発生、或いはストレッチャストレイノと呼ば
れる歪模様等の発生を伴うことのない、良好な加工性を
有していることか必須の要件とされているものであった
。そして、このよう々特性の竹馬を月相して、従来から
数多くの研究、提案がなされてきており、極くわずかな
特性値の向」二に関するものであっても多大な注目を集
めていだのである。
ところで、一般に、冷７Ａ鋼板に良好な成形加工性を付
与するためには、冷間圧延後の鋼板に十分な焼な捷しを
施すことか欠かぜないものであるか、近年の生産能率向
上に対する要求は、従来の箱焼鈍に代えて、短時間に焼
な１しを完了できる連続焼鈍法の採用を推進することと
なり、現在では、加工用冷延鋼板の製造の際に連続焼鈍
法を実施することかむしろあたり甘えであると認識され
る壕でになりつつある状況に至って来ている。
与するためには、冷間圧延後の鋼板に十分な焼な捷しを
施すことか欠かぜないものであるか、近年の生産能率向
上に対する要求は、従来の箱焼鈍に代えて、短時間に焼
な１しを完了できる連続焼鈍法の採用を推進することと
なり、現在では、加工用冷延鋼板の製造の際に連続焼鈍
法を実施することかむしろあたり甘えであると認識され
る壕でになりつつある状況に至って来ている。
しかしながら、連続焼鈍によって製造された鋼板は１、
＠、速加熱、畑時間均熱処理のために十分な結晶粒の成
長かなされず、寸だ均熱後の冷却か比較的急速になされ
るだめに鋼中のＣ及びＮの析出や固定か十分に行われず
、伸ひやランクフォード値（以下ｒ ｊｊｌｉと称す）
といった加工特性の劣化が著しいという問題点を含んで
いたので、最近では、熱延後に６５０〜７５０℃で巻取
るという高温巻取りを実施し、１ｑの固定と熱延板結晶
粒の粗大化によって冷延焼鈍板結晶粒度の改善を図り、
加工特性を向上することがなされている０、まだ、極く
最近に至って、連続焼鈍によって製造される冷延焼鈍鋼
板の加工特性を更に向上させるべく、鋼種としてｈ４ｎ
、Ｓ＋ ○、及びＰを低減したへ〇ギルド鋼を使用し
、熱間圧延後に６５０．’Ｃ超〜７５０℃の温度で巻取
るという方法も提案されている（特開昭５６−３．５７
２６号）。
＠、速加熱、畑時間均熱処理のために十分な結晶粒の成
長かなされず、寸だ均熱後の冷却か比較的急速になされ
るだめに鋼中のＣ及びＮの析出や固定か十分に行われず
、伸ひやランクフォード値（以下ｒ ｊｊｌｉと称す）
といった加工特性の劣化が著しいという問題点を含んで
いたので、最近では、熱延後に６５０〜７５０℃で巻取
るという高温巻取りを実施し、１ｑの固定と熱延板結晶
粒の粗大化によって冷延焼鈍板結晶粒度の改善を図り、
加工特性を向上することがなされている０、まだ、極く
最近に至って、連続焼鈍によって製造される冷延焼鈍鋼
板の加工特性を更に向上させるべく、鋼種としてｈ４ｎ
、Ｓ＋ ○、及びＰを低減したへ〇ギルド鋼を使用し
、熱間圧延後に６５０．’Ｃ超〜７５０℃の温度で巻取
るという方法も提案されている（特開昭５６−３．５７
２６号）。
しかし、このように、熱延後に６５０〜’７５０℃での
高温巻取りを必要とする加工用冷延鋼板の製造法では、
− ■ 熱延後の冷却に長時間を要し、鋼板製造能率か悪く
なる、 ■ 特に、不純物含有量か、 Ｐ：０．００４〜０．０１５係（以下、成分割合を示す
％は重量類とする）、 Ｓ：０．００／ｉ〜０．０１２％、 Ｎ：０．００２〜０．００リダ６、 と高い値の鋼を使用していた従来法にあっては、熱延コ
イル位置によって特性変動を生じやすく、これが冷延、
焼鈍後の鋼板特性の不均一となって残留する」二、冷延
焼鈍鋼板のｒ値もそれほと４％くはない、 等の不都合か存在しており、１ノ乙、前記巧開昭５６−
３５７２６号として提案された方法にあっても、 ■ ｒ値か］５以下と低く、最近の要求に十分応えるこ
とかできない、 ■ 熱延時の高温巻取りのため巻取時に結晶粒の粗大化
か起り、これか冷延鋼板の表面肌に悪影響を与える、 といった問題を免れることはできなかったのである。。
高温巻取りを必要とする加工用冷延鋼板の製造法では、
− ■ 熱延後の冷却に長時間を要し、鋼板製造能率か悪く
なる、 ■ 特に、不純物含有量か、 Ｐ：０．００４〜０．０１５係（以下、成分割合を示す
％は重量類とする）、 Ｓ：０．００／ｉ〜０．０１２％、 Ｎ：０．００２〜０．００リダ６、 と高い値の鋼を使用していた従来法にあっては、熱延コ
イル位置によって特性変動を生じやすく、これが冷延、
焼鈍後の鋼板特性の不均一となって残留する」二、冷延
焼鈍鋼板のｒ値もそれほと４％くはない、 等の不都合か存在しており、１ノ乙、前記巧開昭５６−
３５７２６号として提案された方法にあっても、 ■ ｒ値か］５以下と低く、最近の要求に十分応えるこ
とかできない、 ■ 熱延時の高温巻取りのため巻取時に結晶粒の粗大化
か起り、これか冷延鋼板の表面肌に悪影響を与える、 といった問題を免れることはできなかったのである。。
不発明者等は、上述のような観点から、ｒ値や伸び■の
加工特性が極めて優れており、せ／Ｃ表面１１已状も良
好な加工用冷延鋼］板を高能率で製造し得る方法を見出
すへく、特に、熱延時に低温巻取りを行った際の冷延鋼
板の特性に化単成分組成や他の製造条件か及はす影響を
横割しなから研究を行い、１ず、 前記のような、Ｐ ： ０．００４〜００１５％、８０
００４〜０．０１２％、Ｎ：０．００２〜０００６係を
含む通常成分の鋼については、例えば６５０−℃以下と
いうような低い温度て熱延後の巻取りを行うと、連続焼
鈍時に粒成長性が低下しで冷延鋼板のｒ値や伸びか低下
するどともに、鋼板が指温時効（ｑユとなって、加工性
が著しく劣化する、との串項を古確認した上で、更に研
究を重ねた結果、 （ａ、） ｐ及びＳの低減たけでなく、Ｎ量をも低減
し、しかもｒｐ＋ｓ＋ｚ＋ぐ」の総量についても」前走
の値以下に規制した鋼を熱間圧延して、６３０℃以下と
いう比較的低温で巻取ると、熱延板において炭化物か適
量に分散して結晶粒の粗大化か防止され、冷延鋼板とし
た際の表面肌の悪化か抑えられること、 （ｂ） 上述のように、Ｐ、Ｓ及び１寸含有量を制限
し、しかも熱延巻取温度を所定の範囲に限定すると、通
常成分の鋼でみられるような、連続焼鈍の際、結晶粒界
に偏析したＰ原子、ＡＱＮ粒子、Ｆ’ｅＳ粒子及び１Ａ
ｎ８粒子によって粒成長か抑止されるという現象が弱め
られ、十分な粒成長を期待てきるようになるとともに、
鋼板が遅時効性となって加工性か向上すること、 （ｃ）Ｐ、Ｓ及びＮ含有量を制限した鋼に、更に適量の
Ｂを添加したものは、耐時効性が改善されて加工性が１
段と向上すること、 （ｄ）即ち、鋼の成分組成のうち、Ｐ Ｉ １）及び
Ｎ含有量を従来のものに比して極端洸減少させるととも
に、その総量をも規制し、更に必要に応じて適扇二のＢ
を添加したものに、巻取温度、０３０℃以下とじ／ζ熱
間圧延、冷間圧延、及び連続焼鈍を施すと、遅時効性で
、かつｒ値及び伸びが格段に優れた加工性の良好な冷延
鋼板か得られること、以上（ａ）〜（（」）に示される
如き知見を得るに至ったのである、。
加工特性が極めて優れており、せ／Ｃ表面１１已状も良
好な加工用冷延鋼］板を高能率で製造し得る方法を見出
すへく、特に、熱延時に低温巻取りを行った際の冷延鋼
板の特性に化単成分組成や他の製造条件か及はす影響を
横割しなから研究を行い、１ず、 前記のような、Ｐ ： ０．００４〜００１５％、８０
００４〜０．０１２％、Ｎ：０．００２〜０００６係を
含む通常成分の鋼については、例えば６５０−℃以下と
いうような低い温度て熱延後の巻取りを行うと、連続焼
鈍時に粒成長性が低下しで冷延鋼板のｒ値や伸びか低下
するどともに、鋼板が指温時効（ｑユとなって、加工性
が著しく劣化する、との串項を古確認した上で、更に研
究を重ねた結果、 （ａ、） ｐ及びＳの低減たけでなく、Ｎ量をも低減
し、しかもｒｐ＋ｓ＋ｚ＋ぐ」の総量についても」前走
の値以下に規制した鋼を熱間圧延して、６３０℃以下と
いう比較的低温で巻取ると、熱延板において炭化物か適
量に分散して結晶粒の粗大化か防止され、冷延鋼板とし
た際の表面肌の悪化か抑えられること、 （ｂ） 上述のように、Ｐ、Ｓ及び１寸含有量を制限
し、しかも熱延巻取温度を所定の範囲に限定すると、通
常成分の鋼でみられるような、連続焼鈍の際、結晶粒界
に偏析したＰ原子、ＡＱＮ粒子、Ｆ’ｅＳ粒子及び１Ａ
ｎ８粒子によって粒成長か抑止されるという現象が弱め
られ、十分な粒成長を期待てきるようになるとともに、
鋼板が遅時効性となって加工性か向上すること、 （ｃ）Ｐ、Ｓ及びＮ含有量を制限した鋼に、更に適量の
Ｂを添加したものは、耐時効性が改善されて加工性が１
段と向上すること、 （ｄ）即ち、鋼の成分組成のうち、Ｐ Ｉ １）及び
Ｎ含有量を従来のものに比して極端洸減少させるととも
に、その総量をも規制し、更に必要に応じて適扇二のＢ
を添加したものに、巻取温度、０３０℃以下とじ／ζ熱
間圧延、冷間圧延、及び連続焼鈍を施すと、遅時効性で
、かつｒ値及び伸びが格段に優れた加工性の良好な冷延
鋼板か得られること、以上（ａ）〜（（」）に示される
如き知見を得るに至ったのである、。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであって
、 Ｃ： ００１０−０．０８０％。
、 Ｃ： ００１０−０．０８０％。
！ｖｌｎ ： ０．０２〜０５０％。
ｊＶ ： Ｏ，］、 Ｏ係以下。
Ｐ：０．０００１〜０００３０％。
Ｓ ： ｏ、ｏｏｏ１〜０００３０係。
Ｎ ： ｏ、’ｏｏｏ１〜０． ＯＯ２０係。
を含有するとともに、さらに必要に応して、Ｂ：０．０
００１〜０． ＯＯ３０条。
００１〜０． ＯＯ３０条。
をも含み、かつ、式
％式％
を満足し、
１＋’ｅ及びその他の不可避的不純物：残ν。
から成る成分組成（以上重量％）の鋼を連続鋳造してス
ラブとし、次いで仕上温度 ７８０℃以上の熱間圧延を
施した後、２００〜６３０℃の温肛で巻取り、引き続い
て５０％以上の圧下率での冷間圧延と、６，５０〜８５
０℃の温度での連、恍焼鈍とを７ｉ＋１１ずことによっ
て、遅時効性で、かつｒ値。
ラブとし、次いで仕上温度 ７８０℃以上の熱間圧延を
施した後、２００〜６３０℃の温肛で巻取り、引き続い
て５０％以上の圧下率での冷間圧延と、６，５０〜８５
０℃の温度での連、恍焼鈍とを７ｉ＋１１ずことによっ
て、遅時効性で、かつｒ値。
伸ひ、及び表面性状の良好な加工用冷延鎖板を製造する
ことに特徴を有するものである、。
ことに特徴を有するものである、。
次に、この発明の方法において、鋼の成分組成及び圧延
、焼鈍条件を上記のように数値限定した理由を説明する
。
、焼鈍条件を上記のように数値限定した理由を説明する
。
Ａ 鋼の成分組成
（１）Ｃ
Ｃ成分は、鋼板に適度な強度を付与し、かつ溶製を容易
にするために含イ］せしめる必要があるが、その含有量
か０．０１０％未満では連続焼鈍時に炭化物の胡出ザイ
トかなくなって遅時効性を達成し得なくなる。他方、０
．０８０ ％を越えて含不さぜると連続焼鈍時の粒成長
か悪く、加工性か低くなることから、その含有量をＱ、
０．１０〜００８０係と定めた１、 （ｉ） Ｉｖｉｎ Ｍｒ＋成分は、鋼板に適度な強度を力え、かつ熱間加工
時の脆性を防止する作用を不するものであるが、その含
有量か０．０２％未満では前記作用に所望の効果か得ら
れず、他方０．．５０ ％を越えて含有させると鋼が硬
くなって加工性の低下を招くことから、その含有量を０
．０２〜０．５０係と定めた。
にするために含イ］せしめる必要があるが、その含有量
か０．０１０％未満では連続焼鈍時に炭化物の胡出ザイ
トかなくなって遅時効性を達成し得なくなる。他方、０
．０８０ ％を越えて含不さぜると連続焼鈍時の粒成長
か悪く、加工性か低くなることから、その含有量をＱ、
０．１０〜００８０係と定めた１、 （ｉ） Ｉｖｉｎ Ｍｒ＋成分は、鋼板に適度な強度を力え、かつ熱間加工
時の脆性を防止する作用を不するものであるが、その含
有量か０．０２％未満では前記作用に所望の効果か得ら
れず、他方０．．５０ ％を越えて含有させると鋼が硬
くなって加工性の低下を招くことから、その含有量を０
．０２〜０．５０係と定めた。
（ｌｉｉｌ）ＡＱ。
Ａ［は、鋼中に固溶した状態においても、Ａｇ Ｎ粒子
の状態においても連続焼鈍時の粒成長を阻害するので、
このような有害作用が緩和される０１０傑以下の値にそ
の含有量を制限する必要がある。
の状態においても連続焼鈍時の粒成長を阻害するので、
このような有害作用が緩和される０１０傑以下の値にそ
の含有量を制限する必要がある。
■ Ｐ
Ｐは、鋼の連続焼鈍時の粒成長性を害し、かつ粒界に偏
析してＣの析出を抑制するため、その含有量は少ないほ
ど好ましい元素である。特に、その含有量が０．００３
０％を越えると、粒成長性を阻害して冷延鋼板の加工性
、遅時効性を劣化させる度合が著しくなり、他方、その
含有量を０．０００１係未満とすることは鋼の溶製上極
めて困難であることから、Ｐの含有量を００００１〜０
００３０係と定めた。
析してＣの析出を抑制するため、その含有量は少ないほ
ど好ましい元素である。特に、その含有量が０．００３
０％を越えると、粒成長性を阻害して冷延鋼板の加工性
、遅時効性を劣化させる度合が著しくなり、他方、その
含有量を０．０００１係未満とすることは鋼の溶製上極
めて困難であることから、Ｐの含有量を００００１〜０
００３０係と定めた。
■ Ｓ
Ｓは、鋼中にてＦｅ３或いはＭｎＳ粒子となって連続焼
鈍時の粒成長性を阻害するため、その含有量は少ないほ
ど好捷しい元素で、ある。特に、その含有量が０．００
３０％を越えるとＰと同様に粒成長性阻害作用が著しく
なって冷延鋼板の加工性を低下させる度合が大きくなり
、他方、その含有量を０、０００１％未満とすることは
銅の溶製に多大の困難を伴うことから、Ｓの含有量をＯ
，ＯＯＯ１〜０、 ＯＯ３０％と定めた。
鈍時の粒成長性を阻害するため、その含有量は少ないほ
ど好捷しい元素で、ある。特に、その含有量が０．００
３０％を越えるとＰと同様に粒成長性阻害作用が著しく
なって冷延鋼板の加工性を低下させる度合が大きくなり
、他方、その含有量を０、０００１％未満とすることは
銅の溶製に多大の困難を伴うことから、Ｓの含有量をＯ
，ＯＯＯ１〜０、 ＯＯ３０％と定めた。
■ Ｎ
Ｎは、鋼中に固溶された状態で多く存在すると、連続焼
鈍の際、加工性に好ましい結晶方位の発達を阻害するこ
ととなり、特に０．００２０係を越えて存在させると上
記順向が著しくなる。他方、その含有量を０．０００１
係未満に抑えることは、鋼の溶製を極めて困難にするの
で、■・１含有量を０．０００１〜Ｏ○０２０％と定め
た。
鈍の際、加工性に好ましい結晶方位の発達を阻害するこ
ととなり、特に０．００２０係を越えて存在させると上
記順向が著しくなる。他方、その含有量を０．０００１
係未満に抑えることは、鋼の溶製を極めて困難にするの
で、■・１含有量を０．０００１〜Ｏ○０２０％と定め
た。
○ Ｂ
Ｂ成分（ｄ Ｎと結ばしゃすく、従って鋼中の固溶Ｎを
減少さぜる作用があり、連続焼鈍時の粒成長を改吾する
ものであるか、他方、形成されたＢＮは、その量が多く
なると逆に粒成長を阻害することとなる。従って、Ｂの
添加は粒成長性にそれほど好結果を与えるものではない
が、固溶Ｎが減少したたけ冷延鋼板の耐時効性が改善さ
れることとなるので、この観点から冷延鋼板の加工性を
更に向上させる必要がある場合に添加ぎ有せしめられる
ものである。そして、その含有量がＯ，ＯＯＯ１％未満
では耐時効性改善効果が顕著ではなく、他方、０．００
３０％を越えて含有させると固溶Ｂの存在自体によって
連続焼鈍時の粒成長が劣化するようになることから、Ｂ
の含有量を０．０００１〜０．００３０係と定めだ。
減少さぜる作用があり、連続焼鈍時の粒成長を改吾する
ものであるか、他方、形成されたＢＮは、その量が多く
なると逆に粒成長を阻害することとなる。従って、Ｂの
添加は粒成長性にそれほど好結果を与えるものではない
が、固溶Ｎが減少したたけ冷延鋼板の耐時効性が改善さ
れることとなるので、この観点から冷延鋼板の加工性を
更に向上させる必要がある場合に添加ぎ有せしめられる
ものである。そして、その含有量がＯ，ＯＯＯ１％未満
では耐時効性改善効果が顕著ではなく、他方、０．００
３０％を越えて含有させると固溶Ｂの存在自体によって
連続焼鈍時の粒成長が劣化するようになることから、Ｂ
の含有量を０．０００１〜０．００３０係と定めだ。
［相］ Ｐ 十Ｓ ＋ ２ Ｎ
この発明の方法のように、熱延巻取温度を２００〜６３
０°Ｃに管理した場合、Ｐ、Ｓ及びＮ原子は固溶状態と
して存在するため、冷間圧延後の焼鈍時の粒成長を害す
ることがない。そして、この状態を維持するためには、
個々の原子の数に換算して考えると「Ｐ＋Ｓ＋２Ｎ」量
を管理する必要があり、ｒ Ｐ （％）＋ ｓ （％）
＋２ ｈｒ （％）」が０．００６０（％）を越えると
、これら京子の粒成長阻害の加算効果によって粒成長か
抑制され、その、結果、冷ＩＡ鋼板の加工性の劣化を招
くことになるので、その値をＯ，ＯＯ６０（係）以下と
定めた。
０°Ｃに管理した場合、Ｐ、Ｓ及びＮ原子は固溶状態と
して存在するため、冷間圧延後の焼鈍時の粒成長を害す
ることがない。そして、この状態を維持するためには、
個々の原子の数に換算して考えると「Ｐ＋Ｓ＋２Ｎ」量
を管理する必要があり、ｒ Ｐ （％）＋ ｓ （％）
＋２ ｈｒ （％）」が０．００６０（％）を越えると
、これら京子の粒成長阻害の加算効果によって粒成長か
抑制され、その、結果、冷ＩＡ鋼板の加工性の劣化を招
くことになるので、その値をＯ，ＯＯ６０（係）以下と
定めた。
Ｂ 圧延、焼鈍条件
■ 熱間圧延仕上温度
冷延鋼板において加工性に好ましい集合組織を得るだめ
には、熱間圧延における仕上温度を゛７８０℃以上にす
る必要がある。なせなら、７８ｏｃ未満の仕上温度では
フェライト相が圧延されてし丑い、熱延板において冷延
板の加工性に有害な集合組織か発達することとなるから
である。以上のことから、熱間圧延仕上温度を７８０℃
以上と定め／ζ。
には、熱間圧延における仕上温度を゛７８０℃以上にす
る必要がある。なせなら、７８ｏｃ未満の仕上温度では
フェライト相が圧延されてし丑い、熱延板において冷延
板の加工性に有害な集合組織か発達することとなるから
である。以上のことから、熱間圧延仕上温度を７８０℃
以上と定め／ζ。
６Ｄ 巻取温度
熱間圧延における巻取温度は、鋼中の炭化物の適度な分
散、及び微肝のｐ、ｓ並びに１４原子の存在状態の調整
のため、２００〜６３０℃に管理することが必要である
。巻取温度が２００℃未満では炭化物の析出か十分に行
われないために固溶Ｃが多くなり、これが冷間圧延、焼
鈍後、加工性に好捷しくない集合組織を発達させること
となる上、冷延鋼板の遅時効性を確保することが困難と
なる。
散、及び微肝のｐ、ｓ並びに１４原子の存在状態の調整
のため、２００〜６３０℃に管理することが必要である
。巻取温度が２００℃未満では炭化物の析出か十分に行
われないために固溶Ｃが多くなり、これが冷間圧延、焼
鈍後、加工性に好捷しくない集合組織を発達させること
となる上、冷延鋼板の遅時効性を確保することが困難と
なる。
他方、巻取温度が６３０℃を越えると炭化物が粗大とな
り、かつｐ＋ｓ原子の粒界偏析や、Ａ［Ｎ粒子やＭ ｎ
、Ｓ粒子の形成などが起り、冷間圧延、連続焼鈍時の粒
成長が阻害され、鋼板の加工性が低下することとなる。
り、かつｐ＋ｓ原子の粒界偏析や、Ａ［Ｎ粒子やＭ ｎ
、Ｓ粒子の形成などが起り、冷間圧延、連続焼鈍時の粒
成長が阻害され、鋼板の加工性が低下することとなる。
従って、巻取温度を２００〜６、３０℃と定めた。なお
、ｐ、ｓ或いはＮの悪影響をできるだけ避けるだめには
、巻取温度を２００〜５５０℃にすることが望ましい。
、ｐ、ｓ或いはＮの悪影響をできるだけ避けるだめには
、巻取温度を２００〜５５０℃にすることが望ましい。
（ｉｉＤ 冷間圧延の圧下率
冷間圧延の圧下率が５０チ未満では、望ましい冷間圧延
集合組織が形成されないので高いｒ値の鋼板を得ること
ができす、従って該圧下率を５０チ以上と定めた。
集合組織が形成されないので高いｒ値の鋼板を得ること
ができす、従って該圧下率を５０チ以上と定めた。
■ 連続焼鈍の温度
連続焼鈍時の加熱温度が６５０℃未調では再結晶が完全
に終了せずに冷延鋼板の伸びが低くなり、他方、８５０
℃を越えた場合にはオーステナイト相が形成されてｒ値
が低くなり、良好な加工性を得ることができなくなる。
に終了せずに冷延鋼板の伸びが低くなり、他方、８５０
℃を越えた場合にはオーステナイト相が形成されてｒ値
が低くなり、良好な加工性を得ることができなくなる。
従って、連続焼鈍の温朋を６５０〜８５０℃と定めた。
そして、この範囲内であれば、焼鈍温度が高い程ｒ値が
向上することが確認されている。
向上することが確認されている。
なお、この発明の方法において、冷間圧延後に採用され
る工程の概要は次のようである。即ち、熱延板を冷間圧
延した後は、鋼板を連続焼鈍設備によって加熱し、次い
でガスジェット、気水、ロール冷却等にて急速に冷却し
、必要に応じて過時効処理後、室温にまで温度降下し、
調質圧延を施すことによって冷ＩＬ＃ＩＩ板製品とする
のである。
る工程の概要は次のようである。即ち、熱延板を冷間圧
延した後は、鋼板を連続焼鈍設備によって加熱し、次い
でガスジェット、気水、ロール冷却等にて急速に冷却し
、必要に応じて過時効処理後、室温にまで温度降下し、
調質圧延を施すことによって冷ＩＬ＃ＩＩ板製品とする
のである。
次いで、この発明を実施例により比較例と対比しながら
説明する。
説明する。
実施例
才す、第１表に示される如き成分組成を有する２０秤類
の鋼を真空溶解し、厚さ ５Ｃ）ｍｙｎのスラグとした
。次にこれＱ１ｚｏｏ℃に３０分間保持後、熱間圧延を
行い、８６０〜９００℃にて熱間圧延を終了させて３２
肪厚の熱延板とした後、直ちに４００１：まで急冷し、
該温度に３０分間保持してから、約２０℃／ｈｒの冷却
速度で室温まで冷却した（この工程は、４００℃で巻取
りを行ったことに相当するものである）。
の鋼を真空溶解し、厚さ ５Ｃ）ｍｙｎのスラグとした
。次にこれＱ１ｚｏｏ℃に３０分間保持後、熱間圧延を
行い、８６０〜９００℃にて熱間圧延を終了させて３２
肪厚の熱延板とした後、直ちに４００１：まで急冷し、
該温度に３０分間保持してから、約２０℃／ｈｒの冷却
速度で室温まで冷却した（この工程は、４００℃で巻取
りを行ったことに相当するものである）。
次いで、これらを酸洗後、０８闘厚にまで圧下率 ７５
チにて冷間圧延し、続いて、 均熱温度、８２０℃（保持時間、１分）。
チにて冷間圧延し、続いて、 均熱温度、８２０℃（保持時間、１分）。
−次冷却速度 ５０℃／ Ｓｅｅ ＋
過時効処理温度、４００℃（保持時間 ３分）。
二次冷却速度 １００℃／ ＳｅＣ＋
の条件で連続焼鈍した。
さらに、これを伸び率 １０係の調質圧延に伺して冷延
鋼板製品とし、圧延方向に対して平行（Ｌ ） 、直角
（Ｔ ）及び４５度（Ｃ）の３方向よりＪＩ８５号試験
片を採取した後、５０℃の油浴中に３日間浸漬するとい
う加速時効処理を施して引張試験に供した。
鋼板製品とし、圧延方向に対して平行（Ｌ ） 、直角
（Ｔ ）及び４５度（Ｃ）の３方向よりＪＩ８５号試験
片を採取した後、５０℃の油浴中に３日間浸漬するとい
う加速時効処理を施して引張試験に供した。
得られた試験結果も、第１ｉに併せて示しだ。
第１衣に示される結果からも明らかなように、本発明方
法１〜（９によって得られた冷延ｔＭ板は、時効後の３
方向（Ｌ、Ｔ、Ｃの各方向）平均の引張試験値で、伸ひ
：４５４以下、ｒ値、１５以上という高い値を達成しで
いる。つ１す、伸びか良好であるということは、主とし
て連続焼鈍時の粒成長性が良好であったことと、血］時
効性に優れていることを表わしており、寸だ、ｒ値が良
好であるということは、主に粒成長性か良好であったこ
とを示すものである。
法１〜（９によって得られた冷延ｔＭ板は、時効後の３
方向（Ｌ、Ｔ、Ｃの各方向）平均の引張試験値で、伸ひ
：４５４以下、ｒ値、１５以上という高い値を達成しで
いる。つ１す、伸びか良好であるということは、主とし
て連続焼鈍時の粒成長性が良好であったことと、血］時
効性に優れていることを表わしており、寸だ、ｒ値が良
好であるということは、主に粒成長性か良好であったこ
とを示すものである。
これに対して、比較法、＋Ｏ，■：ろ、１４．１７及び
１８は、ｒｐ（ヂ）十Ｓ（俸）ｌ−２Ｎ（係）」の値が
本発明範囲の上限を越えているため、得られた冷延鋼板
の伸ひやｒ値か低く、従って加工性に劣る製品となって
いることかわかる。
１８は、ｒｐ（ヂ）十Ｓ（俸）ｌ−２Ｎ（係）」の値が
本発明範囲の上限を越えているため、得られた冷延鋼板
の伸ひやｒ値か低く、従って加工性に劣る製品となって
いることかわかる。
そして、比較法１丁、１２，１５． ］、６，１９及
び２０ては、鋼中のｐ、ｓ及びＮのうちのいずれかの含
有量と、ｒＰ（％）＋Ｓ（％）＋２Ｎ（％）」の値の両
方か本発明の上限を越えているため、得られた冷延体ｊ
板の伸びやｒ値が更に低くなっていることかわかる。
び２０ては、鋼中のｐ、ｓ及びＮのうちのいずれかの含
有量と、ｒＰ（％）＋Ｓ（％）＋２Ｎ（％）」の値の両
方か本発明の上限を越えているため、得られた冷延体ｊ
板の伸びやｒ値が更に低くなっていることかわかる。
なお、第１１スは、」−記方法で得られプ辷２０種の冷
延鋼板について、そのｒ（直とｒｐ（％）＋Ｓ （％）
＋２ｒ、＋ （％）」の１１Ｒとの関係を示しだプロツ
日凶であるが、第１図からもｒｐ（％）十Ｓ（％）＋２
Ｎ（俸）」の（直が０、００６０以下であると１５以上
の良好なｒ値を達成できることか明白である。
延鋼板について、そのｒ（直とｒｐ（％）＋Ｓ （％）
＋２ｒ、＋ （％）」の１１Ｒとの関係を示しだプロツ
日凶であるが、第１図からもｒｐ（％）十Ｓ（％）＋２
Ｎ（俸）」の（直が０、００６０以下であると１５以上
の良好なｒ値を達成できることか明白である。
実施例 ２
第２表に示す如き成分組成の３種の鋼を真空溶解し、連
続鋳造によって厚さ： ２１０ｍｍのスラブとした。次
にこれを１２００℃に３０分間加熱後、熱間圧延を行い
、８６０〜９００℃にて熱間圧延を終了させて３２頭厚
の熱延板とした後、巻取温度を室温〜７００℃捷で変化
させて巻取った。そして、これを酸洗後、０．８ ｍｍ
厚になる甘で圧下率７５％にて冷間圧延し、続いて、 均熱温度、８２０℃（保り時間 １分）−次冷却速度：
工５℃／ Ｓｅｃ ＋ 過時効処理温度、４００℃（保持時間 ３分）。
続鋳造によって厚さ： ２１０ｍｍのスラブとした。次
にこれを１２００℃に３０分間加熱後、熱間圧延を行い
、８６０〜９００℃にて熱間圧延を終了させて３２頭厚
の熱延板とした後、巻取温度を室温〜７００℃捷で変化
させて巻取った。そして、これを酸洗後、０．８ ｍｍ
厚になる甘で圧下率７５％にて冷間圧延し、続いて、 均熱温度、８２０℃（保り時間 １分）−次冷却速度：
工５℃／ Ｓｅｃ ＋ 過時効処理温度、４００℃（保持時間 ３分）。
二次冷却速度 ２０℃／ Ｓｅｃ ＋
の条件で連続焼鈍した。
さらに、これを伸び率］Ｏ係の調質圧延に伺して冷延鋼
板製品とした後、実施例コにおけると同様に試験片を採
取し、加速時効処理ケ施してからｒ値を求めた。
板製品とした後、実施例コにおけると同様に試験片を採
取し、加速時効処理ケ施してからｒ値を求めた。
得られた結果を第２図に示す。
第２図からも明らかなように、ｐ、ｓ及びＮ ｔを不発
明条件範囲内としたＡ銅、及びそれにＢを添加したＩ３
鋼では、巻取温度が本発明条件範囲内Ｃ高いｒ値を示し
ているのに対して、Ｎ量が本発明条件を外れて高い値の
Ｃ鋼で（は、高温巻取りによれはｒ値の向上が期待でき
るか低温巻取りを行うと低いｒ値しか示さないことがわ
かる。
明条件範囲内としたＡ銅、及びそれにＢを添加したＩ３
鋼では、巻取温度が本発明条件範囲内Ｃ高いｒ値を示し
ているのに対して、Ｎ量が本発明条件を外れて高い値の
Ｃ鋼で（は、高温巻取りによれはｒ値の向上が期待でき
るか低温巻取りを行うと低いｒ値しか示さないことがわ
かる。
捷だ、Ａ鋼及びＢ鋼を本発明範囲の」二限を越えた巻取
温度で巻取った熱延板においては、表面で粗大粒が発生
しており、冷延鋼板とした場合にその光面に肌荒れ状の
模様を呈することか０ｆｒｌ Ｍ忘された。
温度で巻取った熱延板においては、表面で粗大粒が発生
しており、冷延鋼板とした場合にその光面に肌荒れ状の
模様を呈することか０ｆｒｌ Ｍ忘された。
実施例 ３
まず、常法によって第３表に示される如き成分組成の鋼
を１３種溶製した、。
を１３種溶製した、。
次に、これらの各鋼を５０ ｒｕｂ ）ｉのスラブよし
た後、いずれのスラグをも温度 ユニ５０℃に３０分加
熱し、引続いて同じく第３表に示される仕上温度及び巻
取′７Ｍ度で熱間圧延を行い、４０朋厚の熱延板とした
。
た後、いずれのスラグをも温度 ユニ５０℃に３０分加
熱し、引続いて同じく第３表に示される仕上温度及び巻
取′７Ｍ度で熱間圧延を行い、４０朋厚の熱延板とした
。
次いで、これらの熱延板を酸洗し、同しく第３表に示さ
れる圧下率での冷間圧延及び焼鈍温度で１分間保持する
とともに、 一次冷却速度 ５０℃／ｓｅｃ・ 過時効処理温度 ４００℃（保持時間 ３分）。
れる圧下率での冷間圧延及び焼鈍温度で１分間保持する
とともに、 一次冷却速度 ５０℃／ｓｅｃ・ 過時効処理温度 ４００℃（保持時間 ３分）。
二次冷却速度 １００℃／ ｓｅｃ ＋の条件での連続
焼鈍を行った後、伸び率 ］Ｏ％の調質圧延を施すこと
によって、冷延鋼板製品を得た。
焼鈍を行った後、伸び率 ］Ｏ％の調質圧延を施すこと
によって、冷延鋼板製品を得た。
なお、比較法：３０．３１及び３３は、いずれも鋼の成
分組成が本発明範囲から外れたものであり、比較法３２
は熱延仕上温度が本発明範囲から外れたものである。
分組成が本発明範囲から外れたものであり、比較法３２
は熱延仕上温度が本発明範囲から外れたものである。
このようにして得られた各冷延鋼板について、実施例１
と同様に試験片を採取し、同様の加速時効処理を行った
後、引張り試験を行って引張強さ及び伸ひをｉｌｌ定す
るとともに、ｒ値をも求めた。
と同様に試験片を採取し、同様の加速時効処理を行った
後、引張り試験を行って引張強さ及び伸ひをｉｌｌ定す
るとともに、ｒ値をも求めた。
その結果も第３表に併せて示した。
第３表に示される結果からも明らかなように、本発明法
２１〜２９によって得られた冷延鋼板は、いずれも時効
後で］６以上の高いｒ値と一′＋５ ％以上の良好な伸
Ｏ−値、即ち良好な加工性を有していることかわかる。
２１〜２９によって得られた冷延鋼板は、いずれも時効
後で］６以上の高いｒ値と一′＋５ ％以上の良好な伸
Ｏ−値、即ち良好な加工性を有していることかわかる。
これに対して、比較法３０によって得られた冷延鋼板は
、Ｂ含廟量か本発明範囲の上限を越えているのてｒ値か
低く、従って加工性に劣る製品となっていることがわか
る。そして、比較法；口］によって得られた冷延鋼板は
Ｃ含有量が本発明範囲を越えて高いので、ｒ値及び伸び
とも低い値を示しており、比較法３２によって得られた
冷延′＃１板は熱間仕上温度か本発明範囲から高い方に
外れているため、成分組成は本発明範囲内にあるにもか
かわらずｒ値が低くなっており、丑だ比較法３３によっ
て得られた冷延鋼板はＡＱＣ含有量本発明範囲を越えて
高いので、同様にｒ値の低い製品になっていることかわ
かる３゜ 上述のように、この発明によれは、遅時効性で、かつ極
めて優れたｒ値と伸び、即ち加工性を有しており、しか
も表面性状の良好な加工用冷延鋼板を高能率の下に製造
することができ、より複雑なプレス成形品の製造や、成
形歩留りの向上を期待できるなど工業上有用な効果がも
たらされるのである。
、Ｂ含廟量か本発明範囲の上限を越えているのてｒ値か
低く、従って加工性に劣る製品となっていることがわか
る。そして、比較法；口］によって得られた冷延鋼板は
Ｃ含有量が本発明範囲を越えて高いので、ｒ値及び伸び
とも低い値を示しており、比較法３２によって得られた
冷延′＃１板は熱間仕上温度か本発明範囲から高い方に
外れているため、成分組成は本発明範囲内にあるにもか
かわらずｒ値が低くなっており、丑だ比較法３３によっ
て得られた冷延鋼板はＡＱＣ含有量本発明範囲を越えて
高いので、同様にｒ値の低い製品になっていることかわ
かる３゜ 上述のように、この発明によれは、遅時効性で、かつ極
めて優れたｒ値と伸び、即ち加工性を有しており、しか
も表面性状の良好な加工用冷延鋼板を高能率の下に製造
することができ、より複雑なプレス成形品の製造や、成
形歩留りの向上を期待できるなど工業上有用な効果がも
たらされるのである。
第１図は冷延鋼板のｒＰ（％）＋Ｓ（％）＋２Ｎ（％）
」の値とｒ値との関係を示すプロット図、第２図は熱間
圧延における巻取温度がｒ値に及ぼす影響を示す線図で
ある。 出願人 住友金属工業株式会社
」の値とｒ値との関係を示すプロット図、第２図は熱間
圧延における巻取温度がｒ値に及ぼす影響を示す線図で
ある。 出願人 住友金属工業株式会社
Claims (2)
- （１）Ｃ：Ｏ，０１０〜００８０％。 Ｍｎ ： ０．０２〜０．５０％。 Ａｅ：０１０％以下。 Ｐ：Ｏ，０Ｏ０１〜０．００３０％。 Ｓ：○○００１〜Ｏ，ＯＯ３０％。 Ｎ ： ０．０００１−０．００２０％。 を含有するとともに、式 ％式％ を満足し、 Ｆｅ及びその他の不可避的不純物：残り。 から成る成分組成（以上Ｎ亀係）の鋼を連続鋳造してス
ラブとし、次いで仕上温度、７８０℃以上の熱間圧延を
施した後、２００〜６３０℃の温度で巻取り、引き続い
て５０係以上の圧下率での１今間圧延と、６５０〜８Ｊ
〕０℃の温度での連続焼鈍とを施すことを％徴とする加
工用冷延鋼板の製造方法、。 - （２）Ｃ：０．０１０〜００８０％。 Ｍｎ： ０．０２〜０．５０％。 Ａｅ ： ｏ１ｏ％以下。 Ｐ ： ００００１〜０．００３０係。 Ｓ ： ０．０００１〜Ｏ，ＯＯ３０％。 Ｎ：０．０００１〜０． ＯＯ２０％。 を含有するとともに、さらに、 Ｂ：０．０Ｏ０１〜０．００３０係。 をも含み、かつ、式 ％式％ を満足し、 Ｆｅ及びその他の不可避的不純物：残９゜から成る成分
組成（以上重量係）の鋼を連続鋳造してスラブとし、次
いで仕上温度ニア８０℃以上の熱間圧延を施した後、２
００〜６３０℃の温度で巻取り、引き続いて５０俸以上
の圧下率での冷間圧延と、６５０〜８５０℃の温度での
連続焼鈍とを施すことを特徴とする加工用冷延鋼板の製
造方法、。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4850083A JPS59173223A (ja) | 1983-03-23 | 1983-03-23 | 加工用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4850083A JPS59173223A (ja) | 1983-03-23 | 1983-03-23 | 加工用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59173223A true JPS59173223A (ja) | 1984-10-01 |
Family
ID=12805098
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4850083A Pending JPS59173223A (ja) | 1983-03-23 | 1983-03-23 | 加工用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59173223A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61130422A (ja) * | 1984-11-29 | 1986-06-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | プレス加工用冷延鋼板の製造法 |
| JPS62139849A (ja) * | 1985-12-13 | 1987-06-23 | Kobe Steel Ltd | 加工性にすぐれた軟質熱延鋼板 |
| KR20010083963A (ko) * | 1999-12-30 | 2001-09-06 | 이구택 | 재질의 균일특성을 갖는 저탄소 열연강판의 제조방법 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5187119A (ja) * | 1975-01-28 | 1976-07-30 | Nippon Steel Corp | Shiboryoreienkohannoseizoho |
| JPS5848633A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS5848637A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Steel Corp | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
-
1983
- 1983-03-23 JP JP4850083A patent/JPS59173223A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5187119A (ja) * | 1975-01-28 | 1976-07-30 | Nippon Steel Corp | Shiboryoreienkohannoseizoho |
| JPS5848633A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS5848637A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Steel Corp | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61130422A (ja) * | 1984-11-29 | 1986-06-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | プレス加工用冷延鋼板の製造法 |
| JPS62139849A (ja) * | 1985-12-13 | 1987-06-23 | Kobe Steel Ltd | 加工性にすぐれた軟質熱延鋼板 |
| KR20010083963A (ko) * | 1999-12-30 | 2001-09-06 | 이구택 | 재질의 균일특성을 갖는 저탄소 열연강판의 제조방법 |
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