JPS5848637A - プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS5848637A JPS5848637A JP14759181A JP14759181A JPS5848637A JP S5848637 A JPS5848637 A JP S5848637A JP 14759181 A JP14759181 A JP 14759181A JP 14759181 A JP14759181 A JP 14759181A JP S5848637 A JPS5848637 A JP S5848637A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- continuous annealing
- press formability
- steel
- manufacture
- temp
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続焼鈍によるプレス成形性に優れた軟質鋼ス
トリップの製造法に関するものであシ、その要旨はＣ：
０．００５〜０．０７チ、Ｂ：１０〜．６０ｐｐｍ、
その他成分から成る鋼を熱間圧延工程で４００℃以下室
温までの温度範囲で巻取った後に、連続焼鈍工程で再結
晶焼鈍と過時効処理することを特徴とするプレス成形性
の優れた冷延鋼板の製造方法にある。
トリップの製造法に関するものであシ、その要旨はＣ：
０．００５〜０．０７チ、Ｂ：１０〜．６０ｐｐｍ、
その他成分から成る鋼を熱間圧延工程で４００℃以下室
温までの温度範囲で巻取った後に、連続焼鈍工程で再結
晶焼鈍と過時効処理することを特徴とするプレス成形性
の優れた冷延鋼板の製造方法にある。
プレス加工用軟質鋼板を連続焼鈍で製造するためには炭
素含有量の低い鋼を使用することがその一つの方法であ
ることが知られている。確かに炭素含有量を下げるにつ
れてプレス成形性に重要な延性は第１図に示すように上
昇していく。しかし時効による材質劣化即ち、降伏点の
上昇、延性の劣化は、炭素が低くなるとかえって激しく
なる炭素量の範囲がある。時効劣化によるプレス割れの
発生を考えると炭素量は５０ ｐｐｍ以下まで下げなけ
れば安心して使えない現状にある。このように炭素量が
１００５〜０−０２％の間で時効劣化が大きくなるのは
、連続焼鈍に際しての再結晶焼鈍中に固溶した炭素が冷
却中に十分析出しきらないで、鉄格子中に固溶したまま
残るからである。炭素が十分析出できないのは該炭素量
範囲では固溶炭素の析出核となる炭化物が鉄中にあまシ
存在しないためである。従って、この炭化物を該炭素量
範囲でも密度濃く存在させると炭素は十分に析出して、
時効劣化の少ない鋼板を得ることができると考えて本発
明者等は種々試みた結果本発明に至ったものである。
素含有量の低い鋼を使用することがその一つの方法であ
ることが知られている。確かに炭素含有量を下げるにつ
れてプレス成形性に重要な延性は第１図に示すように上
昇していく。しかし時効による材質劣化即ち、降伏点の
上昇、延性の劣化は、炭素が低くなるとかえって激しく
なる炭素量の範囲がある。時効劣化によるプレス割れの
発生を考えると炭素量は５０ ｐｐｍ以下まで下げなけ
れば安心して使えない現状にある。このように炭素量が
１００５〜０−０２％の間で時効劣化が大きくなるのは
、連続焼鈍に際しての再結晶焼鈍中に固溶した炭素が冷
却中に十分析出しきらないで、鉄格子中に固溶したまま
残るからである。炭素が十分析出できないのは該炭素量
範囲では固溶炭素の析出核となる炭化物が鉄中にあまシ
存在しないためである。従って、この炭化物を該炭素量
範囲でも密度濃く存在させると炭素は十分に析出して、
時効劣化の少ない鋼板を得ることができると考えて本発
明者等は種々試みた結果本発明に至ったものである。
本発明の主要構成要件は、Ｂ添加した低炭素鋼を熱間圧
延に際して４００℃以下で巻取って熱延コイル中にＢＣ
系の炭化物を細かく造シ込むところにある。Ｂを添加す
るのＬｌこのようにして造シ込んだ炭化物が連続焼鈍に
際して再溶解するのを防ぐためで、高温での炭化物の安
定化を図るためである。従って、Ｂが１０ ｐｐｍ未満
では炭化物の安定化はなしえず、極低温巻取の効果はな
い。
延に際して４００℃以下で巻取って熱延コイル中にＢＣ
系の炭化物を細かく造シ込むところにある。Ｂを添加す
るのＬｌこのようにして造シ込んだ炭化物が連続焼鈍に
際して再溶解するのを防ぐためで、高温での炭化物の安
定化を図るためである。従って、Ｂが１０ ｐｐｍ未満
では炭化物の安定化はなしえず、極低温巻取の効果はな
い。
また６ ０ ｐｐｍを超える添加をすれば時効劣化の観
点からは好ましいが延性そのものを害する働きをするの
で好ましくない。
点からは好ましいが延性そのものを害する働きをするの
で好ましくない。
ＮはＢＮを作る傾向が強く、従ってＢＣの生成が阻害さ
れる可能性があるので０．０１−以下に抑えるのが望ま
しい。またＢＮの生成を少なくするためにＢよシも強力
な鼠化物形成元素でりるＲＥＭやＴｉを添加すれば、Ｂ
の効果をよシ顕著に奏させることができる。ＲＥＭは硫
化物を造った残シが窒化物形成に使われるが、同時に酸
化物の形成も起って硬質化するので０．０５ ％以下に
すべきである。
れる可能性があるので０．０１−以下に抑えるのが望ま
しい。またＢＮの生成を少なくするためにＢよシも強力
な鼠化物形成元素でりるＲＥＭやＴｉを添加すれば、Ｂ
の効果をよシ顕著に奏させることができる。ＲＥＭは硫
化物を造った残シが窒化物形成に使われるが、同時に酸
化物の形成も起って硬質化するので０．０５ ％以下に
すべきである。
Ｔｉ （ｆ−添加する場合は、０．０１ ％以上添加す
るとＴ１（Ｃ，Ｎ）による析出硬化を起こすのでそれ以
下の添加は抑えるべきである。
るとＴ１（Ｃ，Ｎ）による析出硬化を起こすのでそれ以
下の添加は抑えるべきである。
巻取温度を４００℃を超える慣用の巻取温度範囲にすれ
ば出てくる炭化物が結晶粒界にまばらに析出してくるの
で前述の連続焼鈍冷却時の固溶は水量低減効果を十分に
発揮しえない。
ば出てくる炭化物が結晶粒界にまばらに析出してくるの
で前述の連続焼鈍冷却時の固溶は水量低減効果を十分に
発揮しえない。
以上本発明の主要構成要件たるＢと極低温巻取の効果に
ついて述べたが、その他の制限条件について述べる。
ついて述べたが、その他の制限条件について述べる。
炭素蓋はｏ、ｏ ｏ ｓ〜０．０７ ％とする。炭素量
がｏ、ｏ ｏ ｓ ｓ未満では熱延時に炭化物の析出は
ないので本発明の効果はない。炭素量が０．０７％を超
えるとＢｊｔに対する炭素蓋の割合が大きすぎるため、
極低温巻取で造シ込んだ炭化物が熱的に不安定になって
連続焼鈍に嘩して溶解してしまって本発明の効果は少な
い。本発明の極低温巻取が最も効果を発揮するのは前記
した理由からも明らかなように炭素量がｏ、ｏ ｏ ｓ
〜０．０２−の間である。しかし、０．０２％を超える
炭素量の範囲でも本発明の殖釆は特に徐冷動産（焼鈍温
度から４５０℃゛までの冷却速度が５０ＶＩＩ＠ｃ以下
）連続焼鈍サイクルで通板する場合には著しい。しかし
、Ｃ０，０２％を超える炭素量の冷延鋼板を急冷却型の
連続焼鈍サイクルで冷却する場合は、本発明の効果はう
すくなる。
がｏ、ｏ ｏ ｓ ｓ未満では熱延時に炭化物の析出は
ないので本発明の効果はない。炭素量が０．０７％を超
えるとＢｊｔに対する炭素蓋の割合が大きすぎるため、
極低温巻取で造シ込んだ炭化物が熱的に不安定になって
連続焼鈍に嘩して溶解してしまって本発明の効果は少な
い。本発明の極低温巻取が最も効果を発揮するのは前記
した理由からも明らかなように炭素量がｏ、ｏ ｏ ｓ
〜０．０２−の間である。しかし、０．０２％を超える
炭素量の範囲でも本発明の殖釆は特に徐冷動産（焼鈍温
度から４５０℃゛までの冷却速度が５０ＶＩＩ＠ｃ以下
）連続焼鈍サイクルで通板する場合には著しい。しかし
、Ｃ０，０２％を超える炭素量の冷延鋼板を急冷却型の
連続焼鈍サイクルで冷却する場合は、本発明の効果はう
すくなる。
他の成分のＰ ｒ Ｓｔ ＋ Ｍｎ ＋ Ｓ 、 Ａｔ
については本発明の主要構成要件ではないので、その目
的に応じて適宜添加量を選べばよい。
については本発明の主要構成要件ではないので、その目
的に応じて適宜添加量を選べばよい。
Ｐは高強度化の効果を最も効果的に奏する元素であシ、
高強度鋼板をつくる目的には約０．１３ ％以下の範囲
で添加できる。Ｐは脆化を起す元素であるが本発明の対
象鋼板はＢを添加しであるので上記範囲であればそれほ
ど懸念する必要はない。
高強度鋼板をつくる目的には約０．１３ ％以下の範囲
で添加できる。Ｐは脆化を起す元素であるが本発明の対
象鋼板はＢを添加しであるので上記範囲であればそれほ
ど懸念する必要はない。
Ｍｎは時効性を減少させる元、素であるが多量の添加に
なるとｒ値を低減して成形性を害する。Ｍｎの縫カロー
は帆８チを超えると時効劣化も少なくなって本５６明を
適用する意義は失なわれるので０．８−以Ｆにする。
なるとｒ値を低減して成形性を害する。Ｍｎの縫カロー
は帆８チを超えると時効劣化も少なくなって本５６明を
適用する意義は失なわれるので０．８−以Ｆにする。
Ｓは０．０３ ％以下にして硫化物系介在物による延性
の劣化の起らない範囲にする。
の劣化の起らない範囲にする。
Ａｔは添加Ｂの歩留を向上させるためには、溶製時にＢ
の添加に先立ち０．０１ ％以上添加する必要があるが
、０．１０−を超える添加は必要ない。
の添加に先立ち０．０１ ％以上添加する必要があるが
、０．１０−を超える添加は必要ない。
Ｓｌは、高強度化を狙うためには添加することができる
。しかし、ＳＩはＣの鉄格子中での固溶量を増し、時効
性に好ましくない方向に行くので好ましくない。かかる
観点から別の添加はｏ、ｓ ％以下に抑えるのが望まし
い。
。しかし、ＳＩはＣの鉄格子中での固溶量を増し、時効
性に好ましくない方向に行くので好ましくない。かかる
観点から別の添加はｏ、ｓ ％以下に抑えるのが望まし
い。
連続焼鈍条件については再結晶温度で焼鈍する必要があ
ることと、固溶炭素を析出させる過時効処理が必要であ
る。ここで過時効処理拡、炭素の析出が効率的に起る３
００〜５００ｔｌ：の温度域に３０秒〜１５分間温度を
保持する地理である。
ることと、固溶炭素を析出させる過時効処理が必要であ
る。ここで過時効処理拡、炭素の析出が効率的に起る３
００〜５００ｔｌ：の温度域に３０秒〜１５分間温度を
保持する地理である。
次に本発明の実施例について詳細に説明する。
実施例１
Ｃ：０．０１３１８：０．０２５％、Ｍｕ ”、 ０．
１５％、Ｐ：０．０１５％、８：０．０１２％、Ａｔ：
０．０３０ｓ１Ｎ：４０ｐｐｍでＢ ： ２８ ｐｐｍ
添加した溶鋼をスラブとなし、熱延加熱温度１１５０℃
、仕上温度８９０℃で平均巻取温度（ばらつきは１３０
℃）を表１に示すようにＫえた２、８■厚の熱延コイル
を製造した。それを酸洗して０．７■厚に冷間圧延後、
連続焼鈍炉にて７５０℃で再結晶焼鈍を行ない、４００
℃まで平均２０ Ｖｓ＠ｅで冷却して４００℃で２分間
の過時効処理を行なった。
１５％、Ｐ：０．０１５％、８：０．０１２％、Ａｔ：
０．０３０ｓ１Ｎ：４０ｐｐｍでＢ ： ２８ ｐｐｍ
添加した溶鋼をスラブとなし、熱延加熱温度１１５０℃
、仕上温度８９０℃で平均巻取温度（ばらつきは１３０
℃）を表１に示すようにＫえた２、８■厚の熱延コイル
を製造した。それを酸洗して０．７■厚に冷間圧延後、
連続焼鈍炉にて７５０℃で再結晶焼鈍を行ない、４００
℃まで平均２０ Ｖｓ＠ｅで冷却して４００℃で２分間
の過時効処理を行なった。
スキンパス圧延を１チかけてから製品コイルとなし、そ
の材質試験を行ない、その結果を表１に示す０４００℃
以下の巻取コイルでは時効後の材質は慣用の巻取材に比
べて優れていることがわかる。
の材質試験を行ない、その結果を表１に示す０４００℃
以下の巻取コイルでは時効後の材質は慣用の巻取材に比
べて優れていることがわかる。
実施例２
表２に示す成分の鋼を溶製してスラブとなし熱延加熱温
度１１５０℃、仕上温度８４０〜９００℃で３５０℃±
３０℃で巻取って２．８諺の熱延コイルとした。このコ
イルを酸洗して、ｏ、７瓢厚に冷間圧延後、連続焼鈍炉
にて７５０’Ｃで再結晶焼鈍を行ない、４００℃まで平
均２０ ’Ｃ／ｓｅｅの冷却速度で冷却して４００℃で
２分間の過時効処理を行なりた。スキンパス圧延を１％
かけてから製品コイルとなし、その材質試験を行なった
。その結果を表３に示す。
度１１５０℃、仕上温度８４０〜９００℃で３５０℃±
３０℃で巻取って２．８諺の熱延コイルとした。このコ
イルを酸洗して、ｏ、７瓢厚に冷間圧延後、連続焼鈍炉
にて７５０’Ｃで再結晶焼鈍を行ない、４００℃まで平
均２０ ’Ｃ／ｓｅｅの冷却速度で冷却して４００℃で
２分間の過時効処理を行なりた。スキンパス圧延を１％
かけてから製品コイルとなし、その材質試験を行なった
。その結果を表３に示す。
１
硯
本発明による製品について、その時効処理前後の材質を
比較してみると降伏点の上昇量が低く、かつ伸び率の劣
化が少なく極めて有利なものである。
比較してみると降伏点の上昇量が低く、かつ伸び率の劣
化が少なく極めて有利なものである。
第１図は７３０℃巻取アルミニウムキルド鋼の連続焼鈍
（再結晶焼鈍８００℃Ｘ２０秒、４００℃までの冷速８
０ ｕ／ｓ＠ｅ 、過時効処理条件４００℃Ｘ３分）冷
延鋼板の炭素量と降伏点、伸びの関係を時効前後で整理
した図表である。
（再結晶焼鈍８００℃Ｘ２０秒、４００℃までの冷速８
０ ｕ／ｓ＠ｅ 、過時効処理条件４００℃Ｘ３分）冷
延鋼板の炭素量と降伏点、伸びの関係を時効前後で整理
した図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．００５〜０．０７１ Ｂ：１０〜６０ｐｐｍ。 その他成分から成る鋼を熱間圧延工程で４００℃以下室
温までの温度範囲で巻取った後に、連続焼鈍工程で再結
晶焼鈍と過時効処理をすることを特徴とするプレス成形
性に優れた冷延鋼板の製造方法０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14759181A JPS5848637A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14759181A JPS5848637A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5848637A true JPS5848637A (ja) | 1983-03-22 |
Family
ID=15433810
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14759181A Pending JPS5848637A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5848637A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59173223A (ja) * | 1983-03-23 | 1984-10-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6082618A (ja) * | 1983-10-08 | 1985-05-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐歪時効性に優れた棒鋼線材の製造法 |
| JPS61130422A (ja) * | 1984-11-29 | 1986-06-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | プレス加工用冷延鋼板の製造法 |
| JPS6436729A (en) * | 1987-07-30 | 1989-02-07 | Kobe Steel Ltd | Production of cold rolled steel plate for deep drawing |
| US7361237B2 (en) * | 2001-01-26 | 2008-04-22 | Usinor | High-strength isotropic steel, method for making steel plates and resulting plates |
-
1981
- 1981-09-18 JP JP14759181A patent/JPS5848637A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59173223A (ja) * | 1983-03-23 | 1984-10-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6082618A (ja) * | 1983-10-08 | 1985-05-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐歪時効性に優れた棒鋼線材の製造法 |
| JPS61130422A (ja) * | 1984-11-29 | 1986-06-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | プレス加工用冷延鋼板の製造法 |
| JPS6436729A (en) * | 1987-07-30 | 1989-02-07 | Kobe Steel Ltd | Production of cold rolled steel plate for deep drawing |
| US7361237B2 (en) * | 2001-01-26 | 2008-04-22 | Usinor | High-strength isotropic steel, method for making steel plates and resulting plates |
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