JPS6043432A - アルミキルド冷延鋼板の製造法 - Google Patents
アルミキルド冷延鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS6043432A JPS6043432A JP15024883A JP15024883A JPS6043432A JP S6043432 A JPS6043432 A JP S6043432A JP 15024883 A JP15024883 A JP 15024883A JP 15024883 A JP15024883 A JP 15024883A JP S6043432 A JPS6043432 A JP S6043432A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- temperature
- steel sheet
- cold
- cold rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、アルミキルド冷延鋼板の製造法、特に連続鋳
造鋳片を熱間圧延することから成る、深絞り用アルミキ
ルド冷延鋼板の製造法に関する。
造鋳片を熱間圧延することから成る、深絞り用アルミキ
ルド冷延鋼板の製造法に関する。
近年、省エネルギーの利点がみられるということから、
連続鋳造鋳片（以下ＣＣスラブと略す）を鋳造後、高温
のまま直接に、あるいはエツジ部の温度を補償する程度
の短時間加熱を行ってから連続して熱間圧延する方法（
いわゆる直接圧延法）が開発されつつある。このような
圧延法によれば圧延に先立って行うことが従来不可欠と
考えられていた、例えば１２００〜１３００℃で数時間
という高温長時間加熱を省略して加熱に必要な熱エネル
ギーを節約することができると同時に連続鋳造後の冷却
過程におりる析出物の析出をきわめて遅滞させ、その結
果としてアルミキルド冷延鋼板にずくれた深絞り性をイ
リ与ざ−ｌることが原理的に可能であるといわれている
。
連続鋳造鋳片（以下ＣＣスラブと略す）を鋳造後、高温
のまま直接に、あるいはエツジ部の温度を補償する程度
の短時間加熱を行ってから連続して熱間圧延する方法（
いわゆる直接圧延法）が開発されつつある。このような
圧延法によれば圧延に先立って行うことが従来不可欠と
考えられていた、例えば１２００〜１３００℃で数時間
という高温長時間加熱を省略して加熱に必要な熱エネル
ギーを節約することができると同時に連続鋳造後の冷却
過程におりる析出物の析出をきわめて遅滞させ、その結
果としてアルミキルド冷延鋼板にずくれた深絞り性をイ
リ与ざ−ｌることが原理的に可能であるといわれている
。
しかし、従来にあっ゛てはこのような直接圧延法を経て
得られたアルミギルド冷延鋼板であってもその深絞り性
は必ずしも満足のゆくものではなく、更に−Ｗの改善が
望まれている。
得られたアルミギルド冷延鋼板であってもその深絞り性
は必ずしも満足のゆくものではなく、更に−Ｗの改善が
望まれている。
ここに、本発明の目的は、消費エネルギーが少ない経済
的な製造法である直接圧延法の利点を備えるとともに、
（ｑられた冷延鋼板に優れた深絞り性を何与することの
できる方法を提供することにある。
的な製造法である直接圧延法の利点を備えるとともに、
（ｑられた冷延鋼板に優れた深絞り性を何与することの
できる方法を提供することにある。
ところで、上述のような従来の直接圧延法にあっては、
原理的には、熱間圧延前および圧延後においてＡｎとＮ
を完全に固溶させておき、そして冷間圧延後の焼鈍時に
Ａ７！Ｎを析出させるごとによりずくれた深絞り性を付
与さゼることができるのである。
原理的には、熱間圧延前および圧延後においてＡｎとＮ
を完全に固溶させておき、そして冷間圧延後の焼鈍時に
Ａ７！Ｎを析出させるごとによりずくれた深絞り性を付
与さゼることができるのである。
したがって、アルミキルド冷延鋼板の深絞り性にはその
製造時のＡｌ１Ｎの固溶および析出挙動が極めて大きく
影響し、この析出挙動の良否が材質を支配するものと考
えられる。
製造時のＡｌ１Ｎの固溶および析出挙動が極めて大きく
影響し、この析出挙動の良否が材質を支配するものと考
えられる。
そこで、本発明者らは前記の直接圧延における連続鋳造
とそれに続く熱間圧延との連結条件ならびに熱間圧延条
件が材質に及ぼす影響について鋭意研究したところ；（
１）連続鋳造後の冷却過程においてはＡｌＮのめならず
硫化物の析出も遅滞すること；（２）特別に保温するこ
となく直接に圧延したりあるいは短時間の加熱後熱間圧
延した場合には、圧延前に析出しなかったＭｎＳが圧延
中に歪誘起された微細なＭｎＳとして析出すること；そ
して（３）このようにして析出した微細なＭｎＳが焼鈍
中の結晶粒成長を著しく阻害し冷延鋼板を硬化させるこ
とを見い出して、本発明に至ったものである。
とそれに続く熱間圧延との連結条件ならびに熱間圧延条
件が材質に及ぼす影響について鋭意研究したところ；（
１）連続鋳造後の冷却過程においてはＡｌＮのめならず
硫化物の析出も遅滞すること；（２）特別に保温するこ
となく直接に圧延したりあるいは短時間の加熱後熱間圧
延した場合には、圧延前に析出しなかったＭｎＳが圧延
中に歪誘起された微細なＭｎＳとして析出すること；そ
して（３）このようにして析出した微細なＭｎＳが焼鈍
中の結晶粒成長を著しく阻害し冷延鋼板を硬化させるこ
とを見い出して、本発明に至ったものである。
よって、本発明の要旨とするところは、連続鋳造に続く
熱間圧延に先立ってＭｎＳを速やかに析出さセることの
できる処理条件および鋼組成を組合せたことにあり、よ
り具体的には、重量％で ｃ：ｏ、１ｏ％以下、Ｍｎ ： ０．１０〜０．５０％
、＾１ ： ０．０１〜０，０８％、Ｎ ： ０．００
２０〜０．０１００％、Ｓ ： ０．０１５％以下、 残部が鉄および不可避的不純物 からなる連続鋳造鋳片を、連続鋳造後Ａｒ３点以下の温
度に降温することなく、１０５０〜１１５０℃で６０〜
１００分間保持し、次いで／１ｒ３点＋４０℃以上の温
度で熱間圧延を終了し、かつ４５０〜２００℃で巻取り
、さらに冷間圧延を行うことを特徴とする、アルミキル
ト冷延鋼板の製造法である。
熱間圧延に先立ってＭｎＳを速やかに析出さセることの
できる処理条件および鋼組成を組合せたことにあり、よ
り具体的には、重量％で ｃ：ｏ、１ｏ％以下、Ｍｎ ： ０．１０〜０．５０％
、＾１ ： ０．０１〜０，０８％、Ｎ ： ０．００
２０〜０．０１００％、Ｓ ： ０．０１５％以下、 残部が鉄および不可避的不純物 からなる連続鋳造鋳片を、連続鋳造後Ａｒ３点以下の温
度に降温することなく、１０５０〜１１５０℃で６０〜
１００分間保持し、次いで／１ｒ３点＋４０℃以上の温
度で熱間圧延を終了し、かつ４５０〜２００℃で巻取り
、さらに冷間圧延を行うことを特徴とする、アルミキル
ト冷延鋼板の製造法である。
本発明にしたがって、上述のように連続鋳造鋳片を１０
５０〜１１５０′ｃで６０〜１００分間保持するには、
連続鋳造後、適宜加熱炉に装入することの他にスラブを
カバー等で覆い徐冷することによって行えばよい。
５０〜１１５０′ｃで６０〜１００分間保持するには、
連続鋳造後、適宜加熱炉に装入することの他にスラブを
カバー等で覆い徐冷することによって行えばよい。
次に、本発明において、鋼組成および熱間圧延の熱処理
条件さらにはそれに先立つ熱処理条件を」−記のように
限定した理由を説明する。なお、本発明において「％」
は特にことわりがない限り「重量％」である。
条件さらにはそれに先立つ熱処理条件を」−記のように
限定した理由を説明する。なお、本発明において「％」
は特にことわりがない限り「重量％」である。
ＣニアルミキルＩ゛冷延鋼板の深絞り性を向上させるに
はＣ含有量はできるだけ低い方が好ましく、０．１０％
より多くなると冷延鋼板は硬くなり加工性が劣化するの
で、本発明にあってはＣ含有量は０．１０％以下とする
。
はＣ含有量はできるだけ低い方が好ましく、０．１０％
より多くなると冷延鋼板は硬くなり加工性が劣化するの
で、本発明にあってはＣ含有量は０．１０％以下とする
。
Ｍｎ ： Ｍｎ含有量が０．５％より多くなると加工性
が劣化するため、本発明においてＭｎ含有量は０．５％
以下とする。また下限はＳによる熱間脆性を防止するた
め０．１％とした。
が劣化するため、本発明においてＭｎ含有量は０．５％
以下とする。また下限はＳによる熱間脆性を防止するた
め０．１％とした。
ＳＯ３は不可避的不純物として鋼に通−５９含まれる元
素であるが、０．０１５％を越えると加工性が劣化する
ので０．０１５％以下とする。
素であるが、０．０１５％を越えると加工性が劣化する
ので０．０１５％以下とする。
Ａｌ：旧は脱酸作用によって鋼の組織の健全性を確保す
ること以外に、冷間圧延後の焼鈍中にＡｎＮを析出させ
て鋼板の深絞り性を高めるために必要な元素である。本
発明においてＡｎ含有量は０．０１〜０．０８％とする
。
ること以外に、冷間圧延後の焼鈍中にＡｎＮを析出させ
て鋼板の深絞り性を高めるために必要な元素である。本
発明においてＡｎ含有量は０．０１〜０．０８％とする
。
Ｎ；ＡｌＮを析出さセるのに必要な元素で、Ｎ含有量は
０．００２０〜０．０１００％とする。
０．００２０〜０．０１００％とする。
連続鋳造後の加熱保持条件：
これば本発明の重要な構成因子であって、本発明によれ
ば、連続鋳造鋳片は、連続鋳造ｆ＆Ａｒ３点以下の温度
に降温することなく、１０５０〜１１５ｏ℃で６０〜ｌ
。
ば、連続鋳造鋳片は、連続鋳造ｆ＆Ａｒ３点以下の温度
に降温することなく、１０５０〜１１５ｏ℃で６０〜ｌ
。
０分間保持するのである。すなわち、冷延鋼板の所要の
深絞り性を確保するためには、熱間圧延以前に／ｌ／２
とＮとを完全に固溶させておく必要がある。ＣＣスラブ
が冷却過程で４１３点以下に一旦降温すると、Ａｌ２と
Ｎは急激にＡＪＮとして析出し、これを再固溶させるた
めには１２００〜１３００℃の高温域まで加熱すること
が必要で莫大な熱エネルギーを要するため、本発明にあ
ってはＣＣスラブをＡｒ３点以下に降温−已しめず加熱
炉に装入する必要がある。
深絞り性を確保するためには、熱間圧延以前に／ｌ／２
とＮとを完全に固溶させておく必要がある。ＣＣスラブ
が冷却過程で４１３点以下に一旦降温すると、Ａｌ２と
Ｎは急激にＡＪＮとして析出し、これを再固溶させるた
めには１２００〜１３００℃の高温域まで加熱すること
が必要で莫大な熱エネルギーを要するため、本発明にあ
ってはＣＣスラブをＡｒ３点以下に降温−已しめず加熱
炉に装入する必要がある。
このように、ＡＩＮの固溶−析出の面だけから見れば、
ＣＣスラブをそのままあるいは圧延上さしつかえない程
度の温度域に軽加熱して圧延する方が好ましいことにな
る。すでに述べたように連続鋳造後の冷却過程において
はＡｌ８Ｎのみならず硫化物の析出も遅滞する。しかし
、連続鋳造後、特別に保温することなく直接に圧延する
かあるいは短時間の加熱後熱間圧延した場合には、圧延
中に歪誘起された微細なＭｎＳが析出し、この微細なＭ
ｎ Ｓが冷間圧延に続く焼鈍中に結晶粒成長を著しく
阻害し冷延鋼板を硬化させる。したがって、直接圧延法
を採用する場合には、圧延前の加熱条件を制御して、Ａ
ｌとＮは固溶状態にしておき、一方、ＭｎＳは圧延前に
十分析出させることが重要である。すなわち圧延前に比
較的粗大なＭｎＳとして析出さゼておくことによって焼
鈍中の粒成長に影響を与えず十分粒成長して深絞り性の
良好な鋼板が得られるごとになる。
ＣＣスラブをそのままあるいは圧延上さしつかえない程
度の温度域に軽加熱して圧延する方が好ましいことにな
る。すでに述べたように連続鋳造後の冷却過程において
はＡｌ８Ｎのみならず硫化物の析出も遅滞する。しかし
、連続鋳造後、特別に保温することなく直接に圧延する
かあるいは短時間の加熱後熱間圧延した場合には、圧延
中に歪誘起された微細なＭｎＳが析出し、この微細なＭ
ｎ Ｓが冷間圧延に続く焼鈍中に結晶粒成長を著しく
阻害し冷延鋼板を硬化させる。したがって、直接圧延法
を採用する場合には、圧延前の加熱条件を制御して、Ａ
ｌとＮは固溶状態にしておき、一方、ＭｎＳは圧延前に
十分析出させることが重要である。すなわち圧延前に比
較的粗大なＭｎＳとして析出さゼておくことによって焼
鈍中の粒成長に影響を与えず十分粒成長して深絞り性の
良好な鋼板が得られるごとになる。
ここに、添付図面は、０．０３〜０．０６％Ｃ１０，１
５〜０゜２８％Ｍｎ、０．００６〜０．０１５％Ｐ、０
．００６〜０．０１３％３１０．０３５〜０．０５８％
Ａβおよび０．００２８〜０．０Ｇ７％Ｎのアルミキル
ド鋼のＣＣスラブを１０００°Ｃで加熱炉に装入して所
定時間、所定温度に保持したときその加熱温度と保持時
間とに対してＡＮＮとＭｎＳの析出挙動を示ずグラフで
ある。実線で示すのは全Ｎ量の１０％がＡＩＮとして析
出するときの温度・保持時間の関係であって、これより
低温度、長時間側ではＡＩＮの析出が顕著となる。一方
、点線で示すのは全Ｓ量の５０％がＭｎＳとして析出す
るときの温度・保持時間の関係であって、この点線で囲
まれた領域内ではＳの実質的部分がＭｎＳとして析出す
る。図示グラフより明らかなように、Δ７！Ｎの固溶と
ＭｎＳの析出を両立させるためには第１図中に斜線部で
示すように１０５０〜１１５０°Ｃで６０〜１００分間
保持することが必要である。なお、１０５０℃未満でも
ＡＩＮの固溶とＭ ｎ Ｓの析出する領域は存在するが
、後述する仕上温度を確保するためには１０５０°Ｃ以
上で加熱することが必要である。１０５０℃未満ではこ
とにＡＩＮの析出が早くなりＭ ｎ Ｓだり析出させる
ための制御が難しくなる。
５〜０゜２８％Ｍｎ、０．００６〜０．０１５％Ｐ、０
．００６〜０．０１３％３１０．０３５〜０．０５８％
Ａβおよび０．００２８〜０．０Ｇ７％Ｎのアルミキル
ド鋼のＣＣスラブを１０００°Ｃで加熱炉に装入して所
定時間、所定温度に保持したときその加熱温度と保持時
間とに対してＡＮＮとＭｎＳの析出挙動を示ずグラフで
ある。実線で示すのは全Ｎ量の１０％がＡＩＮとして析
出するときの温度・保持時間の関係であって、これより
低温度、長時間側ではＡＩＮの析出が顕著となる。一方
、点線で示すのは全Ｓ量の５０％がＭｎＳとして析出す
るときの温度・保持時間の関係であって、この点線で囲
まれた領域内ではＳの実質的部分がＭｎＳとして析出す
る。図示グラフより明らかなように、Δ７！Ｎの固溶と
ＭｎＳの析出を両立させるためには第１図中に斜線部で
示すように１０５０〜１１５０°Ｃで６０〜１００分間
保持することが必要である。なお、１０５０℃未満でも
ＡＩＮの固溶とＭ ｎ Ｓの析出する領域は存在するが
、後述する仕上温度を確保するためには１０５０°Ｃ以
上で加熱することが必要である。１０５０℃未満ではこ
とにＡＩＮの析出が早くなりＭ ｎ Ｓだり析出させる
ための制御が難しくなる。
熱間圧延条件：
熱間圧延条件も本発明の構成上の重要な要因であり、直
接圧延法では圧延開始温度は従来法よりかなり低く、ま
た凝固から冷却過程でＡＩＮの析出を遅滞させＡＩＮが
過飽和の状態から圧延するため通常の熱間圧延条件を用
いたのでは圧延中あるいは巻取中に一部ＡＩＮが析出し
てしまう。つまり、冷延利の深絞り性を確保するために
は熱間圧延条件を厳しく制御することが必要である。し
たがって、通電の圧延条件でも（α＋γ）域の圧延を避
＆Ｊるため仕上温度はＡｒ３点以上とするが、しかし、
本発明に係る直接圧延法ではＡ１１Ｎが圧延中に析出し
やすいため、それらの歪誘起析出をさけるには従来法よ
り更に１！］ｉくしてＡｒ３＋４０℃にする必要がある
。他方、巻取温度は、通常では巻取中のＡＩＮの析出を
防止するため５５０℃以下にするが、本発明にあっては
さらに低い４５０ ’ｃ以下にする必要がある。しかし
、巻取温度が２００℃より低いと熱延鋼板中の固溶Ｃが
増加し、冷延焼鈍後の絞り性を劣化させる。なお、巻取
温度を４５０℃以下に下げることは酸洗性の改善に有効
であることから、巻取温度は好ましくは４００℃以下で
ある。
接圧延法では圧延開始温度は従来法よりかなり低く、ま
た凝固から冷却過程でＡＩＮの析出を遅滞させＡＩＮが
過飽和の状態から圧延するため通常の熱間圧延条件を用
いたのでは圧延中あるいは巻取中に一部ＡＩＮが析出し
てしまう。つまり、冷延利の深絞り性を確保するために
は熱間圧延条件を厳しく制御することが必要である。し
たがって、通電の圧延条件でも（α＋γ）域の圧延を避
＆Ｊるため仕上温度はＡｒ３点以上とするが、しかし、
本発明に係る直接圧延法ではＡ１１Ｎが圧延中に析出し
やすいため、それらの歪誘起析出をさけるには従来法よ
り更に１！］ｉくしてＡｒ３＋４０℃にする必要がある
。他方、巻取温度は、通常では巻取中のＡＩＮの析出を
防止するため５５０℃以下にするが、本発明にあっては
さらに低い４５０ ’ｃ以下にする必要がある。しかし
、巻取温度が２００℃より低いと熱延鋼板中の固溶Ｃが
増加し、冷延焼鈍後の絞り性を劣化させる。なお、巻取
温度を４５０℃以下に下げることは酸洗性の改善に有効
であることから、巻取温度は好ましくは４００℃以下で
ある。
次に、本発明を実施例に関連させてさらに説明する。
Ｌ施孤
第１表に示す化学組成の／ｌキルド鋼を／８製後、連続
鋳造法により、２００龍厚の寸法のＣＣスラブを得、次
いで、これに同じく第１表に示す加熱条件、圧延条件で
熱間圧延を行った。得られた熱延鋼板を冷延率７６％で
冷間圧延し、さらに６９０℃で４時間焼鈍後、１．２％
調質圧延を施した。このようにして製造されたアルミキ
ルド冷延綱板の各供試材の機械的特性を第１表に併せて
示す。
鋳造法により、２００龍厚の寸法のＣＣスラブを得、次
いで、これに同じく第１表に示す加熱条件、圧延条件で
熱間圧延を行った。得られた熱延鋼板を冷延率７６％で
冷間圧延し、さらに６９０℃で４時間焼鈍後、１．２％
調質圧延を施した。このようにして製造されたアルミキ
ルド冷延綱板の各供試材の機械的特性を第１表に併せて
示す。
第１表に示す結果からも明らかなように、本発明に係る
鋼板は伸び率４８％以上、＝＝Ｌ８２〜２．０１とすぐ
れた深絞り性を示すことが分かる。
鋼板は伸び率４８％以上、＝＝Ｌ８２〜２．０１とすぐ
れた深絞り性を示すことが分かる。
しかし、比較例にあっては〒は高々１．６Ｂ、伸び率も
４７％程度と本発明例の場合と比較してかなり深絞り性
は劣っている。なお、試験Ｎｏ、７はＣＣスラブ加熱保
持に先立ってＡｒ３点以下にその温度が降温しでしまっ
た場合を、試験隘８は低温短時間加熱（および低温仕上
げ）の場合をそれぞれ示しており、また、試験１１１０
〜１２は加熱温度および保持時間の影響を、さらに試験
隘１３〜１５は、仕上げ温度および巻取り温度の影響を
それぞれ示す。
４７％程度と本発明例の場合と比較してかなり深絞り性
は劣っている。なお、試験Ｎｏ、７はＣＣスラブ加熱保
持に先立ってＡｒ３点以下にその温度が降温しでしまっ
た場合を、試験隘８は低温短時間加熱（および低温仕上
げ）の場合をそれぞれ示しており、また、試験１１１０
〜１２は加熱温度および保持時間の影響を、さらに試験
隘１３〜１５は、仕上げ温度および巻取り温度の影響を
それぞれ示す。
ｒＦｄ・Ｊ図面は、Ａｊ！Ｎ、ｌ！：ＭｎＳとの析出挙
動を加熱温度および保持時間に対して示すグラフである
。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − イ勇（車重 時 間 （男つ
動を加熱温度および保持時間に対して示すグラフである
。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − イ勇（車重 時 間 （男つ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で、 ｃ：ｏ、ｔｏ％以下、Ｍｎ ： ０．１０〜０．５０％
、八Ｉ ： ０．０１〜０．０８％、 Ｎ ： ０．０
０２０〜０．０１００％、Ｓ ： ０．０１５％以下、 残部が鉄および不可避的不純物 からなる連続鋳造鋳片を、連続鋳造後４１３点以下の温
度に降温することなく 、１０５０〜１１５０°Ｃで６
０〜１００分間保持し、次いでＡｒ３点＋４０℃以上の
温度で熱間圧延を終了し、かつ４５０〜２００℃で巻取
り、さらに冷間圧延を行うことを特徴とする、アルミキ
ルド鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15024883A JPS6043432A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | アルミキルド冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15024883A JPS6043432A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | アルミキルド冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6043432A true JPS6043432A (ja) | 1985-03-08 |
| JPH0125379B2 JPH0125379B2 (ja) | 1989-05-17 |
Family
ID=15492792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15024883A Granted JPS6043432A (ja) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | アルミキルド冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043432A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62287017A (ja) * | 1986-06-04 | 1987-12-12 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS63277724A (ja) * | 1987-05-08 | 1988-11-15 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| US7569947B2 (en) | 2004-07-02 | 2009-08-04 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Interior material structure for vehicle |
| US8991917B2 (en) | 2008-10-24 | 2015-03-31 | Toyota Boshoku Kabushiki Kaisha | Conductive fiber connecting method and structure |
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|---|---|---|---|---|
| JPS5333919A (en) * | 1976-09-10 | 1978-03-30 | Nippon Steel Corp | Production of cold rolled aluminum killed steel sheet with excellent deep drawability |
| JPS57192224A (en) * | 1981-05-20 | 1982-11-26 | Kawasaki Steel Corp | Production of al-killed cold-rolled steel sheet excellent in press-formability |
-
1983
- 1983-08-19 JP JP15024883A patent/JPS6043432A/ja active Granted
Patent Citations (2)
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62287017A (ja) * | 1986-06-04 | 1987-12-12 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS63277724A (ja) * | 1987-05-08 | 1988-11-15 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPH045733B2 (ja) * | 1987-05-08 | 1992-02-03 | Nippon Steel Corp | |
| US7569947B2 (en) | 2004-07-02 | 2009-08-04 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Interior material structure for vehicle |
| US8991917B2 (en) | 2008-10-24 | 2015-03-31 | Toyota Boshoku Kabushiki Kaisha | Conductive fiber connecting method and structure |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0125379B2 (ja) | 1989-05-17 |
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