JPS61124533A - 連続焼鈍による加工性良好な非時効性冷延鋼板の製造法 - Google Patents
連続焼鈍による加工性良好な非時効性冷延鋼板の製造法Info
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- JPS61124533A JPS61124533A JP24346384A JP24346384A JPS61124533A JP S61124533 A JPS61124533 A JP S61124533A JP 24346384 A JP24346384 A JP 24346384A JP 24346384 A JP24346384 A JP 24346384A JP S61124533 A JPS61124533 A JP S61124533A
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- Japan
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
加工性の良好な非時効性軟質冷延鋼板を、連続焼鈍及び
それに続く調質圧延によって製造する技・術に関してこ
の明細書で述べる技術内容は、冷間圧延を経た冷延板の
加熱保持に続く徐冷段階を含む急冷とその後の過時効処
理による連続焼鈍に、その後の適切な調質圧延を組合わ
せることによって、室温時効後も伸び値の劣化と、加工
時のストレッチャーストレインを防止することについて
の開発成果を提案するところにある。
それに続く調質圧延によって製造する技・術に関してこ
の明細書で述べる技術内容は、冷間圧延を経た冷延板の
加熱保持に続く徐冷段階を含む急冷とその後の過時効処
理による連続焼鈍に、その後の適切な調質圧延を組合わ
せることによって、室温時効後も伸び値の劣化と、加工
時のストレッチャーストレインを防止することについて
の開発成果を提案するところにある。
連続焼鈍法では、過時効処理と称して再結晶焼鈍後ａＯ
Ｏ〜５００℃に保持して鋼中固溶Ｏを低減させる処理を
行っている。
Ｏ〜５００℃に保持して鋼中固溶Ｏを低減させる処理を
行っている。
この過時効処理を行うことにより固溶Ｃは敵ｐｐｍ〜約
２０ ｐｐｍ程度まで減少し、加工性は向上する。
２０ ｐｐｍ程度まで減少し、加工性は向上する。
さてここに残留した固溶Ｏは焼鈍ままの状態では鋼中の
転位とコットレル雰囲気を形成し、加工時の転位の移動
を抑制するため、いわゆるストレッチャーストレインを
引起し外観を著しく損うＯこの加工時のストレッチャー
ストレインを防止するため通常は調質圧延を施した後、
製品として供与される。
転位とコットレル雰囲気を形成し、加工時の転位の移動
を抑制するため、いわゆるストレッチャーストレインを
引起し外観を著しく損うＯこの加工時のストレッチャー
ストレインを防止するため通常は調質圧延を施した後、
製品として供与される。
調質圧延の目的は、鋼板の粗度調整、形状の矯正の他最
も重要なのはコットレル雰囲気を解消して、加工時のス
トレッチャーストレインを防止することである。
も重要なのはコットレル雰囲気を解消して、加工時のス
トレッチャーストレインを防止することである。
一般に加工時に発生するストレッチャーストレインは、
鋼板の引張試験を行った際に観察される降伏点伸びの大
きさとよく対応し、降伏点伸びが大きいほどストレッチ
ャーストレインの程度が著しい０ （従来の技ｖ＃） 以上のようにストレッチャーストレインを防止するため
従来は降伏点伸びが０．５％未満となるように、調質圧
延での臣下率が選ばれ具体的には結とするとＯ，Ｓｔ〜
１．５ｔ（％）もの調質圧延率が適用されている。
鋼板の引張試験を行った際に観察される降伏点伸びの大
きさとよく対応し、降伏点伸びが大きいほどストレッチ
ャーストレインの程度が著しい０ （従来の技ｖ＃） 以上のようにストレッチャーストレインを防止するため
従来は降伏点伸びが０．５％未満となるように、調質圧
延での臣下率が選ばれ具体的には結とするとＯ，Ｓｔ〜
１．５ｔ（％）もの調質圧延率が適用されている。
この調質圧延後数日程度の鋼板は、加工を施してもスト
レッチャーストレインが発生せず良好な加工性を有する
が、その後室温程度の温度に１ｔ月又はそれ以上の期間
経過したあとでは、調質圧延により施された多量の歪に
より歪時効劣化が起り特に伸び値（ＩＪ）が劣化して加
工性が劣るようになる。
レッチャーストレインが発生せず良好な加工性を有する
が、その後室温程度の温度に１ｔ月又はそれ以上の期間
経過したあとでは、調質圧延により施された多量の歪に
より歪時効劣化が起り特に伸び値（ＩＪ）が劣化して加
工性が劣るようになる。
日本−管技報屑９６（１９８２年）ｐ５−７１によると
２０°Ｃｘ２ケ月相当の室温時効で伸び値の劣化が起る
のは、固溶ａｔで４ ｐｐｍ以上の場合であり、１０
ｐｐｍでは調質圧延ままに比べ約３チも劣化している。
２０°Ｃｘ２ケ月相当の室温時効で伸び値の劣化が起る
のは、固溶ａｔで４ ｐｐｍ以上の場合であり、１０
ｐｐｍでは調質圧延ままに比べ約３チも劣化している。
すなわち実質的に非時効性鋼板を製造するためには、固
溶Ｃ皺で４ ｐｐｍ以下、時効指数で３９ｆ／ｍ”以下
とすることが要求される０ （発明が解決しようとする問題点） 連続焼鈍の如き短時間の熱サイクルにおいては、・上記
の要請に沿い時効指数３ ｋｇ ｆ ／ｎ”以下にしよ
うとすると、フェライト粒内に微細な炭化物が多量に析
出し調質圧延ままですでに伸び値（全伸び）が劣り降伏
点も高く非時効性鋼板といえども材質が著しく劣る。
溶Ｃ皺で４ ｐｐｍ以下、時効指数で３９ｆ／ｍ”以下
とすることが要求される０ （発明が解決しようとする問題点） 連続焼鈍の如き短時間の熱サイクルにおいては、・上記
の要請に沿い時効指数３ ｋｇ ｆ ／ｎ”以下にしよ
うとすると、フェライト粒内に微細な炭化物が多量に析
出し調質圧延ままですでに伸び値（全伸び）が劣り降伏
点も高く非時効性鋼板といえども材質が著しく劣る。
このようにして従来は伸び値の劣化を承知の上で時効指
数８〜ｓ ／ｃｙｆ／ｗ、ｘ”の鋼板が使用に供されて
いたのであり、ここに歪時効劣化の危険性があるのです
べての部位に使用できるわけではなかったのである。
数８〜ｓ ／ｃｙｆ／ｗ、ｘ”の鋼板が使用に供されて
いたのであり、ここに歪時効劣化の危険性があるのです
べての部位に使用できるわけではなかったのである。
（問題点を解決するための手段）
発明者らは連続焼鈍で製造された時効指数が３〜５ ｋ
ｇｆ ７１ｍ”の鋼板の歪時効劣化を減らすため特に調
質圧延率に着目して種々の検討を行ったところ、従来か
ら採用している降伏点伸びを消すための調質圧延率（ｏ
、ａｔ〜ｘ、５ｔ（％）但しｔ：板厚（ｆｉ））よりも
はるかに低い圧延率を採用することにより室温時効によ
るストレッチャーストレインの発生および伸び値の劣化
を大幅に低減できることを見出した。
ｇｆ ７１ｍ”の鋼板の歪時効劣化を減らすため特に調
質圧延率に着目して種々の検討を行ったところ、従来か
ら採用している降伏点伸びを消すための調質圧延率（ｏ
、ａｔ〜ｘ、５ｔ（％）但しｔ：板厚（ｆｉ））よりも
はるかに低い圧延率を採用することにより室温時効によ
るストレッチャーストレインの発生および伸び値の劣化
を大幅に低減できることを見出した。
この知見に基いてこの発明は、（３：０．０１〜０．０
５ｗｔ％、Ｍｎ ≦ｏ、５ｏ ｗｔ％、ＡＪ：Ｑ、００
５〜ｏ、ｏ ｓ ｗｔ ％、Ｋ≦０，００４０ｗｔ％、
を含み残部は鉄および不可避的不純物の組成になる鋼ス
ラブに熱間圧延を施した後、６３０℃以上で巻取り、つ
いで５０％以上の圧下率で冷間圧延し、その後、７５０
°Ｃ〜９００℃で保持後、６４０〜７４Ｑ’Ｃの任意温
度ＴＱまで１０ ’Ｃ／ｓ以下で冷却後、Ｔｑから８０
０〜５００℃の過時効温度まで５０〜ｂ Ｓ以上保持して過時効処理を行い、しかるのち、調質圧
延率（チ）＝−！−ｔ−−！−ｔ但し ｔ：板厚（ＩＩ
ｍ） の条件で調質圧延することを特徴とする連続焼鈍による
加工性良好な非時効性冷延鋼板の製造法である。
５ｗｔ％、Ｍｎ ≦ｏ、５ｏ ｗｔ％、ＡＪ：Ｑ、００
５〜ｏ、ｏ ｓ ｗｔ ％、Ｋ≦０，００４０ｗｔ％、
を含み残部は鉄および不可避的不純物の組成になる鋼ス
ラブに熱間圧延を施した後、６３０℃以上で巻取り、つ
いで５０％以上の圧下率で冷間圧延し、その後、７５０
°Ｃ〜９００℃で保持後、６４０〜７４Ｑ’Ｃの任意温
度ＴＱまで１０ ’Ｃ／ｓ以下で冷却後、Ｔｑから８０
０〜５００℃の過時効温度まで５０〜ｂ Ｓ以上保持して過時効処理を行い、しかるのち、調質圧
延率（チ）＝−！−ｔ−−！−ｔ但し ｔ：板厚（ＩＩ
ｍ） の条件で調質圧延することを特徴とする連続焼鈍による
加工性良好な非時効性冷延鋼板の製造法である。
（作用）
（０）：＃ｉ板の加工性を確保するためＣ≦０．０５チ
とする。また０を下げすぎると時効指数が急激に上昇す
るため下限をｏ、ｏ１％とする。
とする。また０を下げすぎると時効指数が急激に上昇す
るため下限をｏ、ｏ１％とする。
（Ｍｎ） ：鋼板の加工性を確保するためＫｎ≦０．６
０慢とする。下限は特に限定するものではないが鋼中に
不可避的に含有されているＳに起因する熱間割れを防止
するためｏ、ｉｏｎ程度は必要である０（ｉＪ） ：
ｆ１４中ＮをＡｌＮとして固定し、固溶Ｎによる歪時効
劣化を防止するため０．００５ ％以上のＡＪが必要で
ある。しかし過度の添加は鋼の硬質化を伴うので上限を
０．０８％とする０〔Ｎ〕：連続焼鈍法で加工用鋼板を
製造するのに鋼中のＮは歪時効、硬質化等を引起し有害
な０元素である。したがって少ないほど好ましく、上限
はｏ、ｏｏ４ｏ％である０ （０） 、 （Ｉｎ） 、 （ＡＪ） 、 （Ｎ）の上
限については以上の理由の他、上限を越えると結晶粒の
微細化により、本発明の調質圧延率では調質圧延ままで
、ストレッチャーストレインを消すことはできなくなる
。
０慢とする。下限は特に限定するものではないが鋼中に
不可避的に含有されているＳに起因する熱間割れを防止
するためｏ、ｉｏｎ程度は必要である０（ｉＪ） ：
ｆ１４中ＮをＡｌＮとして固定し、固溶Ｎによる歪時効
劣化を防止するため０．００５ ％以上のＡＪが必要で
ある。しかし過度の添加は鋼の硬質化を伴うので上限を
０．０８％とする０〔Ｎ〕：連続焼鈍法で加工用鋼板を
製造するのに鋼中のＮは歪時効、硬質化等を引起し有害
な０元素である。したがって少ないほど好ましく、上限
はｏ、ｏｏ４ｏ％である０ （０） 、 （Ｉｎ） 、 （ＡＪ） 、 （Ｎ）の上
限については以上の理由の他、上限を越えると結晶粒の
微細化により、本発明の調質圧延率では調質圧延ままで
、ストレッチャーストレインを消すことはできなくなる
。
鋼板の加工性、特に絞り性を向上させるため熱間圧延後
のフィル巻取温度は６３０℃以上が必要である〇 〔冷延圧下率〕 熱延巻取温度と同様の理由により５０慢以上必要である
。
のフィル巻取温度は６３０℃以上が必要である〇 〔冷延圧下率〕 熱延巻取温度と同様の理由により５０慢以上必要である
。
加熱温度は十分な加工性を得るため及びＮをＡＪＮとし
て固定し無害化するために限定される〇加熱温度７５０
℃未満では加工性とくに絞り性に有利な方位である板面
に平行な（１１１）方位の粒成長が十分ではなくまた焼
鈍前には固溶しているＮをＡＪで固定できない。また粒
成長が十分でないため、この発明の調質圧延率では、ス
トレッチャーストレインを消すことはできない０加熱温
度が９００℃以上になると、（ｌｌｌ）方位が急激に減
少し、絞り性が著しく劣化する０以上の理由により加熱
温度を７５０〜９００℃とする０ 該温度域に加熱後６４０〜７４０℃間の任意温度ＴＱま
で１０°Ｃ／ａ以下で冷却する。ｌＯ℃／Ｓ・以下で冷
却すると、加熱時に形成された（１１１下方位がさらに
冷却中に粒成長し、絞り性が向上するばかりでなく、Ｔ
Ｑから過時効処理温度までを５０〜ｂ 分な固溶Ｏの過飽和度が期待でき過時効中の固溶Ｃが有
効に低域できる。このような効果は、加熱温度から少な
くとも７４０℃までは１０℃／Ｓ以下で冷却する必要が
あるｏ ＴＱが７４０℃を越えると絞り性の向上の程度
が小さくなるばかりでなく、次の急速冷却による固溶Ｃ
の過飽和度が小さく過時効中の固溶Ｃの低下が期待でき
ず、非時効性鋼板が製造できない０ 加熱温度から１０℃／Ｓ以下で冷却する終点濃度ＴＱが
６４０℃よりも低いと、Ｔｑ ） ７４０℃の場合と同
様に、続いての急速冷却による固溶Ｃの過飽和度が小さ
く従って非時効性鋼板が製造できない。
て固定し無害化するために限定される〇加熱温度７５０
℃未満では加工性とくに絞り性に有利な方位である板面
に平行な（１１１）方位の粒成長が十分ではなくまた焼
鈍前には固溶しているＮをＡＪで固定できない。また粒
成長が十分でないため、この発明の調質圧延率では、ス
トレッチャーストレインを消すことはできない０加熱温
度が９００℃以上になると、（ｌｌｌ）方位が急激に減
少し、絞り性が著しく劣化する０以上の理由により加熱
温度を７５０〜９００℃とする０ 該温度域に加熱後６４０〜７４０℃間の任意温度ＴＱま
で１０°Ｃ／ａ以下で冷却する。ｌＯ℃／Ｓ・以下で冷
却すると、加熱時に形成された（１１１下方位がさらに
冷却中に粒成長し、絞り性が向上するばかりでなく、Ｔ
Ｑから過時効処理温度までを５０〜ｂ 分な固溶Ｏの過飽和度が期待でき過時効中の固溶Ｃが有
効に低域できる。このような効果は、加熱温度から少な
くとも７４０℃までは１０℃／Ｓ以下で冷却する必要が
あるｏ ＴＱが７４０℃を越えると絞り性の向上の程度
が小さくなるばかりでなく、次の急速冷却による固溶Ｃ
の過飽和度が小さく過時効中の固溶Ｃの低下が期待でき
ず、非時効性鋼板が製造できない０ 加熱温度から１０℃／Ｓ以下で冷却する終点濃度ＴＱが
６４０℃よりも低いと、Ｔｑ ） ７４０℃の場合と同
様に、続いての急速冷却による固溶Ｃの過飽和度が小さ
く従って非時効性鋼板が製造できない。
次にＴＱから３００〜５００℃の過時効温度までを５０
°Ｃ／ ｓ〜２００℃／Ｓで急速冷却する理由について
説明する。
°Ｃ／ ｓ〜２００℃／Ｓで急速冷却する理由について
説明する。
急速冷却速度が５０ ′Ｃ／ｓ未満では急速冷却による
固溶Ｃの過飽和度が小さく過時効処理を行っても時効指
数を５ ｋｙ’／１ｍ”以下とするのが難しく非時効性
鋼板が製造できない。
固溶Ｃの過飽和度が小さく過時効処理を行っても時効指
数を５ ｋｙ’／１ｍ”以下とするのが難しく非時効性
鋼板が製造できない。
一方急速冷却速度が２００℃／Ｓを越えると急速冷却に
よる固溶Ｃの過飽和度が増大し、過時効処理中に固溶０
は急激に減少する。しかし、析出した炭化物がフェライ
ト粒内に微細に分散して存在するため伸び値が著しぐ劣
り加工性が劣る。
よる固溶Ｃの過飽和度が増大し、過時効処理中に固溶０
は急激に減少する。しかし、析出した炭化物がフェライ
ト粒内に微細に分散して存在するため伸び値が著しぐ劣
り加工性が劣る。
次に過時効処理条件としては３００〜５００℃の温度域
にａＯＳ以上保持する必要がある。過時効温度が５００
℃を越えおよび３００℃未満では過時効処理中に固溶Ｃ
が十分低減せず時効指数５ｔｃｆｙｍ”以下は達成でき
ない。また過時効処理の保持時間は同様あ理由によりａ
ＯＳ以上必要である。
にａＯＳ以上保持する必要がある。過時効温度が５００
℃を越えおよび３００℃未満では過時効処理中に固溶Ｃ
が十分低減せず時効指数５ｔｃｆｙｍ”以下は達成でき
ない。また過時効処理の保持時間は同様あ理由によりａ
ＯＳ以上必要である。
以上の連続焼鈍を行った鋼板は時効指数がａ〜Ｓ ｔｃ
＆−一の範囲内にあり、なおかつ焼鈍ままの伸び値は著
しく良好である。
＆−一の範囲内にあり、なおかつ焼鈍ままの伸び値は著
しく良好である。
以上述べた鋼成分〜連続焼鈍条件については、従来技術
を逸脱するものではなく、例えば、鉄と鋼ｖｏ１６８
、 Ｓ ｌ ４２９ 、 （１９８２年）に示された連
続焼鈍サイクルはこの発明の範囲に包括されている。発
明者らが強調したいのはすでに触れたとおり鋼成分〜連
続焼鈍条件のみではなお非時効性鋼板が製造できず、上
記の連続焼鈍につづく調質圧延の条件を組合わせた場合
に限り、初めて非時効性鋼板が確実に製造できるという
ことである０ この発明の調質圧延条件について実験結果をもとに説明
を進めるＱ Ｏ： ０．０２ｓＷｔｅｓ％Ｉｎ ： ０．２４ｗｔｑ
ｂ１ＡＡ！ ：ｏ、ｏａ５ｗｔｓ％Ｎ：０．００２８ｗ
ｔチを含有する鋼スラブを熱間圧延したのち６７０℃で
巻取り、酸洗後冷間圧延率７５チで冷間圧延し、１゜Ｏ
ｆｉ、１．８ｆｉの鋼板とした。
を逸脱するものではなく、例えば、鉄と鋼ｖｏ１６８
、 Ｓ ｌ ４２９ 、 （１９８２年）に示された連
続焼鈍サイクルはこの発明の範囲に包括されている。発
明者らが強調したいのはすでに触れたとおり鋼成分〜連
続焼鈍条件のみではなお非時効性鋼板が製造できず、上
記の連続焼鈍につづく調質圧延の条件を組合わせた場合
に限り、初めて非時効性鋼板が確実に製造できるという
ことである０ この発明の調質圧延条件について実験結果をもとに説明
を進めるＱ Ｏ： ０．０２ｓＷｔｅｓ％Ｉｎ ： ０．２４ｗｔｑ
ｂ１ＡＡ！ ：ｏ、ｏａ５ｗｔｓ％Ｎ：０．００２８ｗ
ｔチを含有する鋼スラブを熱間圧延したのち６７０℃で
巻取り、酸洗後冷間圧延率７５チで冷間圧延し、１゜Ｏ
ｆｉ、１．８ｆｉの鋼板とした。
続いて第１図に示す連続焼鈍サイクルで処理したＯ
なお比較のためこの発明の過時効処理条件と異なる８５
０℃、３０Ｓ保持の処理も併せて行った。
０℃、３０Ｓ保持の処理も併せて行った。
この連成焼鈍後、実験室の小型圧延機により０〜ｇ、ｏ
＊の調質圧延（但し０チは焼鈍ままの状態）を施し、そ
の直後と、８０℃２チ月保存後とに、それぞれ引張試験
を行い降伏点伸び及び伸び値（全伸び）の変化を調べた
。また同時に鋼板をポンチ径８３ＪＩ１１１Ｉφ、絞り
比１．９５の条件で円筒状に成形し、ストレッチャース
トレインの発生状況を観察した。
＊の調質圧延（但し０チは焼鈍ままの状態）を施し、そ
の直後と、８０℃２チ月保存後とに、それぞれ引張試験
を行い降伏点伸び及び伸び値（全伸び）の変化を調べた
。また同時に鋼板をポンチ径８３ＪＩ１１１Ｉφ、絞り
比１．９５の条件で円筒状に成形し、ストレッチャース
トレインの発生状況を観察した。
以上の結果を第２図、第３図に示す。ストレッチャース
トレインの発生としてＸを用いθ〜８で評価した。
トレインの発生としてＸを用いθ〜８で評価した。
第２図の調質圧延ままの結果によると、降伏点伸びを１
−以下にしさえすればストレッチャーストレインの発生
は見られない０降伏点伸びを１−以下にするには、板厚
によって異なるが、板厚１日の場合的０．１２９６の調
質圧延率、板厚１．６ｆｉの場合は約０．２％の調質圧
延率が必要である０すなわち板厚ｔとすると、調質圧延
率の下限（慢）は−Ｌｘｔとなる０ なお、第２図より調質圧延率を上昇させると伸び値が単
調に劣化するが降伏点伸びは全く発生しない。なお、こ
の発明の範囲外の連続焼鈍サイク・ルで処理した！ｉ（
図中・印）についても同様の傾向である。
−以下にしさえすればストレッチャーストレインの発生
は見られない０降伏点伸びを１−以下にするには、板厚
によって異なるが、板厚１日の場合的０．１２９６の調
質圧延率、板厚１．６ｆｉの場合は約０．２％の調質圧
延率が必要である０すなわち板厚ｔとすると、調質圧延
率の下限（慢）は−Ｌｘｔとなる０ なお、第２図より調質圧延率を上昇させると伸び値が単
調に劣化するが降伏点伸びは全く発生しない。なお、こ
の発明の範囲外の連続焼鈍サイク・ルで処理した！ｉ（
図中・印）についても同様の傾向である。
次に３０℃で２チ月間室温時効させた時の結果によると
、この発明の連続焼鈍サイクル（過時効処理３５０℃、
１８０Ｂ）で処理した鋼の室温時効によるストレッチャ
ーストレインの発生は調質圧延率で両板とも１．６チ以
上の時でありそれ以下では発生しない〇一方伸び値は調
質圧延率の上昇にょう著しく劣化する０ 伸び値の室温時効前後の劣化量が１．０％以下を非時効
性鋼板とすると、板厚１．０關では調質圧延率０．５％
以下、また板厚１．６ｆｌでは０．８チ以下がそれに該
当する０すなわち板厚ｔ （ｉ＋ｍ）とすると、−！−
ｔ （％）以下の調質圧延率が適合の範囲である０従来
の調質圧延は降伏点伸びを消すという目的のため０．８
ｔ〜１．５ｔ（％）程度のように強度に行われるのが一
般的であるｏしかしこれでは連続焼鈍された鋼板の室温
時効によるストレッチャーストレインの防止には有用で
あるものの、伸び値の劣化に対しては有効でないことが
わかる０−Ｌｔ（＊）にすると、調質圧延ままでも降伏
点伸びが約０．５〜１．１％観察され（室温時効後も同
様）るが、ストレッチャーストレインは全く観察されず
、なおかつ室温時効による伸び値の劣化も無視できる程
度なのである。
、この発明の連続焼鈍サイクル（過時効処理３５０℃、
１８０Ｂ）で処理した鋼の室温時効によるストレッチャ
ーストレインの発生は調質圧延率で両板とも１．６チ以
上の時でありそれ以下では発生しない〇一方伸び値は調
質圧延率の上昇にょう著しく劣化する０ 伸び値の室温時効前後の劣化量が１．０％以下を非時効
性鋼板とすると、板厚１．０關では調質圧延率０．５％
以下、また板厚１．６ｆｌでは０．８チ以下がそれに該
当する０すなわち板厚ｔ （ｉ＋ｍ）とすると、−！−
ｔ （％）以下の調質圧延率が適合の範囲である０従来
の調質圧延は降伏点伸びを消すという目的のため０．８
ｔ〜１．５ｔ（％）程度のように強度に行われるのが一
般的であるｏしかしこれでは連続焼鈍された鋼板の室温
時効によるストレッチャーストレインの防止には有用で
あるものの、伸び値の劣化に対しては有効でないことが
わかる０−Ｌｔ（＊）にすると、調質圧延ままでも降伏
点伸びが約０．５〜１．１％観察され（室温時効後も同
様）るが、ストレッチャーストレインは全く観察されず
、なおかつ室温時効による伸び値の劣化も無視できる程
度なのである。
これに対しこの発明の範囲外の連続焼鈍で処理した鋼は
、室温時効により伸び値の著しい劣化が起るばかりでな
くストレッチャーストレインも発生する。
、室温時効により伸び値の著しい劣化が起るばかりでな
くストレッチャーストレインも発生する。
このように、調質圧延率が一！−（チ）以下で非時効化
が達成できる理由については明らかではないが、調質圧
延によって鋼中に導入される転位の黛が少ないため、室
温時効すなわち歪時効が起りにくく、むしろ鋼中にある
固溶Ｃが調質圧延で導入された転位以外の場所、例えば
粒界や析出物上に析出すること、すなわち連続焼鈍過時
効処理と全く同じ現象が起るため、室温時効による劣化
が少なかったものと考えられる。
が達成できる理由については明らかではないが、調質圧
延によって鋼中に導入される転位の黛が少ないため、室
温時効すなわち歪時効が起りにくく、むしろ鋼中にある
固溶Ｃが調質圧延で導入された転位以外の場所、例えば
粒界や析出物上に析出すること、すなわち連続焼鈍過時
効処理と全く同じ現象が起るため、室温時効による劣化
が少なかったものと考えられる。
しかし、第１図に併記したこの発明の範囲外の・連続焼
鈍サイクルで処理すると室温時効により材質が著しく劣
化することを考慮すればこの発明の成分、熱条件、冷却
率および連続焼鈍サイクルにより鋼中固溶ａｍ及び結晶
粒径を適量に制御することによりこの発明の調質圧延率
の制御と組合わされてはじめて加工性の良好な非時効性
鋼板が製造できるのである。
鈍サイクルで処理すると室温時効により材質が著しく劣
化することを考慮すればこの発明の成分、熱条件、冷却
率および連続焼鈍サイクルにより鋼中固溶ａｍ及び結晶
粒径を適量に制御することによりこの発明の調質圧延率
の制御と組合わされてはじめて加工性の良好な非時効性
鋼板が製造できるのである。
（実施例）
転炉で出鋼し、連続鋳造にて得られた表１に示す成分の
鋼スラブを熱間圧延で８７０〜９１０℃（但しいずれも
ム、変態点以上で圧延）で仕上圧延し、６９０℃で巻取
った０酸洗後圧工率７０〜８０％で冷間圧延し、Ｑ、１
３１１３１，１．５１１１１の冷延板とした。
鋼スラブを熱間圧延で８７０〜９１０℃（但しいずれも
ム、変態点以上で圧延）で仕上圧延し、６９０℃で巻取
った０酸洗後圧工率７０〜８０％で冷間圧延し、Ｑ、１
３１１３１，１．５１１１１の冷延板とした。
続いて連続焼鈍炉において８００℃まで平均５．７℃／
Ｓで加熱゛し、該温度に３０秒保持して再結晶させた後
７１０℃まで３．５℃／Ｓで徐冷した後引続いて冷却速
度８０℃／Ｓで３６０℃まで冷却し同温度で１５０８保
持する過時効処理を行い、調質圧延可能な５０℃まで冷
却した。
Ｓで加熱゛し、該温度に３０秒保持して再結晶させた後
７１０℃まで３．５℃／Ｓで徐冷した後引続いて冷却速
度８０℃／Ｓで３６０℃まで冷却し同温度で１５０８保
持する過時効処理を行い、調質圧延可能な５０℃まで冷
却した。
比較として上記の冷却速度を１５℃／ａ１ｇ５Ｇ’Ｃ／
ａまだ過時効温度を２５０℃、５５０℃そして過時効
時間を８５８に代えた場合と対比した０次にインライン
で６段スキンパスミルにより１．５チまでの調質圧延を
施した０その倹約８０℃に２チ月間保持後の伸び値及び
ポンチ径ａａｓｏｍφ、絞り比１．９６でカップ成形し
た後のストレッチャーストレインの発生の有無を調査し
た０この試験の成績を表２にまとめて示した０ 表 ２ この発明によると室温時効後も伸び値が劣化せず、そし
てストレッチャーストレインも発生しなし＼Ｏ （発明の効果） この発明は、過時効処理を含む連続焼鈍と調質圧延との
画処理条件の適切な組合わせの下に、調質圧延直後はも
とより、その後のストック中における室温時効後におい
ても、絞り性と加工性にすぐれる冷延鋼板の製造をはじ
めで可能とするものである。
ａまだ過時効温度を２５０℃、５５０℃そして過時効
時間を８５８に代えた場合と対比した０次にインライン
で６段スキンパスミルにより１．５チまでの調質圧延を
施した０その倹約８０℃に２チ月間保持後の伸び値及び
ポンチ径ａａｓｏｍφ、絞り比１．９６でカップ成形し
た後のストレッチャーストレインの発生の有無を調査し
た０この試験の成績を表２にまとめて示した０ 表 ２ この発明によると室温時効後も伸び値が劣化せず、そし
てストレッチャーストレインも発生しなし＼Ｏ （発明の効果） この発明は、過時効処理を含む連続焼鈍と調質圧延との
画処理条件の適切な組合わせの下に、調質圧延直後はも
とより、その後のストック中における室温時効後におい
ても、絞り性と加工性にすぐれる冷延鋼板の製造をはじ
めで可能とするものである。
第１図は、実験に用いた連続焼鈍ヒートサイクル図、
第２図は、調質圧延ままの機械的性質に及ぼす調質圧延
率の効果を示す図表、 第３図は、３０℃２チ月保持後の機械的性質に及ぼす調
質圧延率の効果を示す図表である０第２図 謂１１牽（％）
率の効果を示す図表、 第３図は、３０℃２チ月保持後の機械的性質に及ぼす調
質圧延率の効果を示す図表である０第２図 謂１１牽（％）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．０１〜０．０５ｗｔ％ Ｍｎ≦０．５０ｗｔ％ Ａｌ：０．００５〜０．０８ｗｔ％ Ｎ≦０．００４０ｗｔ％ を含み残部は鉄および不可避的不純物の組成になる鋼ス
ラブに熱間圧延を施した後、６３０℃以上で巻取り、 ついで５０％以上の圧下率で冷間圧延し、 その後、７５０℃〜９００℃で保持後、 ６４０〜７４０℃の任意温度Ｔ＿Ｑまで１０℃／ｓ以下
で冷却後、Ｔ＿Ｑから３００〜５００℃の過時効温度ま
で５０〜２００℃／ｓで急速冷却し、続いて該温度域に
６０ｓ以上保持して過時効処理を行い、しかるのち、 調質圧延率（％）＝１／８ｔ〜１／２ｔ 但しｔ：板厚（ｍｍ） の条件で調質圧延することを特徴とする連続焼鈍による
加工性良好な非時効性冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24346384A JPS61124533A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 連続焼鈍による加工性良好な非時効性冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24346384A JPS61124533A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 連続焼鈍による加工性良好な非時効性冷延鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61124533A true JPS61124533A (ja) | 1986-06-12 |
Family
ID=17104260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24346384A Pending JPS61124533A (ja) | 1984-11-20 | 1984-11-20 | 連続焼鈍による加工性良好な非時効性冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61124533A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63134645A (ja) * | 1986-11-26 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 |
| JPH04247826A (ja) * | 1991-01-22 | 1992-09-03 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による表面性状の優れたＡｌキルド冷延鋼板の製造方法 |
| US10941461B2 (en) | 2016-03-31 | 2021-03-09 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet, coated steel sheet, method for producing steel sheet, and method for producing coated steel sheet |
-
1984
- 1984-11-20 JP JP24346384A patent/JPS61124533A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63134645A (ja) * | 1986-11-26 | 1988-06-07 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 |
| JPH04247826A (ja) * | 1991-01-22 | 1992-09-03 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による表面性状の優れたＡｌキルド冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0826402B2 (ja) * | 1991-01-22 | 1996-03-13 | 新日本製鐵株式会社 | 連続焼鈍による表面性状の優れたＡｌキルド冷延鋼板の製造方法 |
| US10941461B2 (en) | 2016-03-31 | 2021-03-09 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet, coated steel sheet, method for producing steel sheet, and method for producing coated steel sheet |
| US11965222B2 (en) | 2016-03-31 | 2024-04-23 | Jfe Steel Corporation | Method for producing hot-rolled steel sheet and method for producing cold-rolled full hard steel sheet |
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