JPS5848633A - プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造法 - Google Patents
プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造法Info
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- JPS5848633A JPS5848633A JP14634881A JP14634881A JPS5848633A JP S5848633 A JPS5848633 A JP S5848633A JP 14634881 A JP14634881 A JP 14634881A JP 14634881 A JP14634881 A JP 14634881A JP S5848633 A JPS5848633 A JP S5848633A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/0436—Cold rolling
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は傑出した張出し性と優れた深絞り性を有し、か
つプレス後の二次加工性の優れた極低０アルミキルド冷
延鋼板の！！！造法に関するものである。
つプレス後の二次加工性の優れた極低０アルミキルド冷
延鋼板の！！！造法に関するものである。
張出し性、深絞り性の優れた冷延ｇｊ４１ｆｔとして
゛従来下記の三つの製盾法がある。
゛従来下記の三つの製盾法がある。
げ］ アルミキルド鋼ｔオープンコイルで脱炭焼鈍した
もの。
もの。
（口Ｊ 極低Ｃアルミキルドｍｗｍｆ＃鈍あるいは連続
焼鈍して製造したもｔｌＪｏ ｒ） 極低Ｃアルミキルド＠（−ＴｉあるいはＮｂｔ
瘉加したもの。
焼鈍して製造したもｔｌＪｏ ｒ） 極低Ｃアルミキルド＠（−ＴｉあるいはＮｂｔ
瘉加したもの。
まずピＪでは再結晶焼純の加熱時にＡｔＮの析出を有効
（二活用して優れた深絞り性ン付与し、さらＣ二脱炭処
理Ｃ：よって鋼中Ｏｔ低減させて張出し性を同上させる
ものである。そのためｍｉｔ＋１が４０ＰＰｍ゛以上、
Ａｔ１ｌも０．０２〜０．０８％ヲｆ有させ、スラブ加
熱温度もＡｔＮ ｆ完全に俗体化させるために通常１２
００℃以上の高温アロ邑が必須で、６す、かつ再結晶焼
鈍の加熱速度も徐加熱（１０〜ｂ 炭（二も長時間χ安する。従って生産性も悪く省エネル
ギーの点刀）らも好ましくない。
（二活用して優れた深絞り性ン付与し、さらＣ二脱炭処
理Ｃ：よって鋼中Ｏｔ低減させて張出し性を同上させる
ものである。そのためｍｉｔ＋１が４０ＰＰｍ゛以上、
Ａｔ１ｌも０．０２〜０．０８％ヲｆ有させ、スラブ加
熱温度もＡｔＮ ｆ完全に俗体化させるために通常１２
００℃以上の高温アロ邑が必須で、６す、かつ再結晶焼
鈍の加熱速度も徐加熱（１０〜ｂ 炭（二も長時間χ安する。従って生産性も悪く省エネル
ギーの点刀）らも好ましくない。
（口ｊでは睨Ｃ焼純こそ不要であるが、箱焼鈍で製逝す
る場合、上記インと全く同一方法で製怠するため、上記
箱焼鈍法と同じ欠点を有している。
る場合、上記インと全く同一方法で製怠するため、上記
箱焼鈍法と同じ欠点を有している。
また（口１で遅＠焼鋭で装造する場合は、高温俺収を行
なわないと所期の特性が得られない。そのため高ｍ捲取
（二起因する熱延板の酸洗性の低下およびコイルトップ
、ボトム部の材質劣化の問題がめる。
なわないと所期の特性が得られない。そのため高ｍ捲取
（二起因する熱延板の酸洗性の低下およびコイルトップ
、ボトム部の材質劣化の問題がめる。
また（ハ）は箱焼鈍、：ｉ！！統焼画どちらでも！＃竜
できるが、特殊元系の疵刀口Ｃ：よりコスト高となりま
た張出し性はビ）、（ロ）（＝比して劣っている。
できるが、特殊元系の疵刀口Ｃ：よりコスト高となりま
た張出し性はビ）、（ロ）（＝比して劣っている。
さらに従来の（イ）、（口Ｊおよび（／〜では下記共通
の。
の。
欠点を汀している。丁なわち張出し深絞り用冷延＠板は
、きびしいプレス刀ロエ（二供するため、低刀日工度の
時には余り問題とならない二次加工性（プレス７１１］
、１後の加工品の靭性を云い、二次加工性が悪いと加工
品に脆性的な割れン生じる）が問題視されるが、特に極
低０材＃ま二次加工性が一般に悪く、上記いずれの鋼板
もこの二次加工性に問題を胃していた。
、きびしいプレス刀ロエ（二供するため、低刀日工度の
時には余り問題とならない二次加工性（プレス７１１］
、１後の加工品の靭性を云い、二次加工性が悪いと加工
品に脆性的な割れン生じる）が問題視されるが、特に極
低０材＃ま二次加工性が一般に悪く、上記いずれの鋼板
もこの二次加工性に問題を胃していた。
本発明者らは、これら−上記欠点？解決丁べく檀々吋究
した結果、本発明ン完成した。
した結果、本発明ン完成した。
即ち本発明の要旨は道１ｔ％としてｃ ： ｏ、ｏｏｓ
％以下、Ｍｎ ： ０＠５％以下、ｊｋｔ： ０．００
５〜０．０５チ、Ｎ ： ｏ、ｏｏｇｓ％以下とし、か
っＰく４０、ｐ ＋ｓ Ｎ ： ０ｅ０２％以下、残部
が鉄および不０Ｔ避的不純物からなる構成の＠を８５０
℃以上で熱間圧延し、 ５０％以上の冷延軍の冷延を行
ない、更Ｃ：再結晶温度以上、 ＡＳ 点以下の温度
で、遅続洲純または箱焼鈍することを特徴とする冷延鋼
板の製造法（二あり、更に上記鋼にＴｉ ： ０．１０
チ以下、Ｎｂ： ０．１０ ％以下、Ｂ ： ０．００
３％以下のうら１種又は２種以上を含有せしめた冷延鋼
板の製塩法にある。
％以下、Ｍｎ ： ０＠５％以下、ｊｋｔ： ０．００
５〜０．０５チ、Ｎ ： ｏ、ｏｏｇｓ％以下とし、か
っＰく４０、ｐ ＋ｓ Ｎ ： ０ｅ０２％以下、残部
が鉄および不０Ｔ避的不純物からなる構成の＠を８５０
℃以上で熱間圧延し、 ５０％以上の冷延軍の冷延を行
ない、更Ｃ：再結晶温度以上、 ＡＳ 点以下の温度
で、遅続洲純または箱焼鈍することを特徴とする冷延鋼
板の製造法（二あり、更に上記鋼にＴｉ ： ０．１０
チ以下、Ｎｂ： ０．１０ ％以下、Ｂ ： ０．００
３％以下のうら１種又は２種以上を含有せしめた冷延鋼
板の製塩法にある。
以下本発明について詳細に説明する。
まず本発明を−ｍ成Ｔる鋼敗分について説明Ｔる。
本発明の最も重要な構成要件はａ、ｐとＮＹ密接不町分
の関係として特定−［ることにある。
の関係として特定−［ることにある。
まず本発明ではＣ％ＰおよびＮｌｌ￥それぞれａ ：
０．００５％以下、Ｐ ： ０．０１５％以下、Ｎ：０
．００２５％以下に特定し、さらにＰく４０、Ｐ十５
Ｎ ＜ ０．０２０％の条件式ビ満足しなければならな
い。これらの条件は張出し性、凍絞り性および二次、Ｑ
Ｄ王性馨向時Ｃ二良好ならしめるためのものである。以
下これ娶より詳細に説明する。
０．００５％以下、Ｐ ： ０．０１５％以下、Ｎ：０
．００２５％以下に特定し、さらにＰく４０、Ｐ十５
Ｎ ＜ ０．０２０％の条件式ビ満足しなければならな
い。これらの条件は張出し性、凍絞り性および二次、Ｑ
Ｄ王性馨向時Ｃ二良好ならしめるためのものである。以
下これ娶より詳細に説明する。
まずＣ童の上限値ｏ、ｏｏｓ％は浚れた張出し性および
深絞り性ン得るために定めた。従来から加工性？艮くす
るため（二は、Ｃは極力少ない万が良いことが知られて
おり、 ０．０１％以下の極低ＣｍがＩＪ！ｉされてい
るが、Ｃが０ ＊ ０００％ン超えると、焼鈍後ＣがＰ
ｅ５０として析出せず、鋼中に過飽和に固渚し、時効性
が大きくなり本発明の特徴を失う。また単にＣ童馨低く
しただけではプレス腑工後に二次加工割れが発生しやず
くなる。例えばＯ’！’ ０．００５％以下にすればプ
レス加工の程度が余り大きくなくても、二次加工割れが
発生°Ｔることか知られている。本発明では絞り比３．
５程度のきびしいプレス加工を行っても二次加工割れン
生じないようにするためＰ量’Ｐ Ｏ，０１５％以下に
限定すると同時にＰ＜４０となるようａｍの低下ととも
にＰ量も低減させることが有効であることが多数の実験
結果より判明した。なおこのＰｇｆＯ量の低減ｇ二とも
なって低減させることは、後述のようにＰ瀘低減による
深絞り性、張出し性向上にも大きく寄与する。したがっ
て本発明ではＣ量の低減は同時にＰｔの低減Ｃ：もつな
がるので、その効果は従来鋼より著しく大きくなる。な
お本発明の特徴を最大限に発揮するにはＯｆｉｌ Ｙ
０．００４％以下、Ｐ＜３０とすることが好ましい。
深絞り性ン得るために定めた。従来から加工性？艮くす
るため（二は、Ｃは極力少ない万が良いことが知られて
おり、 ０．０１％以下の極低ＣｍがＩＪ！ｉされてい
るが、Ｃが０ ＊ ０００％ン超えると、焼鈍後ＣがＰ
ｅ５０として析出せず、鋼中に過飽和に固渚し、時効性
が大きくなり本発明の特徴を失う。また単にＣ童馨低く
しただけではプレス腑工後に二次加工割れが発生しやず
くなる。例えばＯ’！’ ０．００５％以下にすればプ
レス加工の程度が余り大きくなくても、二次加工割れが
発生°Ｔることか知られている。本発明では絞り比３．
５程度のきびしいプレス加工を行っても二次加工割れン
生じないようにするためＰ量’Ｐ Ｏ，０１５％以下に
限定すると同時にＰ＜４０となるようａｍの低下ととも
にＰ量も低減させることが有効であることが多数の実験
結果より判明した。なおこのＰｇｆＯ量の低減ｇ二とも
なって低減させることは、後述のようにＰ瀘低減による
深絞り性、張出し性向上にも大きく寄与する。したがっ
て本発明ではＣ量の低減は同時にＰｔの低減Ｃ：もつな
がるので、その効果は従来鋼より著しく大きくなる。な
お本発明の特徴を最大限に発揮するにはＯｆｉｌ Ｙ
０．００４％以下、Ｐ＜３０とすることが好ましい。
ＰおよびＮ量の限定も本発明では極めて重要な慈義を有
する。
する。
第１図は１例としてｃ ： ｏ、ｏｏ、３〜０．００４
％、Ｍｎ ： ０．２０〜０．２５％、ｊｋｔ： ０．
０１〜０．０４％の組成の鋼のＰ量、Ｎ童と二次加工性
の関係馨、第２凶はＰ童、Ｎｉｌと７値、伸びの関係？
示したもので、いずれも多数の実験の平均値め等両線で
表示している。なお図中Ｐ置の上限値についてはＣ中０
．００３５％としてＰ ： ０．０１４％で表示してい
る。
％、Ｍｎ ： ０．２０〜０．２５％、ｊｋｔ： ０．
０１〜０．０４％の組成の鋼のＰ量、Ｎ童と二次加工性
の関係馨、第２凶はＰ童、Ｎｉｌと７値、伸びの関係？
示したもので、いずれも多数の実験の平均値め等両線で
表示している。なお図中Ｐ置の上限値についてはＣ中０
．００３５％としてＰ ： ０．０１４％で表示してい
る。
他の装垣条件は次の通りである。
熱延スラブ７１［１熱温度 １０５０〜１２００℃：
帛遮仕上温度 ８９０℃以上黙延催取温度
５５０〜６５０℃律間圧延軍 ８０・
−８５％屍鈍条件 ７５０℃ｘ１（遅杭焼
鈍万式） ％式％ ／よお第１区の二次加工試験は種々の絞り比のカップ？
絞り、０℃で逆円錐形ポンチでカップの押拡げ全行ない
、その際カップＣ二脆性割れが発生するか否かを調査し
、脆性割れの発生しない最大の絞り比で二次加工性を評
価し、この値が大きい程二次加工性が優れていることを
示す。
帛遮仕上温度 ８９０℃以上黙延催取温度
５５０〜６５０℃律間圧延軍 ８０・
−８５％屍鈍条件 ７５０℃ｘ１（遅杭焼
鈍万式） ％式％ ／よお第１区の二次加工試験は種々の絞り比のカップ？
絞り、０℃で逆円錐形ポンチでカップの押拡げ全行ない
、その際カップＣ二脆性割れが発生するか否かを調査し
、脆性割れの発生しない最大の絞り比で二次加工性を評
価し、この値が大きい程二次加工性が優れていることを
示す。
第１図中の数字は二次加工割れが発生しない最大の絞り
比を示し、この数値の大きいもの程二次加工性が優れて
いる。
比を示し、この数値の大きいもの程二次加工性が優れて
いる。
ｉ２図の実線は伸び、破線は下値を示し、数字はそれぞ
れ伸び、下値である。
れ伸び、下値である。
Ｗ＆１区、第２８！３カλられかるよう（：、Ｐは単（
二次加工試験：影響を与えるのみでなく、張出し性と強
い相関を持つ伸、びおよび深絞り性と強い相関を持つ下
値Ｃ：も影響し、Ｐ≦０．０１５ ％で伸びの同上効果
が極めて大きくなり、同時にＰ量低減につれ下値も同上
Ｔる。
二次加工試験：影響を与えるのみでなく、張出し性と強
い相関を持つ伸、びおよび深絞り性と強い相関を持つ下
値Ｃ：も影響し、Ｐ≦０．０１５ ％で伸びの同上効果
が極めて大きくなり、同時にＰ量低減につれ下値も同上
Ｔる。
またＮについてもＮ量低減Ｃ二より二次加工性が同上テ
るという新事実も判明し、さらにＮ≦２５ＰＰｍ以下で
７値も急激に同上し、伸びも同上する。
るという新事実も判明し、さらにＮ≦２５ＰＰｍ以下で
７値も急激に同上し、伸びも同上する。
本発明では張出し性、深絞り性と二次加工性をバランス
させ、且つｆＩ＆高度にその性能を発揮させるためＰ
＜ ０．０１５％、Ｎ ＜ ０．００２５％かつ一■■
鴫−―■１１− ｐ ＋ ５ Ｎ≦０ 、０２０％に限定下る。これによ
り伸び５２％以上、下値１．６ 以上、二次加工割れの
限界絞り比が３．５以上χ確保できる。勿論Ｐ。
させ、且つｆＩ＆高度にその性能を発揮させるためＰ
＜ ０．０１５％、Ｎ ＜ ０．００２５％かつ一■■
鴫−―■１１− ｐ ＋ ５ Ｎ≦０ 、０２０％に限定下る。これによ
り伸び５２％以上、下値１．６ 以上、二次加工割れの
限界絞り比が３．５以上χ確保できる。勿論Ｐ。
Ｎ’Ｙさらに低減することによって、これらの特性ン一
段と同上し、Ｐ ＜ ０．０１０％、Ｎ ＜ ０．００
２０％に′［ることによって最高級の張出し性、深絞り
性および二次加工性を有する冷延鋼板が製竜でさる。
段と同上し、Ｐ ＜ ０．０１０％、Ｎ ＜ ０．００
２０％に′［ることによって最高級の張出し性、深絞り
性および二次加工性を有する冷延鋼板が製竜でさる。
Ｍｎ は黙闇圧延時のＳ（：、にる熱間脆性ン防１をす
るため、０．０５％程度は必要であるが、０．５％７ａ
／超えると＠仮が硬質化し、不発明の特徴乞そこなう。
るため、０．０５％程度は必要であるが、０．５％７ａ
／超えると＠仮が硬質化し、不発明の特徴乞そこなう。
本発明の特徴ン最大限に発揮するＭｎ量は０．４０％」
以下であや。
以下であや。
Ａｔ は不発明では再結晶焼鈍時のＡｔＮを利用しない
点が従来法と特徴点で異なるので、Ａｔ虚の規定は特に
重要ではないが、キルド鋼とするため少なくとも０．０
０５％必要でるる。−万Ａｔ虜が０．０５％を超えると
鋼板が若干硬質化し、またコスト土昇乞もたら丁。好ま
しい範囲は０．０１０〜０．０４０％である。
点が従来法と特徴点で異なるので、Ａｔ虚の規定は特に
重要ではないが、キルド鋼とするため少なくとも０．０
０５％必要でるる。−万Ａｔ虜が０．０５％を超えると
鋼板が若干硬質化し、またコスト土昇乞もたら丁。好ま
しい範囲は０．０１０〜０．０４０％である。
Ｓ Ｃついては特に規定しないが、熱間脆性ン防出了る
ため、通常行なわれているようにＭｎ１Ｂ〉１５とする
ことが好ましい。
ため、通常行なわれているようにＭｎ１Ｂ〉１５とする
ことが好ましい。
以上本発明の基本成分について述べたが、基本成分（二
那えて、 Ｔｉ、Ｎｂ 、 ｎｙ２適宜卯えることがで
きる。
那えて、 Ｔｉ、Ｎｂ 、 ｎｙ２適宜卯えることがで
きる。
Ｔｉ、Ｎｌ）、ＢはそれぞれＮまたはＣと結合するので
低Ｃ１低Ｎｉ指同する本発明ではこれらの元Ｘ舐腑によ
って本発明の特徴ンさら（二同上させる。これら元素χ
添加する場合はＴｉ ＜ ０．１０斧、Ｎｂ ’１．．
０．１０％、Ｂ≦０．００３０％のうち１種また２種以
上とするが、これら−を限値超ではその効果は飽和し、
鋼が萬価となる。
低Ｃ１低Ｎｉ指同する本発明ではこれらの元Ｘ舐腑によ
って本発明の特徴ンさら（二同上させる。これら元素χ
添加する場合はＴｉ ＜ ０．１０斧、Ｎｂ ’１．．
０．１０％、Ｂ≦０．００３０％のうち１種また２種以
上とするが、これら−を限値超ではその効果は飽和し、
鋼が萬価となる。
本発明の鋼片（ス２プノは転炉、電気炉など通常の溶解
炉で溶製され、さらに真空脱ガス処理により溶製された
溶＠を造塊、分塊または連続、端量される。
炉で溶製され、さらに真空脱ガス処理により溶製された
溶＠を造塊、分塊または連続、端量される。
熱地条件はＸ発明では仕上温度が８５０℃以上であれば
良く、スラブ加熱温度、捲取温度Ｃ二よつて本発明の特
徴はなんら影響されない。したがって刀り熱温度は自由
であるが、省エネルギーの点・り１ら１２００℃以下で
刀Ｉ］黙することが望ましい。
良く、スラブ加熱温度、捲取温度Ｃ二よつて本発明の特
徴はなんら影響されない。したがって刀り熱温度は自由
であるが、省エネルギーの点・り１ら１２００℃以下で
刀Ｉ］黙することが望ましい。
また］！！！続副愈、分塊圧延された黙片乞１ば接然聞
王処しても艮い。また遅続帽り分塊圧延された黙庁乞加
熱炉に装入するホットチャージを行っても艮い。
王処しても艮い。また遅続帽り分塊圧延された黙庁乞加
熱炉に装入するホットチャージを行っても艮い。
不発明の特徴をより発揮させるためには、仕上熱延での
仕上人口温Ｉｆ １０００℃以下とし、なるべく低′＠
域での圧下率２大きくすることによって（より好しくは
般終２パスでの圧下率が４＋１％以上〕、また黙延洛了
後直ちに（９）℃／ ｓｅａ以上の強制冷却□、するこ
とが望ましい。実Ｍ岡で述べるが然延仕上入口温度乞１
０００℃以下にｆると深絞り性の指標であるｒ値が同上
することがわかる。この効果ンより発揮するためにはス
ラブ刀ロ黙一度２１１００℃以下にすることが好ましい
。
仕上人口温Ｉｆ １０００℃以下とし、なるべく低′＠
域での圧下率２大きくすることによって（より好しくは
般終２パスでの圧下率が４＋１％以上〕、また黙延洛了
後直ちに（９）℃／ ｓｅａ以上の強制冷却□、するこ
とが望ましい。実Ｍ岡で述べるが然延仕上入口温度乞１
０００℃以下にｆると深絞り性の指標であるｒ値が同上
することがわかる。この効果ンより発揮するためにはス
ラブ刀ロ黙一度２１１００℃以下にすることが好ましい
。
この理由は疋かでないが、不発明のような極低ａｍに通
常のＳ延では黙蓮後の結晶種が粗粒となりや丁い。−万
ｐＰ４延を低減で行ない、貝ちに強制冷却？開始Ｔれば
熱延後の結晶粒が細粒になり、この熱延板の細粒化の効
果により、ｒ値が同上Ｔるものと考えられる。
常のＳ延では黙蓮後の結晶種が粗粒となりや丁い。−万
ｐＰ４延を低減で行ない、貝ちに強制冷却？開始Ｔれば
熱延後の結晶粒が細粒になり、この熱延板の細粒化の効
果により、ｒ値が同上Ｔるものと考えられる。
捲取温度によって本発明の特徴はなんら＃／響されない
が、ば洗性同上の点から５５０〜６５０ Ｕとすること
が好ましい（俺取温度が高温であると酸化皮膜が厚くな
り、酸洗性を悪くするン。
が、ば洗性同上の点から５５０〜６５０ Ｕとすること
が好ましい（俺取温度が高温であると酸化皮膜が厚くな
り、酸洗性を悪くするン。
熱延さｔしたコイルをま椀いて脱スクールされ、冷間圧
延に供される。
延に供される。
冷間圧延単は通常行なわれているように５０％以上の冷
間圧延が施される。しかし本発明鋼では質問圧延率が通
常の鋼より毘い万が刀ロエ；生が同上する。例えば冷間
圧延単に７３％以上とすることが好ましい。
間圧延が施される。しかし本発明鋼では質問圧延率が通
常の鋼より毘い万が刀ロエ；生が同上する。例えば冷間
圧延単に７３％以上とすることが好ましい。
焼鈍は連続焼鈍でも箱焼鈍でも艮い。連続焼鈍は瀾常行
なわれているよう（：再結晶温度以上Ａ３ 点以下で
再結晶処理全行ない、ついで冷却必要に応じて＠時効処
理を流子。代表的焼鈍条件は７００〜８００℃で３分以
下の心時効処理に行う場合（：は２００〜４５０℃で５
分以下の処理が施される。
なわれているよう（：再結晶温度以上Ａ３ 点以下で
再結晶処理全行ない、ついで冷却必要に応じて＠時効処
理を流子。代表的焼鈍条件は７００〜８００℃で３分以
下の心時効処理に行う場合（：は２００〜４５０℃で５
分以下の処理が施される。
箱焼鈍の場合は再結晶温度以上、Ａ３点以下の再結品々
・１理を行なうが、本発明では刀口熱速度は従来法と異
なり特（二徐〃口熱しなくても良い。
・１理を行なうが、本発明では刀口熱速度は従来法と異
なり特（二徐〃口熱しなくても良い。
代ｓ ｒｔ７１ｓ鈍条件は６５０〜７５０℃で１〜５
ｈｒで再結晶処理を行なう。
ｈｒで再結晶処理を行なう。
焼鈍されたｗ４板は必要に応じて調質圧延され成品（：
供される。また不発明の方法で装態された鋼板は、表面
処理されても本発明の特徴ビなんら偵なわないので、ブ
リキ、 Ｚｎメッキ、ターンメッキ鋼板にも適用される
。
供される。また不発明の方法で装態された鋼板は、表面
処理されても本発明の特徴ビなんら偵なわないので、ブ
リキ、 Ｚｎメッキ、ターンメッキ鋼板にも適用される
。
実施例
第１表に示す鋼７転炉で連装し、さらに真空、況ガス処
理にて、Ｃ量乞所足逮まで低減し、遅洗Ａ垣によってス
ラブにさし、 １０５０〜１２００℃で７Ｊｌ］黙後、
第１表に示す条件で熱延し、ついで脱スケール後、０．
８錫まで冷間圧延して、ｆｉ鈍し、１．５％の調質圧延
ン行った。
理にて、Ｃ量乞所足逮まで低減し、遅洗Ａ垣によってス
ラブにさし、 １０５０〜１２００℃で７Ｊｌ］黙後、
第１表に示す条件で熱延し、ついで脱スケール後、０．
８錫まで冷間圧延して、ｆｉ鈍し、１．５％の調質圧延
ン行った。
得られた冷延鋼板の材質特性を同じく第１表に示゛［。
引張試験片はＪ工Ｓ５号試験片乞用い、゛二次号ロ工性
は種々の絞り比で深絞りされた円筒を０℃で逆円錐ダイ
スで押拡げし、脆性割れン発生ルない最大の絞り比で表
わした。
は種々の絞り比で深絞りされた円筒を０℃で逆円錐ダイ
スで押拡げし、脆性割れン発生ルない最大の絞り比で表
わした。
不発明の範囲内で！＃造された鋼板は、張出し性と強い
相関のある伸び、深絞り性と強い相関のあるＹ値が極め
て優れているばかりでなく、二次加工性も極めて優れて
おり、最上級のプレス成形性？有していると云える。
相関のある伸び、深絞り性と強い相関のあるＹ値が極め
て優れているばかりでなく、二次加工性も極めて優れて
おり、最上級のプレス成形性？有していると云える。
コイルＮ００３と４．１３と１４は、熱延仕上入口温度
以外はまったく同一条件で製造されているにもかかわら
ず、〒碩が大さく異なっている。
以外はまったく同一条件で製造されているにもかかわら
ず、〒碩が大さく異なっている。
丁なわち熱延仕を入口温度’＆１０００℃以下にするこ
とによりｒ値が大巾に同上することがわかる。
とによりｒ値が大巾に同上することがわかる。
不発明の範囲力１らいずれかの一つの条件がはずれても
、張出し性、深絞り性、二次加工性の内いずれかの特性
が劣っていることがわかる。
、張出し性、深絞り性、二次加工性の内いずれかの特性
が劣っていることがわかる。
不発明に従来のものに比し、下記の傑出した特徴２有Ｔ
る。
る。
Ｋ） プレス加工後の二次加工性が優れているばかり
でなく、張出し性が従来のものより著しく同上している
。また深絞り性も従来のものと同等以上である。
でなく、張出し性が従来のものより著しく同上している
。また深絞り性も従来のものと同等以上である。
（口； スラブ加熱温度依存性がほとんどなく、シたが
ってスラブ低温刀口熱が可能である。
ってスラブ低温刀口熱が可能である。
ｌ／〜 焼鈍方式に左右されずに裂意が可能で、箱焼鈍
法あるいはオープンコイル焼鈍法の場合では、従来のよ
うに徐加熱の必要がないので生産性が同上する。また連
続Ｉ暁蝿法では高温づ℃取の必要がなく、６５０℃以下
の低温潅収が可能である。したがって材質のバラツキ、
酸洗性の低下もない。
法あるいはオープンコイル焼鈍法の場合では、従来のよ
うに徐加熱の必要がないので生産性が同上する。また連
続Ｉ暁蝿法では高温づ℃取の必要がなく、６５０℃以下
の低温潅収が可能である。したがって材質のバラツキ、
酸洗性の低下もない。
第１図は二次加工性とＰ童、Ｎ量の関係ン示Ｔ区、第２
図は伸び、Ｙ値とＰ＠、Ｎ量の関係を示す図である。 竿／旧 Ｎ ｔ （Ｗｔ−／、） 手続補正書（自発） 昭和５７年 ９月１０日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １事件の表示 昭和５６年特許願第１４６３４８ 号
２発明の名称 プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造
法３補正をする者 事件との関係 特許出願人住 所
東京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６
６５） 新日本製鐵株式食紅代表者 武 １）
豊 ４、代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号加藤ビル
４Ｆ 氏 名 （６１９３）弁理士 茶野木 立５補正命
令の日付 昭和 年 月 日（発送日）６補正に
より増加する発明の数 ７補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄８補正の
内容 １、明細書７頁１５行「７５０℃ＸＩ Ｊを「７５０
℃×１分」に訂正する。 ２、同 ９頁１６〜１７行全文を次のように訂正する
。 「しない点が従来法と特徴的に異なる。Ａｔ量は、□キ
ルド鋼とす」 ３、同 ９頁１１行目ｒ０．０５％程度は必要である
が、」の次に「Ｍｎ／Ｓ≧１５の条件を安定して満足す
るために、下限を００１０％とすることが好ましい。一
方Ｊを挿入する。 ４、同 １２頁１９行「７００〜８００℃で３分以下
の、」の次に、「再結晶処理をした後冷却する。」を挿
入する。
図は伸び、Ｙ値とＰ＠、Ｎ量の関係を示す図である。 竿／旧 Ｎ ｔ （Ｗｔ−／、） 手続補正書（自発） 昭和５７年 ９月１０日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １事件の表示 昭和５６年特許願第１４６３４８ 号
２発明の名称 プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造
法３補正をする者 事件との関係 特許出願人住 所
東京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６
６５） 新日本製鐵株式食紅代表者 武 １）
豊 ４、代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号加藤ビル
４Ｆ 氏 名 （６１９３）弁理士 茶野木 立５補正命
令の日付 昭和 年 月 日（発送日）６補正に
より増加する発明の数 ７補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄８補正の
内容 １、明細書７頁１５行「７５０℃ＸＩ Ｊを「７５０
℃×１分」に訂正する。 ２、同 ９頁１６〜１７行全文を次のように訂正する
。 「しない点が従来法と特徴的に異なる。Ａｔ量は、□キ
ルド鋼とす」 ３、同 ９頁１１行目ｒ０．０５％程度は必要である
が、」の次に「Ｍｎ／Ｓ≧１５の条件を安定して満足す
るために、下限を００１０％とすることが好ましい。一
方Ｊを挿入する。 ４、同 １２頁１９行「７００〜８００℃で３分以下
の、」の次に、「再結晶処理をした後冷却する。」を挿
入する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ］ ｔｌＪＬ％としてａ ： ０．００５％以下、Ｍ
ｎ ： Ｏａ５％以下、Ａｔ： ０．００５〜０．０５
４、Ｎ ： ｏ、ｏｏｚｓ％以下とし、かつＰ≦４０％
ｐ ＋ ５ Ｎ ： ０．０２チ以下、残部が妖および
不可避的不純物からなる祖成りｉｆＭン８５０ Ｃ以上
で熱間圧砥し、Ｊ−以上の冷延率の冷延！行ない、更に
再結晶娼・（以上、Ａ３ 点以下の温度で、Ｍ＠濁鈍
または箱焼鈍することン特徴とする？？延銅鋼板製造法
。 ２ 重Ｎ％としてＯ： ０．００５％以下、Ｍｎ ：
Ｌ５０チ以下、Ａｔ： ０．００５〜０．０５％、Ｎ
： ０．００２５％以下とし、かつＰ＜４０．ｈＰ＋５
Ｎ ： ０．０２倦以下であって、Ｔｉ ： ０．１０
％以下、Ｎ１＋ ： ０．１０％以下、Ｂ ： ０．０
０３％以下のうち１階または２種以上を含み、残部が鉄
および不可避的、不純物からなるＩｆｌ成のｍ’＆８５
’）Ｃ以上で熱間圧延し、５０％以上の冷ｉ牟娶行ない
、更≦二再結晶温１（以上、 ＡＳ 点以下の′ｊ１
１度で遅ｉＲ焼鈍または箱焼鈍することを特徴とする冷
延鋼板の製。 ′Ｒ法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14634881A JPS5848633A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造法 |
| EP82108598A EP0075292B2 (en) | 1981-09-18 | 1982-09-17 | Method for producing a cold rolled steel sheet |
| DE8282108598T DE3271669D1 (en) | 1981-09-18 | 1982-09-17 | Method for producing a cold rolled steel sheet |
| US06/776,097 US4627881A (en) | 1981-09-18 | 1985-09-16 | Cold rolled steel sheet having excellent press formability and method for producing the same |
| US06/894,255 US4678522A (en) | 1981-09-18 | 1986-08-07 | Cold rolled steel sheet having excellent press formability and method for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14634881A JPS5848633A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5848633A true JPS5848633A (ja) | 1983-03-22 |
| JPH0140895B2 JPH0140895B2 (ja) | 1989-09-01 |
Family
ID=15405669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14634881A Granted JPS5848633A (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5848633A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59173223A (ja) * | 1983-03-23 | 1984-10-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS60221526A (ja) * | 1984-04-17 | 1985-11-06 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 深絞り性、延性の優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS60243226A (ja) * | 1984-05-15 | 1985-12-03 | Kawasaki Steel Corp | 熱間圧延材の材質制御方法および装置 |
| JPS61276927A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 |
| JPS62185834A (ja) * | 1986-02-08 | 1987-08-14 | Nisshin Steel Co Ltd | プレス加工性に優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS62227043A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS63100134A (ja) * | 1986-10-15 | 1988-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 厚物超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| EP1607490A1 (en) * | 2004-06-18 | 2005-12-21 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet suitable for tin-plating steel sheet having excellent formability and manufacturing method thereof |
| CN110714170A (zh) * | 2019-10-23 | 2020-01-21 | 首钢集团有限公司 | 一种高氮冷轧钢及其制备方法、应用 |
-
1981
- 1981-09-18 JP JP14634881A patent/JPS5848633A/ja active Granted
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59173223A (ja) * | 1983-03-23 | 1984-10-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工用冷延鋼板の製造方法 |
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| JPS60243226A (ja) * | 1984-05-15 | 1985-12-03 | Kawasaki Steel Corp | 熱間圧延材の材質制御方法および装置 |
| JPH0411608B2 (ja) * | 1984-05-15 | 1992-03-02 | Kawasaki Steel Co | |
| JPH0510411B2 (ja) * | 1985-05-31 | 1993-02-09 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS61276927A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 |
| JPS62185834A (ja) * | 1986-02-08 | 1987-08-14 | Nisshin Steel Co Ltd | プレス加工性に優れた冷延鋼板の製造法 |
| JPS62227043A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 異方性の小さい深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS63100134A (ja) * | 1986-10-15 | 1988-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 厚物超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| EP1607490A1 (en) * | 2004-06-18 | 2005-12-21 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet suitable for tin-plating steel sheet having excellent formability and manufacturing method thereof |
| US7501031B2 (en) | 2004-06-18 | 2009-03-10 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet for tin plated steel sheet and tin-free steel sheet each having excellent formability and manufacturing method thereof |
| US8012276B2 (en) | 2004-06-18 | 2011-09-06 | Nippon Steel Corporation | Method for manufacturing a steel sheet for tin plated steel sheet and tin-free steel sheet each having excellent formability |
| CN110714170A (zh) * | 2019-10-23 | 2020-01-21 | 首钢集团有限公司 | 一种高氮冷轧钢及其制备方法、应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0140895B2 (ja) | 1989-09-01 |
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