JPS6237094B2 - - Google Patents
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- JPS6237094B2 JPS6237094B2 JP18568783A JP18568783A JPS6237094B2 JP S6237094 B2 JPS6237094 B2 JP S6237094B2 JP 18568783 A JP18568783 A JP 18568783A JP 18568783 A JP18568783 A JP 18568783A JP S6237094 B2 JPS6237094 B2 JP S6237094B2
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
Description
本発明は絞り用冷延鋼板の製造方法に係り、特
にストリツプキヤスターおよび連続焼鈍による絞
り性の良好な冷延鋼板の製造方法に関する。 従来、軟質かつ加工性の良好な冷延鋼板は造
塊、分塊スラブもしくは連続鋳造スラブが熱間圧
延、冷間圧延および焼鈍工程を経て製造されてき
た。 近来、省力、省エネルギーの観点から鋼板製造
工程の改良が検討され、溶鋼からスラブ→熱間圧
延を経ず直接、薄肉の連鋳鋼帯とする方法が考え
られている。すなわち、ストリツプキヤスターで
板状鋳鋼片とするのであるが、しかしながらこの
方法で得られる薄鋼帯は表面形状が不良で、かつ
加工性が劣るため従来加工性を必要とする用途に
使用するのは困難とされていた。 本発明の目的は上記従来技術の問題点を解決
し、連続鋳造薄鋼帯を連続焼鈍し、しかも絞り性
の良好な冷延鋼板が得られる製造方法を提供する
ことにある。 本発明の要旨とするところは次のとおりであ
る。すなわち、重量比で、 Ｃ：0.02％以下 Mn：1.00％以下 を含有し、更にAl、Ti、Nb、Ｂのうちから選ば
れた１種または２種以上を単独もしくは合計で
0.002〜0.0100％の範囲で含み残部がFeおよび不
可避的不純物から成る溶鋼を薄肉の板状鋳鋼片に
連続鋳造後直ちにAr3変態点を越えAr3変態点＋
20℃以下の温度範囲まで平均冷却速度V1を20
℃／min以下で１次冷却する工程と、前記１次冷
却鋳鋼片を引続いてAr3変態が終了する温度まで
板厚中心部の平均冷却速度V2を５℃／min〜
60000℃／minで冷却する２次冷却工程と、前記
２次冷却鋳鋼片を再結晶温度未満において圧下率
60〜95％の範囲で圧延する工程と、前記圧延鋼板
を加熱速度が100℃／min〜100000℃／minで焼鈍
温度がAc3変態点未満の連続焼鈍を行う工程と、
を有して成ることを特徴とする絞り用冷延鋼板の
製造方法である。 連続鋳造薄鋼帯を通常の冷延焼鈍条件で製造す
ると、結晶粒が大きく材質が非常に劣ることは、
前記のとおりであるが、本発明者らは絞り加工性
を向上するため研究を重ねた結果、連続鋳造薄鋼
帯に鋳込み後、冷却速度を制御しつつ再結晶温度
未満まで冷却し冷間圧延を施し、次いで加熱速度
を制御して連続焼鈍を行うことにより絞り性の良
好な冷延鋼板が得られることを見いだした。 本発明の絞り用冷延鋼板の成分を限定した理由
は次のとおりである。 Ｃ： Ｃは絞り用鋼板を製造する上では少ないのが望
ましく、0.02％を越すと焼鈍時の粒成長性、耐時
効性を劣化させる上、絞り性に有効な（111）方
位の発達に好ましくないので上限を0.02％に限定
した。 Mn： Mnは赤熱脆性の原因となるＳを抑制するのに
有効であるが、1.0％を越して含有すると延性、
絞り性を害するので1.0％以下に限定した。 上記、Ｃ、Mnの限定量をもつて本発明の絞り
用冷延鋼板の基本成分とするが、更にAl、Ti、
Nb、Ｂを単独もしくは合計で0.002〜0.100％を同
時に含有する冷延鋼板においても、本発明の目的
をより有効に達成することができる。これらの元
素はいずれも絞り性に有害なＣ、Ｎを析出させる
炭窒化物形成元素であり、かつ連続鋳造薄鋼帯組
織の細粒化に有効な元素であるが、0.002％未満
ではその効果がなく、単独あるいは合計で0.100
％を越すと成形性を劣化させるので、単独もしく
は合計で0.002〜0.100％の範囲に限定した。その
他の鋼中に含まれる不可避的不純物は極力避けね
ばならないが、特に規定するものではない。 次に上記の如き限定成分の絞り用冷延鋼板の製
造方法についての限定理由を、本発明の基礎とな
つた実験およびその結果と併せて説明する。実験
室においてＣ：0.04％以下、Mn：0.5％以下の溶
鋼を板厚２〜25mmの薄肉の鋳鋼帯とし、Ar3変態
点を越える温度までの１次冷却速度V1およびそ
れ以後のAr3変態点通過時の２次冷却速度V2を制
御して冷却した後、再結晶温度以下で冷間圧延を
施して板厚0.8mmとしその後種々の温度域で連続
焼鈍を行い得られた成品について絞り性をランク
フオード値（値）で評価した。すなわち、第１
実験は第１表に示す化学成分の鋼を連続鋳造後直
ちにAr3変態点を越えAr3変態点＋20℃以下の温
度範囲までの平均１次冷却速度V1および引続い
てAr3変態点未満の温度までの平均２次冷却速度
V2をそれぞれ変更して冷却し、第１表に示す如
き条件で冷延、連続焼鈍を行い得られた冷延板を
調査し結果を第１図に示した。第１図中の数字は
ランクフオード値を示している。 第１図において、ランクフオード値が良好な値
を示すのは１次冷却速度V1が20℃／min以下、２
次冷却速度が５℃／min以上の範囲内であるの
で、本発明においては、１次および２次冷却速度
V1、V2をこの範囲内に限定した。なお、１次冷
却の終点をAr3変態点を越え、Ar3変態点＋20℃
以下の範囲としたのは、Ar3変態点の近くまで20
℃／min以下の冷却速度で冷却することにより粒
内の清浄度がよくなり、均一な組成をするこ
にストリツプキヤスターおよび連続焼鈍による絞
り性の良好な冷延鋼板の製造方法に関する。 従来、軟質かつ加工性の良好な冷延鋼板は造
塊、分塊スラブもしくは連続鋳造スラブが熱間圧
延、冷間圧延および焼鈍工程を経て製造されてき
た。 近来、省力、省エネルギーの観点から鋼板製造
工程の改良が検討され、溶鋼からスラブ→熱間圧
延を経ず直接、薄肉の連鋳鋼帯とする方法が考え
られている。すなわち、ストリツプキヤスターで
板状鋳鋼片とするのであるが、しかしながらこの
方法で得られる薄鋼帯は表面形状が不良で、かつ
加工性が劣るため従来加工性を必要とする用途に
使用するのは困難とされていた。 本発明の目的は上記従来技術の問題点を解決
し、連続鋳造薄鋼帯を連続焼鈍し、しかも絞り性
の良好な冷延鋼板が得られる製造方法を提供する
ことにある。 本発明の要旨とするところは次のとおりであ
る。すなわち、重量比で、 Ｃ：0.02％以下 Mn：1.00％以下 を含有し、更にAl、Ti、Nb、Ｂのうちから選ば
れた１種または２種以上を単独もしくは合計で
0.002〜0.0100％の範囲で含み残部がFeおよび不
可避的不純物から成る溶鋼を薄肉の板状鋳鋼片に
連続鋳造後直ちにAr3変態点を越えAr3変態点＋
20℃以下の温度範囲まで平均冷却速度V1を20
℃／min以下で１次冷却する工程と、前記１次冷
却鋳鋼片を引続いてAr3変態が終了する温度まで
板厚中心部の平均冷却速度V2を５℃／min〜
60000℃／minで冷却する２次冷却工程と、前記
２次冷却鋳鋼片を再結晶温度未満において圧下率
60〜95％の範囲で圧延する工程と、前記圧延鋼板
を加熱速度が100℃／min〜100000℃／minで焼鈍
温度がAc3変態点未満の連続焼鈍を行う工程と、
を有して成ることを特徴とする絞り用冷延鋼板の
製造方法である。 連続鋳造薄鋼帯を通常の冷延焼鈍条件で製造す
ると、結晶粒が大きく材質が非常に劣ることは、
前記のとおりであるが、本発明者らは絞り加工性
を向上するため研究を重ねた結果、連続鋳造薄鋼
帯に鋳込み後、冷却速度を制御しつつ再結晶温度
未満まで冷却し冷間圧延を施し、次いで加熱速度
を制御して連続焼鈍を行うことにより絞り性の良
好な冷延鋼板が得られることを見いだした。 本発明の絞り用冷延鋼板の成分を限定した理由
は次のとおりである。 Ｃ： Ｃは絞り用鋼板を製造する上では少ないのが望
ましく、0.02％を越すと焼鈍時の粒成長性、耐時
効性を劣化させる上、絞り性に有効な（111）方
位の発達に好ましくないので上限を0.02％に限定
した。 Mn： Mnは赤熱脆性の原因となるＳを抑制するのに
有効であるが、1.0％を越して含有すると延性、
絞り性を害するので1.0％以下に限定した。 上記、Ｃ、Mnの限定量をもつて本発明の絞り
用冷延鋼板の基本成分とするが、更にAl、Ti、
Nb、Ｂを単独もしくは合計で0.002〜0.100％を同
時に含有する冷延鋼板においても、本発明の目的
をより有効に達成することができる。これらの元
素はいずれも絞り性に有害なＣ、Ｎを析出させる
炭窒化物形成元素であり、かつ連続鋳造薄鋼帯組
織の細粒化に有効な元素であるが、0.002％未満
ではその効果がなく、単独あるいは合計で0.100
％を越すと成形性を劣化させるので、単独もしく
は合計で0.002〜0.100％の範囲に限定した。その
他の鋼中に含まれる不可避的不純物は極力避けね
ばならないが、特に規定するものではない。 次に上記の如き限定成分の絞り用冷延鋼板の製
造方法についての限定理由を、本発明の基礎とな
つた実験およびその結果と併せて説明する。実験
室においてＣ：0.04％以下、Mn：0.5％以下の溶
鋼を板厚２〜25mmの薄肉の鋳鋼帯とし、Ar3変態
点を越える温度までの１次冷却速度V1およびそ
れ以後のAr3変態点通過時の２次冷却速度V2を制
御して冷却した後、再結晶温度以下で冷間圧延を
施して板厚0.8mmとしその後種々の温度域で連続
焼鈍を行い得られた成品について絞り性をランク
フオード値（値）で評価した。すなわち、第１
実験は第１表に示す化学成分の鋼を連続鋳造後直
ちにAr3変態点を越えAr3変態点＋20℃以下の温
度範囲までの平均１次冷却速度V1および引続い
てAr3変態点未満の温度までの平均２次冷却速度
V2をそれぞれ変更して冷却し、第１表に示す如
き条件で冷延、連続焼鈍を行い得られた冷延板を
調査し結果を第１図に示した。第１図中の数字は
ランクフオード値を示している。 第１図において、ランクフオード値が良好な値
を示すのは１次冷却速度V1が20℃／min以下、２
次冷却速度が５℃／min以上の範囲内であるの
で、本発明においては、１次および２次冷却速度
V1、V2をこの範囲内に限定した。なお、１次冷
却の終点をAr3変態点を越え、Ar3変態点＋20℃
以下の範囲としたのは、Ar3変態点の近くまで20
℃／min以下の冷却速度で冷却することにより粒
内の清浄度がよくなり、均一な組成をするこ
【表】
とができるが、変態時に鋼板が復熱し厳密にAr3
変態点を把握した上で冷却を制御するのは困難で
あるので、上限は（Ar3変態点＋20℃）とした。
また下限をAr3変態点を越える温度とし、また２
次冷却速度V2を５℃／min以上としたのは、A3変
態点を越える温度域を徐冷すると結晶粒が大きく
なり、その後に冷延および連続焼鈍を施しても絞
り性の良好な材質は得られないからである。２次
冷却速度V2の範囲は板厚中心部で５℃／min以上
とすることにより、圧延前のフエライト粒を微細
化し、絞り性の良好なｒ値が得られるものの、板
厚が２mm以上の鋳鋼帯を冷却するに際し、現状の
設備和による水焼入れの限界は60000℃／minの
冷却速度であつて、更にそれ以上の冷却速度を得
るには大規模な冷却装置が必要となり、コスト高
を来たす原因となる。また２次冷却をAr3変態が
終了するまでとすることによつてγ→α変態後の
結晶粒の成長を抑制し、絞り性を左右する圧延前
の鋼板組織を十分微細なフエライト粒とすること
ができるので、本発明における２次冷却速度の範
囲を５〜60000℃／minと限定し、冷却終了温度
をAr3変態が終了する温度までと限定した。冷却
途中に鋼板表面に生成するスケールの脱スケール
の有無は問わない。 次に第２実験は冷延圧下率および連続焼鈍にお
ける保持温度を種々に変化し、その他の鋼組成、
冷却条件、連続焼鈍条件は第１表の条件によつて
実施し、冷延板のランクフオード値を調査し、そ
の結果を第２図に示した。第２図において、連続
焼鈍における保持温度Ｔが920℃でAc3変態点を
越え本発明の条件を満足しない場合およびＴ＝
620℃で温度が低く十分焼鈍されない場合を除
き、Ｔ＝870、780℃の場合は冷延の圧下率が60〜
95％の範囲ですぐれた絞り性を示すので、本発明
においては、冷却の圧下率を60〜95％の範囲に限
定した。なお、冷延の温度が再結晶温度以上であ
れば絞り性に有効な（111）方位が得られないの
で、冷延の温度を再結晶温度未満に限定した。 第３実験は連続焼鈍の加熱速度を種々に変え、
その他の成分、１次、２次冷却速度、冷延圧下率
および連続焼鈍条件は第１表に示す条件で冷却、
圧延、焼鈍を行い、冷延板のランクフオード値を
調査し、その結果を第３図に示した。第３図にお
いて、本発明のＣ：0.02％以下の限定条件を満足
している第１表鋼Ｂの場合は、連続焼鈍の加熱速
度が100℃／min以上ですぐれた絞り性を示すの
で、本発明においては連続焼鈍の加熱速度を100
℃／min以上に限定した。その他の連続焼鈍条件
は鋼板の最高到達温度が再結晶温度以上でAc3変
態点未満の範囲で行うが、温度がAc3変態点以上
となればαγの変態により集合組織が種々に変
化し絞り性が低下するので、連続焼鈍温度をAc3
変態点未満に限定した。また連続焼鈍の冷却速度
や過時効処理の有無は、本発明鋼種の材質におい
て、その影響が小さいので本発明では特に制限し
ない。 本発明において冷延板がすぐれた絞り性を示す
理由は明らかではないが、薄肉の連続鋳造を行つ
た場合、その鋳鋼板の凝固組織は粗大なオーステ
ナイト粒になるが、Ar3変態点直上までの１次冷
却速度V1を20℃／min以下とすることで偏析が少
なく鋼片組成の均一な素材となり、後に（111）
方位を形成するに容易なベースがこの時点ででき
あがり、更にAr3変態点を通過する際の２次冷却
速度V2を５〜60000℃／minとしAr3変態が終了す
る温度まで冷却することにより、γ→α変態時の
フエライト粒径が小さくなる。それによつて従来
工程の熱延および冷延の合計圧下率に比べ、本発
明においては合計圧下率が小さいにもかかわら
ず、本発明においては再結晶温度未満の冷延およ
び100℃／min以上の加熱速度、Ac3変態点未満の
温度の連続焼鈍を施すことで絞り性に有効な集合
組織が得られるものと推定される。 実施例 第２表に示す成分および製造条件にて冷延板を
製造し、その絞り性を調査した。すなわち、溶鋼
を種々の板厚に調整できる鋳型に鋳込み２〜25mm
厚の薄肉鋳片とした後、Ar3変態点を越える温度
までの１次冷却、およびそれ以後の２次冷却の速
度を制御して冷却した。次に酸洗、冷延および連
続型の焼鈍を行つた。連続焼鈍は第２表の加熱速
度で加熱し、第２表の焼鈍温度で60秒間一定保持
し、30℃／minの速度で冷却する熱サイクルであ
る。その後1.0％の調質圧延を施し、冷延板のラ
ンクフオード値を調査し、その結果を同
変態点を把握した上で冷却を制御するのは困難で
あるので、上限は（Ar3変態点＋20℃）とした。
また下限をAr3変態点を越える温度とし、また２
次冷却速度V2を５℃／min以上としたのは、A3変
態点を越える温度域を徐冷すると結晶粒が大きく
なり、その後に冷延および連続焼鈍を施しても絞
り性の良好な材質は得られないからである。２次
冷却速度V2の範囲は板厚中心部で５℃／min以上
とすることにより、圧延前のフエライト粒を微細
化し、絞り性の良好なｒ値が得られるものの、板
厚が２mm以上の鋳鋼帯を冷却するに際し、現状の
設備和による水焼入れの限界は60000℃／minの
冷却速度であつて、更にそれ以上の冷却速度を得
るには大規模な冷却装置が必要となり、コスト高
を来たす原因となる。また２次冷却をAr3変態が
終了するまでとすることによつてγ→α変態後の
結晶粒の成長を抑制し、絞り性を左右する圧延前
の鋼板組織を十分微細なフエライト粒とすること
ができるので、本発明における２次冷却速度の範
囲を５〜60000℃／minと限定し、冷却終了温度
をAr3変態が終了する温度までと限定した。冷却
途中に鋼板表面に生成するスケールの脱スケール
の有無は問わない。 次に第２実験は冷延圧下率および連続焼鈍にお
ける保持温度を種々に変化し、その他の鋼組成、
冷却条件、連続焼鈍条件は第１表の条件によつて
実施し、冷延板のランクフオード値を調査し、そ
の結果を第２図に示した。第２図において、連続
焼鈍における保持温度Ｔが920℃でAc3変態点を
越え本発明の条件を満足しない場合およびＴ＝
620℃で温度が低く十分焼鈍されない場合を除
き、Ｔ＝870、780℃の場合は冷延の圧下率が60〜
95％の範囲ですぐれた絞り性を示すので、本発明
においては、冷却の圧下率を60〜95％の範囲に限
定した。なお、冷延の温度が再結晶温度以上であ
れば絞り性に有効な（111）方位が得られないの
で、冷延の温度を再結晶温度未満に限定した。 第３実験は連続焼鈍の加熱速度を種々に変え、
その他の成分、１次、２次冷却速度、冷延圧下率
および連続焼鈍条件は第１表に示す条件で冷却、
圧延、焼鈍を行い、冷延板のランクフオード値を
調査し、その結果を第３図に示した。第３図にお
いて、本発明のＣ：0.02％以下の限定条件を満足
している第１表鋼Ｂの場合は、連続焼鈍の加熱速
度が100℃／min以上ですぐれた絞り性を示すの
で、本発明においては連続焼鈍の加熱速度を100
℃／min以上に限定した。その他の連続焼鈍条件
は鋼板の最高到達温度が再結晶温度以上でAc3変
態点未満の範囲で行うが、温度がAc3変態点以上
となればαγの変態により集合組織が種々に変
化し絞り性が低下するので、連続焼鈍温度をAc3
変態点未満に限定した。また連続焼鈍の冷却速度
や過時効処理の有無は、本発明鋼種の材質におい
て、その影響が小さいので本発明では特に制限し
ない。 本発明において冷延板がすぐれた絞り性を示す
理由は明らかではないが、薄肉の連続鋳造を行つ
た場合、その鋳鋼板の凝固組織は粗大なオーステ
ナイト粒になるが、Ar3変態点直上までの１次冷
却速度V1を20℃／min以下とすることで偏析が少
なく鋼片組成の均一な素材となり、後に（111）
方位を形成するに容易なベースがこの時点ででき
あがり、更にAr3変態点を通過する際の２次冷却
速度V2を５〜60000℃／minとしAr3変態が終了す
る温度まで冷却することにより、γ→α変態時の
フエライト粒径が小さくなる。それによつて従来
工程の熱延および冷延の合計圧下率に比べ、本発
明においては合計圧下率が小さいにもかかわら
ず、本発明においては再結晶温度未満の冷延およ
び100℃／min以上の加熱速度、Ac3変態点未満の
温度の連続焼鈍を施すことで絞り性に有効な集合
組織が得られるものと推定される。 実施例 第２表に示す成分および製造条件にて冷延板を
製造し、その絞り性を調査した。すなわち、溶鋼
を種々の板厚に調整できる鋳型に鋳込み２〜25mm
厚の薄肉鋳片とした後、Ar3変態点を越える温度
までの１次冷却、およびそれ以後の２次冷却の速
度を制御して冷却した。次に酸洗、冷延および連
続型の焼鈍を行つた。連続焼鈍は第２表の加熱速
度で加熱し、第２表の焼鈍温度で60秒間一定保持
し、30℃／minの速度で冷却する熱サイクルであ
る。その後1.0％の調質圧延を施し、冷延板のラ
ンクフオード値を調査し、その結果を同
【表】
じく第２表に示した。なお第２表において比較例
の本発明の限定条件を満足しない数値をアンダー
ラインで示した。 第２表から、本発明法によつて製造された冷延
鋼板は極めて良好な値を示しているのに対し、
成分、冷却速度、圧下率、加熱速度あるいは焼鈍
温度等が本発明の限定条件を満足しない比較例に
おいては絞り加工性のすぐれた冷延鋼板を製造で
きないことがわかる。 本発明は上記実施例からも明らかな如く、限定
成分の溶鋼を従来の如く造塊→分塊→熱延もしく
は連続鋳造→熱延等の工程を経ず直接薄肉の鋳鋼
片とした後、直ちにAr3変態点を越える温度まで
と、それ以下に分けて冷却速度を別々に制御して
冷却し、再結晶温度未満で60〜95％の圧下を加
え、引続いて加熱速度が100℃／min以上でAc3変
態点未満の温度で連続焼鈍を行うことにより絞り
性のすぐれた冷延鋼板の製造が可能となり、工程
の省力に伴ないエネルギー節減、コスト低減の効
果をあげることができた。
の本発明の限定条件を満足しない数値をアンダー
ラインで示した。 第２表から、本発明法によつて製造された冷延
鋼板は極めて良好な値を示しているのに対し、
成分、冷却速度、圧下率、加熱速度あるいは焼鈍
温度等が本発明の限定条件を満足しない比較例に
おいては絞り加工性のすぐれた冷延鋼板を製造で
きないことがわかる。 本発明は上記実施例からも明らかな如く、限定
成分の溶鋼を従来の如く造塊→分塊→熱延もしく
は連続鋳造→熱延等の工程を経ず直接薄肉の鋳鋼
片とした後、直ちにAr3変態点を越える温度まで
と、それ以下に分けて冷却速度を別々に制御して
冷却し、再結晶温度未満で60〜95％の圧下を加
え、引続いて加熱速度が100℃／min以上でAc3変
態点未満の温度で連続焼鈍を行うことにより絞り
性のすぐれた冷延鋼板の製造が可能となり、工程
の省力に伴ないエネルギー節減、コスト低減の効
果をあげることができた。
第１図は、鋳造後のAr3変態点直前までの１次
冷却速度V1とそれ以後の２次冷却速度V2とが冷
延焼鈍板の値に与える影響を示す図、第２図
は、冷延圧下率および焼鈍温度と冷延焼鈍板の
値との関係を示す線図、第３図は連続焼鈍加熱速
度と冷延焼鈍板の値との関係を示す線図であ
る。
冷却速度V1とそれ以後の２次冷却速度V2とが冷
延焼鈍板の値に与える影響を示す図、第２図
は、冷延圧下率および焼鈍温度と冷延焼鈍板の
値との関係を示す線図、第３図は連続焼鈍加熱速
度と冷延焼鈍板の値との関係を示す線図であ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比で Ｃ：0.02％以下 Mn：1.00％以下 を含有し、更にAl、Ti、Nb、Ｂのうちから選ば
れた１種または２種以上を単独もしくは合計で
0.002〜0.100％の範囲で含み残部がFeおよび不可
避的不純物から成る溶鋼を薄肉の板状鋳鋼片に連
続鋳造後直ちにAr3変態点を越えAr3変態点＋20
℃以下の温度範囲まで平均冷却速度V1を20℃／
min以下で１次冷却する工程と、前記１次冷却鋳
鋼片を引続いてAr3変態が終了する温度まで板厚
中心部の平均冷却速度V2を５℃／min〜60000
℃／minで冷却する２次冷却工程と、前記２次冷
却鋳鋼片を再結晶温度未満において圧下率60〜95
％の範囲で圧延する工程と、前記圧延鋼板を加熱
速度が100℃／min〜100000℃／minで焼鈍温度が
Ac3変態点未満の連続焼鈍を行う工程と、を有し
て成ることを特徴とする絞り用冷延鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18568783A JPS6077928A (ja) | 1983-10-04 | 1983-10-04 | 絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18568783A JPS6077928A (ja) | 1983-10-04 | 1983-10-04 | 絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6077928A JPS6077928A (ja) | 1985-05-02 |
| JPS6237094B2 true JPS6237094B2 (ja) | 1987-08-11 |
Family
ID=16175105
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18568783A Granted JPS6077928A (ja) | 1983-10-04 | 1983-10-04 | 絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6077928A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0639619B2 (ja) * | 1984-10-08 | 1994-05-25 | 新日本製鐵株式会社 | 成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPS61133322A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Nippon Steel Corp | 成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPH0639620B2 (ja) * | 1984-11-30 | 1994-05-25 | 新日本製鐵株式会社 | 成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPH0639621B2 (ja) * | 1984-11-30 | 1994-05-25 | 新日本製鐵株式会社 | 成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
| FR2795005B1 (fr) * | 1999-06-17 | 2001-08-31 | Lorraine Laminage | Procede de fabrication de toles aptes a l'emboutissage par coulee directe de bandes minces, et toles ainsi obtenues |
-
1983
- 1983-10-04 JP JP18568783A patent/JPS6077928A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6077928A (ja) | 1985-05-02 |
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