JPS58100629A - 加工用連続鋳造冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工用連続鋳造冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS58100629A JPS58100629A JP19842781A JP19842781A JPS58100629A JP S58100629 A JPS58100629 A JP S58100629A JP 19842781 A JP19842781 A JP 19842781A JP 19842781 A JP19842781 A JP 19842781A JP S58100629 A JPS58100629 A JP S58100629A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
関するものである。
従来冷延鋼板素材として表面性状が良好なリムド、キャ
ップド鋼が主として用いられて来たが、連続鋳造技術の
進歩によシ鋳片の表面、内部性状ともに大幅に改善され
、コスト、均質性に優れた連鋳材に移行して来ている。
ップド鋼が主として用いられて来たが、連続鋳造技術の
進歩によシ鋳片の表面、内部性状ともに大幅に改善され
、コスト、均質性に優れた連鋳材に移行して来ている。
連鋳材の冷延板素材にはＡｌキルド、Ｓｔキルド鋼など
が使われて来たが、従来のリムド・キャンプド鋼の特性
を全て代替できていない。すなわち、加工性、硬度、冷
延板テンパーカラー、亜鉛メッキ密着性、浸炭焼入性な
どに問題が１）、これらの特性を満し得るＡ１．Ｎレベ
ルが低い（Ａｌ＜０、０ ２ ％、Ｎ（４０ｐｐｍ）鋼
種（以下低Ａｌ鋼と呼ぶ）が要求される。低Ａｌ鋼はリ
ムド・キャンプド鋼が使用されていた広い用途に適用で
きるが、箱焼鈍材においてコイル外周部を加工する際肌
荒れが生じ易いという問題を生ずる。この理由は低Ｍ鋼
においては、ＡＡの歩留、適中精度を向上させるため真
空脱ガス処理が一般的に行われる。したがって低Ａ７鋼
中の酸素レベルはリムド・キャンプド鋼よシはるかに低
く、酸化物系介在物が少いいわゆる清浄鋼となる。この
場合の低Ａｌ鋼焼鈍時の再結晶挙動は通常Ａｌキルド鋼
と異なシ延伸粒を生ぜず、Ａｌ窒化物は一次再結晶粒抑
制効果を示すため細粒でまたＮ固定が十分でないため硬
質になシ易い。これらを改善するため焼鈍温度を上昇さ
せると、コイル外周部のように高温度に長時間置かれる
部分では、比較的大きな粒を核として著しい結晶粒の粗
大化を起し、加工時に肌荒れを生ずるため加工用鋼板に
は不適当となる。
が使われて来たが、従来のリムド・キャンプド鋼の特性
を全て代替できていない。すなわち、加工性、硬度、冷
延板テンパーカラー、亜鉛メッキ密着性、浸炭焼入性な
どに問題が１）、これらの特性を満し得るＡ１．Ｎレベ
ルが低い（Ａｌ＜０、０ ２ ％、Ｎ（４０ｐｐｍ）鋼
種（以下低Ａｌ鋼と呼ぶ）が要求される。低Ａｌ鋼はリ
ムド・キャンプド鋼が使用されていた広い用途に適用で
きるが、箱焼鈍材においてコイル外周部を加工する際肌
荒れが生じ易いという問題を生ずる。この理由は低Ｍ鋼
においては、ＡＡの歩留、適中精度を向上させるため真
空脱ガス処理が一般的に行われる。したがって低Ａ７鋼
中の酸素レベルはリムド・キャンプド鋼よシはるかに低
く、酸化物系介在物が少いいわゆる清浄鋼となる。この
場合の低Ａｌ鋼焼鈍時の再結晶挙動は通常Ａｌキルド鋼
と異なシ延伸粒を生ぜず、Ａｌ窒化物は一次再結晶粒抑
制効果を示すため細粒でまたＮ固定が十分でないため硬
質になシ易い。これらを改善するため焼鈍温度を上昇さ
せると、コイル外周部のように高温度に長時間置かれる
部分では、比較的大きな粒を核として著しい結晶粒の粗
大化を起し、加工時に肌荒れを生ずるため加工用鋼板に
は不適当となる。
発明者らは低Ａｌ銅箱焼鈍時に結晶粒の粗大化が起ら々
い方法を種々研究した結果、連続鋳造鋳片を高温状態か
ら直接圧延または保熱、軽加熱の単独あるいは組合せた
工程を経た後に圧延した熱延鋼帯を冷延素材とした場合
、従来の再加熱後圧延された熱延銅帯を使用した場合に
生じる箱焼鈍時の肌荒れが防止される場合があることを
明らかにし、この知見を用いて加工用低Ａ４連鋳冷延鋼
板を発明するに至った。
い方法を種々研究した結果、連続鋳造鋳片を高温状態か
ら直接圧延または保熱、軽加熱の単独あるいは組合せた
工程を経た後に圧延した熱延鋼帯を冷延素材とした場合
、従来の再加熱後圧延された熱延銅帯を使用した場合に
生じる箱焼鈍時の肌荒れが防止される場合があることを
明らかにし、この知見を用いて加工用低Ａ４連鋳冷延鋼
板を発明するに至った。
すなわち本発明を構成するところは、Ｃ０，０３〜００
７％、Ｍｎ ０．２２〜０．３５％、Ａｅ、Ｎを第１図
の（−ｆ） Ｋ示す範囲すなわち座標点ａｒｌｃｒｄｒ
ｅｒｆ、ｇ、ｈで囲まれる範囲含有し、残部が鉄および
不可避不純物からなる鋼を連続鋳造して得られる高温鋳
片を直接、もしくは該高温鋳片を保熱工程または軽加熱
工程のいずれがもしくは保熱および軽加熱の両工程を経
たのちに、Ａｒ３点以上の温度で態量圧延した熱延銅帯
を酸洗又は他の手段で脱スケールした後冷延し、箱焼鈍
することを特徴とする加工用連続鋳造冷延鋼板の製造方
法である。
７％、Ｍｎ ０．２２〜０．３５％、Ａｅ、Ｎを第１図
の（−ｆ） Ｋ示す範囲すなわち座標点ａｒｌｃｒｄｒ
ｅｒｆ、ｇ、ｈで囲まれる範囲含有し、残部が鉄および
不可避不純物からなる鋼を連続鋳造して得られる高温鋳
片を直接、もしくは該高温鋳片を保熱工程または軽加熱
工程のいずれがもしくは保熱および軽加熱の両工程を経
たのちに、Ａｒ３点以上の温度で態量圧延した熱延銅帯
を酸洗又は他の手段で脱スケールした後冷延し、箱焼鈍
することを特徴とする加工用連続鋳造冷延鋼板の製造方
法である。
以下本発明の構成要件の限定理由を説明する。
Ｃは加工用冷延鋼板にあっては加工性の点から低くなけ
ればならず上限は０．０７％となる。一方下限はＣが低
過ぎると肌荒れが著しく発生し易くなるので０．０３％
以上が必要でるる。Ｍｎの上限は硬化および延性低下を
防ぐためｏ、３５％に、下限は通常量のＮ量（約０．０
１５％）による熱間加工性低下防止に必要な最小量（Ｓ
の１５倍）から０．２２％となる。Ａ１．Ｎは本発明に
おいて添加量の適正値が組合せ効果として決まるため、
その適正範囲を第１図に示した。
ればならず上限は０．０７％となる。一方下限はＣが低
過ぎると肌荒れが著しく発生し易くなるので０．０３％
以上が必要でるる。Ｍｎの上限は硬化および延性低下を
防ぐためｏ、３５％に、下限は通常量のＮ量（約０．０
１５％）による熱間加工性低下防止に必要な最小量（Ｓ
の１５倍）から０．２２％となる。Ａ１．Ｎは本発明に
おいて添加量の適正値が組合せ効果として決まるため、
その適正範囲を第１図に示した。
図において横軸はＡノ含有量（単位１０−３％）、縦軸
はＮ含有１ｋ（単位ｐｐｍ ）でら）、その適正な範囲
は斜線で示す（イ）の範囲すなわちａ （７，４０）、
ｂ（１５，４０）、ｅ（１５，２８）、ｄ（２２，２０
）、ｅ（３０，２０）、ｆ（３０，１２）、ｇ （１５
，１２）、ｈ（７゜１７）の各座標点で囲まれる範囲で
ろる。このＡｌ。
はＮ含有１ｋ（単位ｐｐｍ ）でら）、その適正な範囲
は斜線で示す（イ）の範囲すなわちａ （７，４０）、
ｂ（１５，４０）、ｅ（１５，２８）、ｄ（２２，２０
）、ｅ（３０，２０）、ｆ（３０，１２）、ｇ （１５
，１２）、ｈ（７゜１７）の各座標点で囲まれる範囲で
ろる。このＡｌ。
Ｎ量の範囲が連鋳鋳片の直接圧延または軽加熱または保
熱および軽加熱復圧延した（以下直接圧延などと総称す
る）熱延鋼帯では、冷延板の箱焼鈍時に結晶粒の粗大化
が防止されることを第２図に示した。第２図は上記条件
の熱延鋼帯と通常再加熱工程による熱延鋼帯から製造し
た冷延板（冷延率７０％）を、７５０℃Ｘ６ｈｒ焼鈍し
たときの結晶粒粗大化（肌荒れ発生）状況を示す。
熱および軽加熱復圧延した（以下直接圧延などと総称す
る）熱延鋼帯では、冷延板の箱焼鈍時に結晶粒の粗大化
が防止されることを第２図に示した。第２図は上記条件
の熱延鋼帯と通常再加熱工程による熱延鋼帯から製造し
た冷延板（冷延率７０％）を、７５０℃Ｘ６ｈｒ焼鈍し
たときの結晶粒粗大化（肌荒れ発生）状況を示す。
これらのことから連続鋳造後直接圧延などを行うときは
上記のＡ１．Ｎ量の範囲（イ）で焼鈍時に粗大粒は発生
しないが、再加熱材では粗粒化する。
上記のＡ１．Ｎ量の範囲（イ）で焼鈍時に粗大粒は発生
しないが、再加熱材では粗粒化する。
本発明のＡ１．Ｎの範囲よシ右上の範囲←）は連鋳後頁
加熱を行った場合にも結晶粒が粗大化しない本発明での
べろ連鋳後の直接圧延などの効果を特別に必要としない
範囲、また左下の範囲（ハ）は本発明の連鋳後の直接圧
延などＫよる粗粒化防止効果がおよば々い範囲でろって
、ともに本発明のＡ７ 。
加熱を行った場合にも結晶粒が粗大化しない本発明での
べろ連鋳後の直接圧延などの効果を特別に必要としない
範囲、また左下の範囲（ハ）は本発明の連鋳後の直接圧
延などＫよる粗粒化防止効果がおよば々い範囲でろって
、ともに本発明のＡ７ 。
Ｎ範囲に含まれない。
本発明において製鋼・熱延の工程が中心をなす要件でラ
シ、本発明でのべる直接圧延が可能な設備配置を必要と
する製鋼においては、通常の製鋼炉を用いて上記成分鋼
を溶製、脱酸成分調整されるが、この過程で真空脱ガス
装置を用いることは差支えない。このようＫして得られ
た溶鋼を連続鋳造鋳片が■直接、■鋳片を短時間保熱す
る工程、■鋳片の均熱化のため行う軽加熱工程、■保熱
・軽加熱を組合せた工程のいずれかを経た後に熱延設備
に送られて圧延されることが本発明の必須構成条件とな
ることは先に説明した。こ＼で短時間保熱とは通常の加
熱時間よシはるかに短いせいぜい１時間以内で鋳片自身
の保有熱によシ温度を均一化し温度の低下を防止するた
め、鋳片移送ラインに設けられた例えば保熱カバーまた
はその他の保熱手段を用いた保熱な意味する。また均熱
のため軽加熱とは鋳片表面または端部など温度が低下し
た部分を局部的に急速に加熱するための例えばガスバー
ナーまたは誘導加熱などの手段による加熱である。
シ、本発明でのべる直接圧延が可能な設備配置を必要と
する製鋼においては、通常の製鋼炉を用いて上記成分鋼
を溶製、脱酸成分調整されるが、この過程で真空脱ガス
装置を用いることは差支えない。このようＫして得られ
た溶鋼を連続鋳造鋳片が■直接、■鋳片を短時間保熱す
る工程、■鋳片の均熱化のため行う軽加熱工程、■保熱
・軽加熱を組合せた工程のいずれかを経た後に熱延設備
に送られて圧延されることが本発明の必須構成条件とな
ることは先に説明した。こ＼で短時間保熱とは通常の加
熱時間よシはるかに短いせいぜい１時間以内で鋳片自身
の保有熱によシ温度を均一化し温度の低下を防止するた
め、鋳片移送ラインに設けられた例えば保熱カバーまた
はその他の保熱手段を用いた保熱な意味する。また均熱
のため軽加熱とは鋳片表面または端部など温度が低下し
た部分を局部的に急速に加熱するための例えばガスバー
ナーまたは誘導加熱などの手段による加熱である。
以上の熱延は各鋼のＡｒ３点以上の温度で行われるが、
これは熱延温度が低下すると冷延鋼板の材質低下を招く
からである。上記の方法で製造された熱延鋼帯は通常の
酸洗などの脱スケール後、冷延率４０〜９０％、好まし
くは５０〜８０％で冷延し、更に必要に応じて種々の洗
浄方法で清浄化した後、箱焼鈍が行われる。このときの
焼鈍条件は加工用の冷延鋼板の材質レベルを満足するた
めに必要な温度・時間から決定される。
これは熱延温度が低下すると冷延鋼板の材質低下を招く
からである。上記の方法で製造された熱延鋼帯は通常の
酸洗などの脱スケール後、冷延率４０〜９０％、好まし
くは５０〜８０％で冷延し、更に必要に応じて種々の洗
浄方法で清浄化した後、箱焼鈍が行われる。このときの
焼鈍条件は加工用の冷延鋼板の材質レベルを満足するた
めに必要な温度・時間から決定される。
こ＼で同一のＡｌ、Ｎ量であるのに熱延前のプロセスの
差が冷延鋼板材質を決定する焼鈍時に現われる理由は次
のように考えられる。先づ低Ａｌ鋼で高温長時間の焼鈍
（コイル外周部相当）時に結晶粒が異常に成長する現象
は二次再結晶と呼ばれておシ、−次回結晶粒が微細でし
かもその中に粗い粒が含まれているときに生じ易い。本
発明鋼と同−成分鋼を再加熱工程で製造した熱延銅帯か
ら得られた冷延板は、熱延板中または焼鈍加熱時に析出
する微細なＡＩＮによシー次再結晶粒の成長が抑制され
二次再結晶が起シ易い状態となる。これに対して直接圧
延などで製造された熱延板中のＡＩＮ析出はほとんどな
く焼鈍加熱中の析出もおくれるため、−次回結晶粒の成
長はＡＩＮによって妨げられず、二次再結晶が起り難く
なる。このようＫしてＡ１．Ｎ量と熱延前の製造前のプ
ロセスが相互に関係して本発明の効果をもたらしている
ことが理解される。
差が冷延鋼板材質を決定する焼鈍時に現われる理由は次
のように考えられる。先づ低Ａｌ鋼で高温長時間の焼鈍
（コイル外周部相当）時に結晶粒が異常に成長する現象
は二次再結晶と呼ばれておシ、−次回結晶粒が微細でし
かもその中に粗い粒が含まれているときに生じ易い。本
発明鋼と同−成分鋼を再加熱工程で製造した熱延銅帯か
ら得られた冷延板は、熱延板中または焼鈍加熱時に析出
する微細なＡＩＮによシー次再結晶粒の成長が抑制され
二次再結晶が起シ易い状態となる。これに対して直接圧
延などで製造された熱延板中のＡＩＮ析出はほとんどな
く焼鈍加熱中の析出もおくれるため、−次回結晶粒の成
長はＡＩＮによって妨げられず、二次再結晶が起り難く
なる。このようＫしてＡ１．Ｎ量と熱延前の製造前のプ
ロセスが相互に関係して本発明の効果をもたらしている
ことが理解される。
次に本発明の効果を実施例により説明する。
第１表に供試鋼成分・プロセス・熱延条件および焼鈍に
よる肌荒れ発生部（加工用途向不合格部）長さを示す。
よる肌荒れ発生部（加工用途向不合格部）長さを示す。
なおこの実施例における熱延板板厚は２．７１ｍ、冷延
率７０％（冷延板板厚０．８１１ｍ）、焼鈍条件は７０
０℃で４時間の箱焼鈍でるる。鋼ＡはＡｌ ｌ Ｎ量が
本発明の範囲よシ高くて従来の再加熱圧延された素材に
よっても肌荒れ発生が小さいが、この例は高温鋳片を保
熱・軽加熱して熱延した素材を用いた場合である。鋼Ｃ
，Ｅはそれぞれ同一成分の再加熱圧延された比較鋼Ｂ、
Ｄの肌荒れ発生が著しいのに対し、素材の連鋳高温鋳片
の軽加熱または保熱復圧延した効果によシ肌荒れ発生が
小さくなっている。鋼ＦはＡｌ量が低いため、連鋳高温
鋳片の軽加熱後の圧延で得られた素材によっても肌荒れ
発生が防げなかった例である。
率７０％（冷延板板厚０．８１１ｍ）、焼鈍条件は７０
０℃で４時間の箱焼鈍でるる。鋼ＡはＡｌ ｌ Ｎ量が
本発明の範囲よシ高くて従来の再加熱圧延された素材に
よっても肌荒れ発生が小さいが、この例は高温鋳片を保
熱・軽加熱して熱延した素材を用いた場合である。鋼Ｃ
，Ｅはそれぞれ同一成分の再加熱圧延された比較鋼Ｂ、
Ｄの肌荒れ発生が著しいのに対し、素材の連鋳高温鋳片
の軽加熱または保熱復圧延した効果によシ肌荒れ発生が
小さくなっている。鋼ＦはＡｌ量が低いため、連鋳高温
鋳片の軽加熱後の圧延で得られた素材によっても肌荒れ
発生が防げなかった例である。
第２表は第１表と同一鋼板の機械的性質（コイル内平均
値）を示す。本発明鋼は比較鋼Ａと同等程度の機械的性
質を示しておシ、加工用冷延鋼板として充分な特性を示
している。
値）を示す。本発明鋼は比較鋼Ａと同等程度の機械的性
質を示しておシ、加工用冷延鋼板として充分な特性を示
している。
以上で詳細に述べたように本発明は比較的低い量のＡ／
、 Ｎを含み、連続鋳造後の高温鋳片を直接または保
熱・軽加熱工程のいずれかまたは両方を経た後に熱延し
た銅帯を素材とした冷延鋼板の製造方法でろって、箱焼
鈍時の異常粗大粒発生による歩留低下が小さく、材質が
優れていると＼もＫ、鋳片再加熱工程省略による燃料コ
ストの低減、省力省工程化などのコスト低下メリットが
大きい経済的にも優れた方法でるる。
、 Ｎを含み、連続鋳造後の高温鋳片を直接または保
熱・軽加熱工程のいずれかまたは両方を経た後に熱延し
た銅帯を素材とした冷延鋼板の製造方法でろって、箱焼
鈍時の異常粗大粒発生による歩留低下が小さく、材質が
優れていると＼もＫ、鋳片再加熱工程省略による燃料コ
ストの低減、省力省工程化などのコスト低下メリットが
大きい経済的にも優れた方法でるる。
第１図は本発明に用いられる鋼のＡ１．Ｈの範囲を示す
図、第２図はＡｌ、Ｎの範囲、熱延鋼帯製造プロセスと
７５０°×６時間の箱焼鈍条件における異常粗大粒（肌
荒）発生状況の関係を示す図である。 特許出願人代理人 弁理士矢葺知之 （ほか１名） 第１図 ＡＩ （ｌｏ−Ｊ−／ａ） 第２図
図、第２図はＡｌ、Ｎの範囲、熱延鋼帯製造プロセスと
７５０°×６時間の箱焼鈍条件における異常粗大粒（肌
荒）発生状況の関係を示す図である。 特許出願人代理人 弁理士矢葺知之 （ほか１名） 第１図 ＡＩ （ｌｏ−Ｊ−／ａ） 第２図
Claims (1)
- Ｃ０，０３〜０．０７％、Ｍｎ Ｏ，２２〜０．３５％
、Ａｌｊ、Ｎを第１図の座標点ａ ＋ ｂ ＋ ｅ ＋
ｄ ＋ ｅ ＋ ｆ ＋ ｇ ＋ ｈで囲まれる範囲
を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなる鋼を連
続鋳造して得られる高温鋳片を、直接もしくは該高温鋳
片を保熱工程または軽加熱工程のいずれかもしくは保熱
および軽加熱の両工程を経たのちに、Ａｒ３点以上の温
度で熱間圧延して得られた熱延銅帯を冷延後筒焼鈍する
ことを特徴とする加工用連続鋳造冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19842781A JPS58100629A (ja) | 1981-12-11 | 1981-12-11 | 加工用連続鋳造冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19842781A JPS58100629A (ja) | 1981-12-11 | 1981-12-11 | 加工用連続鋳造冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58100629A true JPS58100629A (ja) | 1983-06-15 |
| JPH0217614B2 JPH0217614B2 (ja) | 1990-04-23 |
Family
ID=16390908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19842781A Granted JPS58100629A (ja) | 1981-12-11 | 1981-12-11 | 加工用連続鋳造冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58100629A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59110722A (ja) * | 1982-12-16 | 1984-06-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | アルミキルド鋼の直接熱間圧延方法 |
| JPS62287017A (ja) * | 1986-06-04 | 1987-12-12 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造法 |
-
1981
- 1981-12-11 JP JP19842781A patent/JPS58100629A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59110722A (ja) * | 1982-12-16 | 1984-06-26 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | アルミキルド鋼の直接熱間圧延方法 |
| JPS6360812B2 (ja) * | 1982-12-16 | 1988-11-25 | ||
| JPS62287017A (ja) * | 1986-06-04 | 1987-12-12 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0217614B2 (ja) | 1990-04-23 |
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