SU1534075A1 - Способ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали - Google Patents
Способ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали Download PDFInfo
- Publication number
- SU1534075A1 SU1534075A1 SU884433651A SU4433651A SU1534075A1 SU 1534075 A1 SU1534075 A1 SU 1534075A1 SU 884433651 A SU884433651 A SU 884433651A SU 4433651 A SU4433651 A SU 4433651A SU 1534075 A1 SU1534075 A1 SU 1534075A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- temperature
- hardness
- cold
- heat treatment
- cooling
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к металлургии, в частности к непрерывной термической обработке холоднокатаных полос, прокатанных из слитков, и может быть использовано при отжиге жести толщиной 0,14-0,25 мм дл глубокой выт жки. Целью изобретени вл етс получение жести с твердостью 54...60 ед. НРЗОТ. Непрерывную термическую обработку холоднокатаной жести из стали 08 вели по режиму: нагрев до 480-520°С, повторный нагрев до 640-680°С, а замедленное охлаждение ведут до 480-520°С со скоростью 0,8-1,7°С/с. В результате исключаетс вли ние нестабильности химического состава стали и температурных режимов гор чей прокатки подката на свойства готовой жести. 1 табл.
Description
Изобретение относитс к металлургии , в частности к непрерывной термической обработке холоднокатаных полос, прокатанных из слитков, и может быть использовано при отжиге жести толщиной 0,,25 мм дл глубокой выт жки.
Цель изобретени - получение жести с твердостью ед. HR30T (степень твердости АЕ).
Поставленна цель достигаетс тем, что при непрерывной термической обработке холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали, преимущественно жести, включающей нагрев до промежуточной температуры, повторный нагрев со скоростью 1,5-3,5 С/с до температуры отжига, выдержку при этой температуре , замедленное охлаждение и ускоренное охлаждение, нагрев осуществл ют до 80-520°С, повторный нагрев - до б О-ббОН, а замедленное охлаждение ведут до 4&0-520°C со скоростью 0,9-1,7°С/с.
Указанный режим непрерывной термической обработки позвол ет полностью подавить вли ние колебаний химического состава малоуглеродистых сталей и режимов предшествующей гор чей прокатки подката на твердость отожженной жести. При всех возможных сочетани х содержаний химических элементов и . температурных режимов гор чей прокатки подката жесть толщиной 0,,25 мм имеет после непрерывного отжига тверСП
со
4 О vj
Oi
дость до супер-Роквеллу в пределах ед. HR30T, (т.е. соответствует степени твердости А2), а также обладает комплексом всех остальных заданных механических характеристик.
Сл б из стали 08кп, имеющий химический состав, мас.%: С 0,08; Мп 0,37; Si 0,02; Р 0,02; S 0,02; Сг 0,05; Ni 0,12; Си 0,12; Те остальное , разогревают до 1250°С и прокатывают на 12-клетевом стане до конечно толщины 2,2 мм с температурой конца прокатки Т 850 С. Затем полосу ох
лаждают 650°С и
кл водой до температуры J
С
сматывают в рулон. После удалени окалины путем сол нокислот- ного травлени полосу подвергают холодной прокатке на непрерывном 6-кле тевом стане до конечной толщины 0,20 мм.
Холоднокатаную полосу, смотанную в рулон, заправл ют в агрегат непрерывного отжига (АНО). В камере нагрева полосу разогревают сначала со ско ростью у,(15°С/с до промежуточной . температуры Tfl 500°C затем со скоростью ,5°C/c до температуры отжига Т0 660°С. В камере выдержки полосу выдерживают при температуре
отжига в течение 27 с. Затем в камере
регулируемого охлаждени полосу ох°С
лаждают с температуры до температуры Т 500°С со скоростью 2,. После достижени температуры 500°С полосу охлаждают в камере быстрого охлаждени до 120°С в атмосфере защитного газа. В камере окончательного охлаждени полосу охлаждают стру ми воздуха до 65°С и сматывают в рулон. Отожженна полоса имеет твердость 57 ед. HR30T.
Варианты реализации способа и свойства отожженной жести приведены в таблице.
В случае реализации предлагаемого способа обеспечиваетс получение заданной твердости жести при любых допустимых сочетани х содержаний химических элементов и температурах конца прокатки и смотки гор чекатаного подката (варианты 1-9). При запредельных значени х всех (варианты 10,11) или хот бы одного (варианты 12-19) из предлагаемых параметров твердость жести и другие характеристики механических свойств не соответствуют требуемому уровню. При реализации известного способа твердость
5
0
5
жести выше допустимого уровн (вари- ант 20), мто обусловлено наличием в микроструктуре стали перлита.
Технико-экономические преимущества предлагаемого способа заключаютс в том, мто при непрерывной термической обработке по режиму: нагрев до температуры 1 80-520°С, повторный нагрев со скоростью 1,,5°С/с до температуры отжига 6 40-680° С, выдержка, замедленное охлаждение со скоростью 0,9-1,7°С/с до 480-520°С и последующее ускоренное охлаждение, обеспечиваетс формирование равномерной фер- ритной микроструктуры с размерами зерна 5-6 балла, исключает образование перлита, вли ние химического состава сталей 08 кп, 08пс, Юкп и температуры конца прокатки и смотки на твердость отожженной жести. Во всех случа х достигаетс величина твердости жести, равна ед. HR30T. Это обеспечивает снижение отбраковки жести степени твердости Аг.
Граничное значение температуры начала повторного нагрева, равное 480 520°С определ етс следующим.
При температурах 480-520°С начинаетс образование центров рекристаллизации в местах наибольших дефектов структуры. При этом, если промежуточна температура (начала повторного нагрева) ниже 80 С, то это приводит к снижению твердости стали менее ед. HR30T и удлин ет врем нагрева до температуры отжига - приводит к необходимости удлинени секции нагрева агрегата непрерывного отжига или снижению скорости транспортировани по агрегату полосы, что нецелесообразно . Если промежуточна температура более 520°С, то зарождение центров рекристаллизации происходит еще в начальный период разогрева, число этих центров резко возрастает и полученный после рекристаллизации металл имеет мелкозернистую структуру, его твердость более 60 ед. HR30T, что недопустимо .
Скорость повторного нагрева выбирают , исход из условий получени заданной твердости жести дл всех допустимых содержаний химических элементов стали и режимов ее гор чей про- катки. После того, как при 480-520йС произойдет образование отдельных центров рекристаллизации, повышение температуры со скоростью 1,.5°С/с
0
0
5
0
5153
приведет к росту зерен на этих центрах практически без зарождени новых центров рекристаллизации. При скорости повторного нагрева менее I. твердость жести ниже допустимой, особенно дл стали с низким содержанием углерода, легирующих элементов и примесей . Увеличение скорости повторного нагрева (более 3,3°С/с) приводит к образованию значительного числа новых центров рекристаллизации в период повторного нагрева, что в свою очередь формирует мелкозернистую структуру . Твердость жести повышаетс (бо- лее 60 ед. MR30T) дл сталей с предельным содержанием углерода, легирующих элементов и примесей, а также имеющих минимально допустимые температуры конца гор чей прокатки и смотки
Включени перлита в ферритной матрице привод т к повышению твердости стали более 60 ед. HR30T, снижают показатели El, N ниже допустимого уровн . При температуре отжига менее б +О С и скорости охлаждени более 1,7°С/с ферритна матрица не очищаетс от включений грубых частиц цементита , не достигаетс полного протекани процессов перестаривани , и при неблагопри тном сочетании химического состава стали и температурных режимов гор чей прокатки твердость стали
5 0
5
0
выше допустимой, а размер ферритных зерен соответствует баллам.
Claims (1)
- Если температура окончани замедленного охлаждени выше 520°С, то процессы образовани рекристаллизо- ванной структуры завершаютс в период ускоренного охлаждени : прочность и твердость жести выше допустимой, а показатели EI и N ниже, процессы перестаривани не завершены. При температуре окончани замедленного охлаждени менее 80йС свойства жести не улучшаютс , зато требуетс снижение скорости транспортировани полосы по линии ДНО или удлинение секции замедленного охлаждени , что нецелесообразно . Формула изобретениСпособ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали, преимущественно жести, включающий нагрев в две стадии до температуры отжига, выдержку при этой температуре, замедленное охлаждение и ускоренное охлаждение, отличающийс тем, что, с целью получени жести с твердостью ед. HR30T, нагрев осуществл ют сначала до 80-520°С, а затем до 6 0-680°С. а замедленное охлаждение ведут до ч80-520°С со скоростью 0,9- 1,7°С/с0
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884433651A SU1534075A1 (ru) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | Способ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884433651A SU1534075A1 (ru) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | Способ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1534075A1 true SU1534075A1 (ru) | 1990-01-07 |
Family
ID=21378460
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU884433651A SU1534075A1 (ru) | 1988-06-01 | 1988-06-01 | Способ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1534075A1 (ru) |
-
1988
- 1988-06-01 SU SU884433651A patent/SU1534075A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № , кл. С 21 D 9Л8. За вка JP N 58-52 29, кл. С 21 D , опублик. 1983. Авторское свидетельство СССР № 1330191, кл. С 21 D 9/56, 1987. ( СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ХОЛОДНОКАТАНОЙ ПОЛОСЫ ИЗ МАЛОУГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2361936C1 (ru) | Способ производства горячеоцинкованного проката повышенной прочности | |
JPH0158255B2 (ru) | ||
JPS5857492B2 (ja) | 自動車用高強度冷延鋼板の製造方法 | |
JP2639226B2 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
US4478649A (en) | Method for producing a cold-rolled steel sheet having excellent formability | |
SU1534075A1 (ru) | Способ непрерывной термической обработки холоднокатаной полосы из малоуглеродистой стали | |
US4371405A (en) | Process for producing grain-oriented silicon steel strip | |
US5425820A (en) | Oriented magnetic steel sheets and manufacturing process therefor | |
JPS6111294B2 (ru) | ||
JPS5910414B2 (ja) | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 | |
JPH0144771B2 (ru) | ||
KR100613472B1 (ko) | 냉연 스트립 또는 시트의 제조 방법 | |
JPH0532443B2 (ru) | ||
JP2674328B2 (ja) | 表面性状と成形性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
JP2825864B2 (ja) | 延性の優れた冷延鋼板の製造方法 | |
JPS6043432A (ja) | アルミキルド冷延鋼板の製造法 | |
JPH02415B2 (ru) | ||
JPS58100629A (ja) | 加工用連続鋳造冷延鋼板の製造方法 | |
JP4332960B2 (ja) | 高加工性軟質冷延鋼板の製造方法 | |
JPH05331553A (ja) | 遅時効性に優れた深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 | |
JP3034964B2 (ja) | 連続焼鈍による軟質表面処理原板の製造方法 | |
JPH01177322A (ja) | 極めて深絞り性に優れる冷延鋼板の製造方法 | |
KR100276291B1 (ko) | 두께정도가 우수한 냉간압연강판의 제조방법 | |
JPH058257B2 (ru) | ||
JPH07316663A (ja) | 連続焼鈍によるコイル内材質均一性に優れた非時効深絞り用冷延鋼板の製造方法 |