JPS5857492B2 - 自動車用高強度冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
自動車用高強度冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS5857492B2 JPS5857492B2 JP55132344A JP13234480A JPS5857492B2 JP S5857492 B2 JPS5857492 B2 JP S5857492B2 JP 55132344 A JP55132344 A JP 55132344A JP 13234480 A JP13234480 A JP 13234480A JP S5857492 B2 JPS5857492 B2 JP S5857492B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
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-
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-
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐時効性と深絞り性に優れ、焼付硬化性を有す
るりん添加高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法に
係る。
るりん添加高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法に
係る。
自動車の軽量化の動きは活発で、そのための素材変換も
激しい。
激しい。
中でも軟鋼板の高強度鋼板への切替は最も容易で効果も
かなり大きいため積極的に進められてむり、それととも
に高強度鋼板の材料開発も日進月歩の勢いで進められて
いる。
かなり大きいため積極的に進められてむり、それととも
に高強度鋼板の材料開発も日進月歩の勢いで進められて
いる。
鋼を強化する方法としては種々あるがＰの固溶体強化は
最も安価な方法で靭性が問題にならない薄鋼板の分野で
はしばしば用いられている。
最も安価な方法で靭性が問題にならない薄鋼板の分野で
はしばしば用いられている。
この種の基本的な技術としては特公昭５０−３１０９０
号公報記載のものがある。
号公報記載のものがある。
しかしこの技術は、主として安全車を対象としたもので
要求される特性も強度を中心としたものであった。
要求される特性も強度を中心としたものであった。
しかし最近の高強度薄鋼板に要求される特性はさらに複
雑、多様化している。
雑、多様化している。
自動車向の用途中、薄鋼板が最も多く使われる部品は自
動車外板、内板を含めたいわゆるパネルである。
動車外板、内板を含めたいわゆるパネルである。
パネル用鋼板として要求される加工上の特性としては、
低降伏点（以下ＹＰ ）であること、降伏点伸び（以下
ＹＰ−Ｅｌ）がないと、と、張出し性、深絞り性が優れ
ていること等であり、しかもこれらが時効によって劣化
しないことが条件となる。
低降伏点（以下ＹＰ ）であること、降伏点伸び（以下
ＹＰ−Ｅｌ）がないと、と、張出し性、深絞り性が優れ
ていること等であり、しかもこれらが時効によって劣化
しないことが条件となる。
この上に十分な耐プント性を備えている必要がある。
プント性とは部品のベコつき性のことで、この特性は部
品に加工し塗装焼付は処理した後での材料の降伏強度と
板厚とに依存する。
品に加工し塗装焼付は処理した後での材料の降伏強度と
板厚とに依存する。
軽量化するため薄い素材を使うと耐プント性が十分でな
くなる。
くなる。
そこで高強度鋼板が有利となる。従って、このようなパ
ネル用高強度薄鋼板が備えるべき性質としては低ＹＰ、
高Ｅｌ、ＹＰ−Ｅｌ＝０というような加工性とこの加工
性が劣化しない耐時効性と塗装焼付は硬化性ということ
になる。
ネル用高強度薄鋼板が備えるべき性質としては低ＹＰ、
高Ｅｌ、ＹＰ−Ｅｌ＝０というような加工性とこの加工
性が劣化しない耐時効性と塗装焼付は硬化性ということ
になる。
塗装焼付温度はせいぜい２００℃であるため、このよう
な低温で硬化をもたらすものとしては鋼中の固溶Ｃ、Ｎ
の転位近傍での雰囲気形成捷たは析出によるしかない。
な低温で硬化をもたらすものとしては鋼中の固溶Ｃ、Ｎ
の転位近傍での雰囲気形成捷たは析出によるしかない。
しかし固溶Ｃ，Ｎは室温でも十分拡散しうるので耐時効
劣化の原因となる。
劣化の原因となる。
よって室温での時効劣化を最小限とし、焼付温度での硬
化を確保する必要がある。
化を確保する必要がある。
Ｃ，Ｎを比較すると拡散のための活性化エネルギーはＣ
の方が高い。
の方が高い。
従ってＮをアル□キルド鋼として固定しある程度Ｃを強
制固溶する方法が取られる。
制固溶する方法が取られる。
しかしＣの室温での固溶限は極めて低く通常の箱焼鈍の
ような徐冷では塗装焼付硬化性に必要なＣを過飽和固溶
させるのが困難である。
ような徐冷では塗装焼付硬化性に必要なＣを過飽和固溶
させるのが困難である。
このためライン内で過時効処理を施してもどうしても固
溶Ｃが過飽和で残る連続焼鈍による製造が有利であると
考えられる。
溶Ｃが過飽和で残る連続焼鈍による製造が有利であると
考えられる。
連続焼鈍によるりん添加鋼（以下Ｐ添加鋼という）の製
造方法に関する発行技術としては特公昭５４−２７８１
９号公報記載の技術がある。
造方法に関する発行技術としては特公昭５４−２７８１
９号公報記載の技術がある。
１７かしながらパネル用高強度鋼板として十分な特性を
備えているとは言えない。
備えているとは言えない。
すなわち一つは深絞り性を表わすランクフォード値（以
下ｒ値）が低く、これを高めるためには２回冷延焼鈍法
を採らなければならない。
下ｒ値）が低く、これを高めるためには２回冷延焼鈍法
を採らなければならない。
他の一つは室温時効に釦ける劣化が犬きくＹＰが上昇し
ＹＰ−Ｅ７が回復するため加工が困難で、また加工がで
きたとしてもストレッチャー・ストレインと呼ばれる表
面欠陥が生ずる。
ＹＰ−Ｅ７が回復するため加工が困難で、また加工がで
きたとしてもストレッチャー・ストレインと呼ばれる表
面欠陥が生ずる。
本発明は以上のような状況に鑑み連続焼鈍によるＰ添加
鋼のもつ高い塗装焼付硬化性を生かすため、その欠点で
ある低ｒ値、時効劣化性を克服したものである。
鋼のもつ高い塗装焼付硬化性を生かすため、その欠点で
ある低ｒ値、時効劣化性を克服したものである。
すなわち低Ｃ−低Ｍｎを中心として調整されたＰ添加ア
ルミキルド鋼板を低温に加熱した後、熱間圧延し、続い
て高圧下冷延した後、特別の熱サイクルで連続焼鈍を行
なうことにより高ｒ値、耐時効劣化性が得られる。
ルミキルド鋼板を低温に加熱した後、熱間圧延し、続い
て高圧下冷延した後、特別の熱サイクルで連続焼鈍を行
なうことにより高ｒ値、耐時効劣化性が得られる。
低Ｃ−低Ｍｎは高ｒ値を得るための成分系であるがＰ添
加鋼では加工脆化と呼ばれる脆性破壊が生じこれは低Ｃ
−高Ｐはど著しい。
加鋼では加工脆化と呼ばれる脆性破壊が生じこれは低Ｃ
−高Ｐはど著しい。
従って、Ｃ量をむやみに下げることは出来ない。
また低Ｃにしすぎると高強度鋼板として必要な強度が保
てない。
てない。
このような成分の鋼を低温加熱することにより有害なＮ
やＳ等を析出させ高圧下冷延一連続焼鈍により高ｒ値、
耐時効劣化性の優れた高強度鋼板が得られた。
やＳ等を析出させ高圧下冷延一連続焼鈍により高ｒ値、
耐時効劣化性の優れた高強度鋼板が得られた。
すなわち本発明の要旨とするところは下記のと耘りであ
る。
る。
（１）Ｃ０，００８％以上０．０２０％未満、Ｍｎ００
１〜０・４５＠、Ｐｏ、０５〜０．１０４酸可溶Ａｌｏ
、ｏ ０５〜０．０５０ ％、Ｎ ４０ ｐｐｍ以下、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物元素からなる鋼を鋼片と
した後、１２００’Ｃ以下に加熱して、Ａｒ３変態点以
上で熱間圧延を行い、６５０〜７５０℃の範囲内で巻取
り続いて脱スケールを行って圧下率６５多以上９０％以
下の冷間圧延を行い、次いで７００〜９００℃に加熱後
２０秒〜３分均熱し、５℃／秒以上１０，０００℃／秒
以下の冷却速度で冷却して３２０〜４５０℃の範囲で１
分〜１０分の過時効処理を行い、室温１で冷却した後、
調質圧延を施すことを特徴とする自動車用高強度冷延鋼
板の製造方法。
１〜０・４５＠、Ｐｏ、０５〜０．１０４酸可溶Ａｌｏ
、ｏ ０５〜０．０５０ ％、Ｎ ４０ ｐｐｍ以下、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物元素からなる鋼を鋼片と
した後、１２００’Ｃ以下に加熱して、Ａｒ３変態点以
上で熱間圧延を行い、６５０〜７５０℃の範囲内で巻取
り続いて脱スケールを行って圧下率６５多以上９０％以
下の冷間圧延を行い、次いで７００〜９００℃に加熱後
２０秒〜３分均熱し、５℃／秒以上１０，０００℃／秒
以下の冷却速度で冷却して３２０〜４５０℃の範囲で１
分〜１０分の過時効処理を行い、室温１で冷却した後、
調質圧延を施すことを特徴とする自動車用高強度冷延鋼
板の製造方法。
（２）Ｃ０，００８％以上０．０２０％未満、Ｍｎ０．
０１〜０．４５優、ｐ ０．０５〜Ｏ，］、Ｏ宏酸可溶
Ａ１０．００５〜０．０５０ ％、Ｎ ４０ ｐｐｍ以
下にＢＯ，０００５〜０．００５０俸、Ｓ ｉ Ｏ，５
多以下、ＲＥＭＯ，ＯＯ５〜０．０２０ ％、ＣａＯ０
ＯＯＯ５〜０．００５０％、の１種またば２種以上を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物元素からなる鋼を
鋼片とした後、１２００℃以下に加熱して、Ａｒ３変態
点以上で熱間圧延を行い６５０〜７５０℃の範囲内で巻
取り、続いて、脱スケールを行って、圧下率６５条以上
９０％以下の冷間圧延を行い、次いで７００〜９００℃
に加熱後、２０秒〜３分均熱し、５°Ｃ／秒以上１０．
０００°Ｃ／秒以下の冷却速度で冷却して３２０〜４５
０℃の範囲で１分〜１０分の過時効処理を行い、室温捷
で冷却した後、調質圧延を施すことＰ特徴とする自動車
用高強度冷延鋼板の製造方法。
０１〜０．４５優、ｐ ０．０５〜Ｏ，］、Ｏ宏酸可溶
Ａ１０．００５〜０．０５０ ％、Ｎ ４０ ｐｐｍ以
下にＢＯ，０００５〜０．００５０俸、Ｓ ｉ Ｏ，５
多以下、ＲＥＭＯ，ＯＯ５〜０．０２０ ％、ＣａＯ０
ＯＯＯ５〜０．００５０％、の１種またば２種以上を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物元素からなる鋼を
鋼片とした後、１２００℃以下に加熱して、Ａｒ３変態
点以上で熱間圧延を行い６５０〜７５０℃の範囲内で巻
取り、続いて、脱スケールを行って、圧下率６５条以上
９０％以下の冷間圧延を行い、次いで７００〜９００℃
に加熱後、２０秒〜３分均熱し、５°Ｃ／秒以上１０．
０００°Ｃ／秒以下の冷却速度で冷却して３２０〜４５
０℃の範囲で１分〜１０分の過時効処理を行い、室温捷
で冷却した後、調質圧延を施すことＰ特徴とする自動車
用高強度冷延鋼板の製造方法。
次に本発明の成分限定理由について述べる。
ＣはＰ添加鋼において問題となる耐加工脆化性にとって
有効な元素でそのためには０．００８ ％以上は必要で
あるが添加量が多過ぎると７直が低くなるため０．０２
％未満とした。
有効な元素でそのためには０．００８ ％以上は必要で
あるが添加量が多過ぎると７直が低くなるため０．０２
％未満とした。
ＭｎはＳを固定して熱間脆化を防ぐため００１％以上は
必要である。
必要である。
０．４５ ％を越えると低Ｃとしてｒ値を向上させる効
果がなくなるため上限は０．４５ ％とした。
果がなくなるため上限は０．４５ ％とした。
安定して高ｒ値を得るためには０．２ ％以下とするこ
とが好ましい。
とが好ましい。
Ｐは強度を荷なう主たる強化元素であり、そのためには
０．０５優は必要である。
０．０５優は必要である。
しかしＰ添加量が増大し過ぎると耐加工脆化性が増す。
本発明のような低Ｃ鋼にｋいてはこの現象は著しいので
その上限全０．１優とした。
その上限全０．１優とした。
Ａｌは脱酸のため、筐たＮをＡＡ’Ｎとして固定するた
め必要である。
め必要である。
そのためには最低０．００５俤は必要であり、０．０５
０％を越えるとアルミナ系介在物が増加して鋼の清浄度
を劣化させる。
０％を越えるとアルミナ系介在物が増加して鋼の清浄度
を劣化させる。
Ｎは、焼鈍前もしくは焼鈍後に固溶状態で残ると集合組
織を劣化させ、また時効劣化化も大きくなるのでＡｌに
より固定する必要があるが、４０ｐｐｍを越えると固溶
Ｎが残存しがちとなるので４０ｐｐｍ以下とした。
織を劣化させ、また時効劣化化も大きくなるのでＡｌに
より固定する必要があるが、４０ｐｐｍを越えると固溶
Ｎが残存しがちとなるので４０ｐｐｍ以下とした。
ＩＮとして十分固定されるには２０ ｐｐｍ以下とする
ことが望ましい。
ことが望ましい。
さらに熱間圧延前からＮを固定するものとして場合によ
って（ｒｉＢ添加が好ましい。
って（ｒｉＢ添加が好ましい。
この場合Ｂが５ｐｐｍ未満ではその効果がな（５０ｐｐ
ｍを越えると熱間脆性を生ずる。
ｍを越えると熱間脆性を生ずる。
また、低Ｍｎ鋼の場合、ＳがＭｎＳとして十分固定され
ないおそれがある。
ないおそれがある。
このような場合ＲＥＭ（希土類元素）またはＣａの添加
が望ましい。
が望ましい。
この場合ＲＥＭの下限値０．００５％、Ｃａの下限値０
．０００５ ％未満ではその効果がなくまたＲＥＭの上
限値０．０２０ ％、Ｃａの上限値０．００５０ ％を
越えると、かえって酸化物系介在物が増し鋼の清浄度を
劣化させる。
．０００５ ％未満ではその効果がなくまたＲＥＭの上
限値０．０２０ ％、Ｃａの上限値０．００５０ ％を
越えると、かえって酸化物系介在物が増し鋼の清浄度を
劣化させる。
また場合によっては強度を補なう意味でＳｉ添加が望ま
しい。
しい。
この場合添加量を０．５％以下とする。
０．５饅を越えると鋼板表面の化戒処理性が劣化し塗装
耐食性が悪くなるからである。
耐食性が悪くなるからである。
アニオン電着塗装、カチオン電着塗装の両者の下地処理
が安定してできるために（ｒｉＡＡ−８ｉキルド鋼より
もＳｉを積極的に添加しないＡ［キルドの方が好ましい
。
が安定してできるために（ｒｉＡＡ−８ｉキルド鋼より
もＳｉを積極的に添加しないＡ［キルドの方が好ましい
。
次に工程条件であるが熱延の加熱温度は１２００°Ｃ以
下とする必要がある。
下とする必要がある。
これはＮ、Ｓなどの有害な不純物元素をできるだけ粗大
で無害な形でＡｌ３Ｎ＋ＭｎＳなどとして析出させてお
くためであり、この意味から１１３０℃以下の低温加熱
が好捷しい。
で無害な形でＡｌ３Ｎ＋ＭｎＳなどとして析出させてお
くためであり、この意味から１１３０℃以下の低温加熱
が好捷しい。
加熱温度の下限値は仕上終了温度がＡｒ３変態点以上に
確保できるかどうかで決１す、これは各設備の事情によ
り異なるが１，０００℃程度と考えられる。
確保できるかどうかで決１す、これは各設備の事情によ
り異なるが１，０００℃程度と考えられる。
なおスラブにする方法としては造塊、分塊を経る方法、
または連続鋳造法いずれでもよい。
または連続鋳造法いずれでもよい。
次に熱延はＡｒ３変態点温度以上で行なう必要がある。
この温度を切って圧延すると表面粗大粒となり冷延−焼
鈍後の材質が著しく劣化する。
鈍後の材質が著しく劣化する。
熱延の巻取温度は、上記低温加熱中で十分析出できなか
ったものを補なう意味に訃いて６５０℃〜７５０℃の高
温で巻取る必要がある。
ったものを補なう意味に訃いて６５０℃〜７５０℃の高
温で巻取る必要がある。
７５０℃を超えると酸洗性が著しく劣化するので７５０
℃以下とする。
℃以下とする。
続いて脱スケール、冷延を行なうが、冷延の全圧下率は
断面減少率で６５優以上とする必要がある。
断面減少率で６５優以上とする必要がある。
通常の冷延鋼板にむいては冷延圧下率を大きく取り過ぎ
るとかえって７値は低下しそのため６０〜７５倒の圧下
率が取られる。
るとかえって７値は低下しそのため６０〜７５倒の圧下
率が取られる。
しかしながら本発明のＰ添加鋼にあってはＣ，Ｍｎ量の
調整、特別の熱延材料の採用等から圧下率は９０％程度
１で増せば増すほど高いｒ値が得られる。
調整、特別の熱延材料の採用等から圧下率は９０％程度
１で増せば増すほど高いｒ値が得られる。
そのため６５優以上という比較的高い圧下率を採る必要
があり６５優未満では十分なｒ値が得られない。
があり６５優未満では十分なｒ値が得られない。
現状の冷間圧延ミルでは圧下率が９０優を越す圧延は負
荷がかかりすぎる上に、焼鈍後に鋼板の組織が細粒とな
りすぎるため圧下率の上限を９０優とする。
荷がかかりすぎる上に、焼鈍後に鋼板の組織が細粒とな
りすぎるため圧下率の上限を９０優とする。
１．５以上の深絞り冷延鋼板並の高い７値を安定して得
るためには７５％超の全圧下率で冷延を行なうことが好
ましい。
るためには７５％超の全圧下率で冷延を行なうことが好
ましい。
冷延法としては通常の方法にとど捷らず非対称圧延など
によってもよい。
によってもよい。
このようにして得られた冷延鋼帯を連続焼鈍するが、加
熱温度は７００〜９００℃とする必要がある。
熱温度は７００〜９００℃とする必要がある。
７００℃未満では十分な再結晶が行なわれず、強度のわ
りには伸びが小さくなる。
りには伸びが小さくなる。
捷た９００℃を越えるとオーステナイトが多量に生じ集
合組織をこわす。
合組織をこわす。
捷た保定時間（／ｉ２０秒未満では再結晶が十分でなく
、３分を越えると結晶粒が成長しすぎて粗大粒となるた
め２０秒〜３分とし、た。
、３分を越えると結晶粒が成長しすぎて粗大粒となるた
め２０秒〜３分とし、た。
次に過時効帯捷での冷却速度であるがこれ（ｄ５℃／Ｓ
以上とする必要がある。
以上とする必要がある。
５℃／Ｓ未満では過時効処理でのＣ析出に必要な過飽和
度が十分得られないからである。
度が十分得られないからである。
な釦この冷却方法としてガス・ジェット法、気化ジェッ
ト法、金属ロール接触冷却法、温水焼入法、水焼入法い
ずれによってもよい。
ト法、金属ロール接触冷却法、温水焼入法、水焼入法い
ずれによってもよい。
現在、工業的に得られる冷却速度は最高１０ρ００℃／
秒が限度である。
秒が限度である。
しかしながら冷却速度が大きくなると焼入ひずみ等のた
めに延性が劣化する傾向にある。
めに延性が劣化する傾向にある。
好ましい冷却速度ば３０〜５００’Ｃ／秒である。
しかしこの冷却速度が３０℃／Ｓを越える場合、加熱温
度から６５０℃筐での冷却速度は３０℃／Ｓ以下とする
ことが好ましい。
度から６５０℃筐での冷却速度は３０℃／Ｓ以下とする
ことが好ましい。
すなわち、この温度域にて変態点を通過するがこの速度
が速いと微細なセメンタイトが生じ延性を劣化させる＊
不からである。
が速いと微細なセメンタイトが生じ延性を劣化させる＊
不からである。
次に過時効処理ばＣを析出させ時効劣化をなくすために
必要で３２０℃未満ではＣの拡散が小さく十分析出しな
い、また４５０℃を越えるとこの温度での平衡固溶限筐
では速やかに析出するが平衡固溶限そのものが大きいた
め多量の固溶Ｃが残存し時効劣化の原因となるため３２
０℃〜４５０℃とした。
必要で３２０℃未満ではＣの拡散が小さく十分析出しな
い、また４５０℃を越えるとこの温度での平衡固溶限筐
では速やかに析出するが平衡固溶限そのものが大きいた
め多量の固溶Ｃが残存し時効劣化の原因となるため３２
０℃〜４５０℃とした。
また処理時間（ｒ１１分未満では析出に不十分であり１
０分を越えると効果が飽和するため１分〜１−０分とし
た。
０分を越えると効果が飽和するため１分〜１−０分とし
た。
最後に調質圧延は形状を整えるばかりでなく降伏点伸び
を消去し材質を調整する上にち・いても重要でその圧下
率としては０．８φ〜１．５優が好ましい。
を消去し材質を調整する上にち・いても重要でその圧下
率としては０．８φ〜１．５優が好ましい。
次に実施例に基いて本発明を説明する。
第■表に示す化学成分を有する鋼を溶製した。
これらの鋼を１１００℃に加熱後熱延を行なった。
仕上圧延終了温度は９３０℃、巻取温度（ｒｉ６８０°
Ｃであった。
Ｃであった。
この熱延板の厚みは４．０ｍｍで、これを０．８ｍｍ１
で冷延した。
で冷延した。
すなわち冷延圧下率は８０％である。
この冷延板を次のような条件で焼鈍を行なった。
加熱速度＝１０℃／ｓ、均熱条件：８００℃、４０秒、
冷却速度：６５０℃１では２０℃／ ｓ 。
冷却速度：６５０℃１では２０℃／ ｓ 。
それ以下でば５０°Ｃ／ｓ、過時効処理：４００℃、３
分、調質圧延：１．２％。
分、調質圧延：１．２％。
このようにして得られた鋼板の機械的性質を第２表に示
す。
す。
ここで引張試験はＪＩＳＺ２２０１の５号試験片を用い
、同Ｚ２２４１に規定する方法に従った。
、同Ｚ２２４１に規定する方法に従った。
ｒ値は同じ試験片を用い１０多ひずみを与えた時の板幅
対数ひずみと板厚対数ひずみの比テ表ワし４ｒ＝ｒ長手
方向＋ｒ直角方向＋２×ｒ４５・方向でｒを算出した。
対数ひずみと板厚対数ひずみの比テ表ワし４ｒ＝ｒ長手
方向＋ｒ直角方向＋２×ｒ４５・方向でｒを算出した。
またＢＨとは塗装焼付硬化量を表わし、２多ひずみを与
えた時の流動応力と、除荷後１７０℃、２０分の熱処理
を行なった後再び負荷した時の降伏応力との差で示した
。
えた時の流動応力と、除荷後１７０℃、２０分の熱処理
を行なった後再び負荷した時の降伏応力との差で示した
。
さらに加工脆化性については絞り比２．２の円筒絞り成
形を行なった後、テーパーポンチの上にこの絞り部品の
口部をかぶせ口が広がるような２次戒形を行ない脆性破
壊が生じない下限の温度で示した。
形を行なった後、テーパーポンチの上にこの絞り部品の
口部をかぶせ口が広がるような２次戒形を行ない脆性破
壊が生じない下限の温度で示した。
第１表にむいてｌ’！ｌＬｌ 、 ３〜６，１２の鋼は
本発明に従った鋼である。
本発明に従った鋼である。
階２（ｒｉＰ添加量が不足しており、階７，８，９，１
０ばそれぞれＣ，Ｍｎ。
０ばそれぞれＣ，Ｍｎ。
ＮＸＰが本発明範囲の上限２越えた鋼である。
また隘１１の鋼はＣが本発明の下限に達していない。
第２表から明らかなように本発明に従ったＮｃＬｌ。
３〜６，１２の鋼は２０〜２５ｋｇｆ ／ｍ４の降伏強
度、３５〜４３ ｋｇｆ／ｍｉの引張強度、３５〜４０
φの伸びを有し、ストレッチャー・ストレインの原因と
なる時効後のＹＰ−Ｅ７も０か０．２’％と極めて低い
。
度、３５〜４３ ｋｇｆ／ｍｉの引張強度、３５〜４０
φの伸びを有し、ストレッチャー・ストレインの原因と
なる時効後のＹＰ−Ｅ７も０か０．２’％と極めて低い
。
捷た７値も１．６以上の高い値を有しＢＨも約５ ｋｇ
ｆ Ａａと高い。
ｆ Ａａと高い。
さらに耐加工脆化性に関しても脆性破壊へと遷移する温
度が一５０℃以下と低く良好である。
度が一５０℃以下と低く良好である。
これに対しＰ量が不足するＮＣＬ２の鋼板では高強度鋼
板として必要な３５ ｋｇｆ ／Ｉｔａの引張強さを満
たせない。
板として必要な３５ ｋｇｆ ／Ｉｔａの引張強さを満
たせない。
またＣ、Ｍｎ、Ｎ量がそれぞれ多すぎる覧７，８および
９の鋼板では７値が低い。
９の鋼板では７値が低い。
また胤９の鋼板ではＹＰ−ＥＡも大きい。
またＰ量が多すぎるＮＬｌｌｏの鋼板むよびＣ量の低す
ぎるＮ［１１１の鋼板では加工脆化が高温で生ずる。
ぎるＮ［１１１の鋼板では加工脆化が高温で生ずる。
その上Ｎｌ１１１の鋼板ではＹＰ−ＥＡも太きい。
次に処理条件の影響について実施例にて説明する。
第１表層１２の鋼を用い第３表に示すような条件で熱延
、冷延、焼鈍を行なった。
、冷延、焼鈍を行なった。
第３表において符号ａ＝ｄおよびｆは本発明に従った処
理であるが符号ｅでは均熱温度が低く、符号ｇでは冷延
率が低く、符号りでは加熱温度が高く、符号ｉでは均熱
温度が高い。
理であるが符号ｅでは均熱温度が低く、符号ｇでは冷延
率が低く、符号りでは加熱温度が高く、符号ｉでは均熱
温度が高い。
また符号ｊでは冷却速度が、符号にでは均熱時間が、符
号ｌとｍで過時効温度がそれぞれ本発明外であり、最後
に符号ｎは熱延仕上温度がＡｒ ３変態点より下になっ
た場合である。
号ｌとｍで過時効温度がそれぞれ本発明外であり、最後
に符号ｎは熱延仕上温度がＡｒ ３変態点より下になっ
た場合である。
このような処理を受けた鋼板の機械的性質を第４表に示
す。
す。
第４表より明らかなように本発明に従った符号ａ＝ｄ、
ｂよびｆの処理では各特性ともバランスよく良好な値を
示して釦るのに対し均熱条件が本発明からはずれる符号
ｅ、ｉおよびｋの処理ではｒ値が低く、ＹＰ−Ｅｌも大
きい。
ｂよびｆの処理では各特性ともバランスよく良好な値を
示して釦るのに対し均熱条件が本発明からはずれる符号
ｅ、ｉおよびｋの処理ではｒ値が低く、ＹＰ−Ｅｌも大
きい。
また熱延条件の異なる符号りおよびｎの処理でもｒ値が
低い。
低い。
さらに冷延率の低い符号ｇの処理による場合も７値が低
い。
い。
冷却速度の遅い符号ｊや過時効条件が異なる符号Ａ、ｍ
では時効劣化が犬きくＹＰ −ＥＪ’が大きい。
では時効劣化が犬きくＹＰ −ＥＪ’が大きい。
以上のように本発明に従がうならば引張強さ３５に９
ｆ ／ｍａ以上の高強度に加え５ｋｙｆ／−程度のＢＨ
性を有し、適度に低い降伏強度と高い７値からなる加工
性と、これらの特性が時効劣化しないい耐時効劣化性を
持ちさらに耐加工脆化性に優れたた冷延鋼板が得られる
。
ｆ ／ｍａ以上の高強度に加え５ｋｙｆ／−程度のＢＨ
性を有し、適度に低い降伏強度と高い７値からなる加工
性と、これらの特性が時効劣化しないい耐時効劣化性を
持ちさらに耐加工脆化性に優れたた冷延鋼板が得られる
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｉ Ｃｏ、ｏｏｓ％以上０．０２０％未満、Ｍｎ０．
０１〜０．４５係、Ｐ Ｏ，０５〜０．１０％、酸可溶
Ａｉ、００５〜０．０５０％、Ｎ ４０１１ｐ１１１以
下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物元素からなる鋼を鋼
片とした後、１２００℃以下に加熱して、Ａｒ３変態点
以上で熱間圧延を行い、６５０〜７５０℃の範囲内で巻
取り続いて脱スケールを行って圧下率６５饅以上９０％
以下の冷間圧延を行い、次いで７００〜９００℃に加熱
後２０秒〜３分均熱し、５℃／秒以上１０，０００℃／
秒以下の冷却速度で冷却して３２０〜４５０℃の範囲で
１分〜１０分の過時効処理を行い、室温まで冷却した後
、調質圧延を施すことを特徴とする自動車用高強度冷延
鋼板の製造方法。 ２ Ｃ０，００８％以上０．０２０ ％未満、Ｍｎ０
．０１〜０．４５ ％、Ｐｏ、０５〜０．１０宏酸可溶
Ａｌｏ、ｏ Ｏ５〜０．０５０ ％、Ｎ ４０ ｐｐｍ
以下にＢ Ｏ，０００５〜０゜００５０φ、Ｓ ｉ Ｏ
，５多以下、ＲＥＭ Ｏ，００５〜０．０２０ ％、Ｃ
ａＯ０ＯＯＯ５〜０．００５０％、の１種または２種以
上を含有し、残部Ｆ ｅ ＄−よび不可避的不純物元素
からなる鋼を鋼片とした後、１２００℃以下に加熱して
、Ａｒ ３変態点以上で熱間圧延を行い６５０〜７５０
℃の範囲内で巻取り、続いて、脱スケールを行って、圧
下率６５多以上９０φ以下の冷間圧延を行い、次いで７
００〜９００℃に加熱後、２０秒〜３分均熱し、５℃秒
以上 １０．０００℃／秒以下の冷却速度で冷却して３２０〜
４５０℃の範囲で１分〜１０分の過時効処理を行い、室
温１で冷却した後、調質圧延を施すことを特徴とする自
動車用高強度冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55132344A JPS5857492B2 (ja) | 1980-09-25 | 1980-09-25 | 自動車用高強度冷延鋼板の製造方法 |
| US06/302,450 US4391653A (en) | 1980-09-25 | 1981-09-15 | Process for producing cold rolled steel strip having excellent mechanical strength and useful for motor vehicles |
| GB8128292A GB2085331B (en) | 1980-09-25 | 1981-09-18 | Process for producing cold rolled steel strip useful for motor vehicles |
| FR8118819A FR2490682B1 (fr) | 1980-09-25 | 1981-09-25 | Procede de production d'une bande d'acier laminee a froid ayant une excellente resistance mecanique et adaptee aux vehicules a moteur |
| DE19813138302 DE3138302A1 (de) | 1980-09-25 | 1981-09-25 | "verfahren zur herstellung von kaltgewalztem bandstahl" |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55132344A JPS5857492B2 (ja) | 1980-09-25 | 1980-09-25 | 自動車用高強度冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5767129A JPS5767129A (en) | 1982-04-23 |
| JPS5857492B2 true JPS5857492B2 (ja) | 1983-12-20 |
Family
ID=15079139
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55132344A Expired JPS5857492B2 (ja) | 1980-09-25 | 1980-09-25 | 自動車用高強度冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4391653A (ja) |
| JP (1) | JPS5857492B2 (ja) |
| DE (1) | DE3138302A1 (ja) |
| FR (1) | FR2490682B1 (ja) |
| GB (1) | GB2085331B (ja) |
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- 1981-09-25 DE DE19813138302 patent/DE3138302A1/de active Granted
- 1981-09-25 FR FR8118819A patent/FR2490682B1/fr not_active Expired
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