JPS5810972B2 - 深絞り加工性の優れた冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 - Google Patents
深絞り加工性の優れた冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法Info
- Publication number
- JPS5810972B2 JPS5810972B2 JP53125151A JP12515178A JPS5810972B2 JP S5810972 B2 JPS5810972 B2 JP S5810972B2 JP 53125151 A JP53125151 A JP 53125151A JP 12515178 A JP12515178 A JP 12515178A JP S5810972 B2 JPS5810972 B2 JP S5810972B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- soaking
- sec
- cold
- value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は特に深絞り加工性の優れた冷延鋼板を得るため
の新連続焼鈍法を提供するものであり、優れた深絞り加
工性を鋼板に付与するために加熱速度と均熱温度、時間
を理想的に組合せた短時間熱サイクルを提供するもので
ある。
の新連続焼鈍法を提供するものであり、優れた深絞り加
工性を鋼板に付与するために加熱速度と均熱温度、時間
を理想的に組合せた短時間熱サイクルを提供するもので
ある。
一般に連続焼鈍法による冷延鋼板の製造においては、焼
鈍温度があまり高くなく又、焼鈍時間も短かいので一般
加工用（ＳＰＣＣ）クラスとか加工用（ＳＰＣＤ）クラ
スまでは比較的容易に製造できるが、深絞り用（５ＰＣ
Ｂ）クラスの鋼板を得ることはなかなか困難なことであ
る。
鈍温度があまり高くなく又、焼鈍時間も短かいので一般
加工用（ＳＰＣＣ）クラスとか加工用（ＳＰＣＤ）クラ
スまでは比較的容易に製造できるが、深絞り用（５ＰＣ
Ｂ）クラスの鋼板を得ることはなかなか困難なことであ
る。
本発明においては極めて短時間の連続焼鈍法であるにも
かかわらず５ＰＣＥクラスの深絞り特性の優れた冷延鋼
板の製造方法を提供するものである。
かかわらず５ＰＣＥクラスの深絞り特性の優れた冷延鋼
板の製造方法を提供するものである。
それにはＣ０，０８％以下、Ｍｎ ０．０８〜０．４％
、固溶Ｎ０．００２５％以下の成分を含有する熱延鋼帯
から冷間圧延された鋼帯を連続焼鈍するに際して、再結
晶開始温度直下から均熱温度までの加熱速度が４０℃／
ｓｅｃ以上の速度で７５０〜９００℃の温度に急速加熱
し、７５０℃〜９００℃の均熱温度で１秒〜２０秒間均
熱し、冷却後短時間の過時効処理を施してやればよい。
、固溶Ｎ０．００２５％以下の成分を含有する熱延鋼帯
から冷間圧延された鋼帯を連続焼鈍するに際して、再結
晶開始温度直下から均熱温度までの加熱速度が４０℃／
ｓｅｃ以上の速度で７５０〜９００℃の温度に急速加熱
し、７５０℃〜９００℃の均熱温度で１秒〜２０秒間均
熱し、冷却後短時間の過時効処理を施してやればよい。
先ず、本発明で用いる熱延鋼帯の成分組成について説明
する。
する。
本発明が対象とする加工用冷延鋼板の出発鋼材は通常の
ものであるが、特に本発明においては以下の理由により
Ｃ０，０８％以下、Ｍｎ０．０８〜０．４％、固溶Ｎ０
．００２５％以下を含み、残部実質的にＦｅからなる熱
延鋼帯を出発素材とする。
ものであるが、特に本発明においては以下の理由により
Ｃ０，０８％以下、Ｍｎ０．０８〜０．４％、固溶Ｎ０
．００２５％以下を含み、残部実質的にＦｅからなる熱
延鋼帯を出発素材とする。
Ｃは従来から含有量が少くなるに従って、軟質化するこ
とが知られており、本発明の場合は、Ｃ０００８％以下
で加工性と耐時効性の優れた冷延鋼板が得られる。
とが知られており、本発明の場合は、Ｃ０００８％以下
で加工性と耐時効性の優れた冷延鋼板が得られる。
Ｍｎは熱間圧延時にＳが誘発する脆化を防止するために
必要な元素であり、０．０８％以上含有する必要がある
が、０．４％を超えると材質が硬化し加工性が損なわれ
る。
必要な元素であり、０．０８％以上含有する必要がある
が、０．４％を超えると材質が硬化し加工性が損なわれ
る。
後述する本発明の急速加熱による連続焼鈍の方法によっ
て固溶窒素による時効劣化を防止し得ても、加工性と耐
時効性を同時に満足する優れた鋼板は得られなくなる。
て固溶窒素による時効劣化を防止し得ても、加工性と耐
時効性を同時に満足する優れた鋼板は得られなくなる。
鋼板の深絞り加工性の評価はｒ値やＣ，Ｃ，Ｖ（コニカ
ルカップ値）によってなされる場合が多Ｇ）。
ルカップ値）によってなされる場合が多Ｇ）。
このｒ値等は再結晶後の結晶方位や結晶粒の発達の仕方
によって大きく変化する。
によって大きく変化する。
本発明者らは連続焼鈍材の深絞り性の改善について種々
研究した結果、次のような知見を得た。
研究した結果、次のような知見を得た。
深絞り加工性を高めるに必要なことの一つは均熱温度を
高めることである。
高めることである。
これは従来の連続焼鈍法において実際に採用されている
温度よりも高目になるが、７５０℃から９００℃の間に
すれば高い深絞り加工性を鋼板に付与することが出来る
。
温度よりも高目になるが、７５０℃から９００℃の間に
すれば高い深絞り加工性を鋼板に付与することが出来る
。
７５０℃よりも低い場合には高いｒ値は望めない。
又９００℃を超えた温度になると一旦、オーステナイト
粒に全粒が変態してしまい再結晶粒の方位はランダム化
するのでｒ値は極めて低いものになってしまう。
粒に全粒が変態してしまい再結晶粒の方位はランダム化
するのでｒ値は極めて低いものになってしまう。
次に深絞り性を向上させるのに重要なものは再結晶開始
温度（例えば成分によっても異なるが５５０℃）直下か
ら均熱温度に至る温度までの昇温速度（加熱速度）のコ
ントロールである。
温度（例えば成分によっても異なるが５５０℃）直下か
ら均熱温度に至る温度までの昇温速度（加熱速度）のコ
ントロールである。
この加熱速度は４０℃／ｓｅｃ以上あれば充分に深絞り
性を高めることがづきる。
性を高めることがづきる。
再結晶開始温度直下から均熱温度までの加熱速度を４０
℃／ｓｅｃ以上にするのは、深絞り性にとっても好まし
い再結晶方位を発達させるばかりでなく短時間で充分な
粒成長を完了させることにもなり、本発明にとって重要
な要件である。
℃／ｓｅｃ以上にするのは、深絞り性にとっても好まし
い再結晶方位を発達させるばかりでなく短時間で充分な
粒成長を完了させることにもなり、本発明にとって重要
な要件である。
又、この急速加熱の効果は、均熱温度が高い場合に一層
発揮されるものであり、均熱温度としては先にも述べた
ように７５０℃から９００℃の間で顕著な効果がみられ
るのである。
発揮されるものであり、均熱温度としては先にも述べた
ように７５０℃から９００℃の間で顕著な効果がみられ
るのである。
なお急熱開始点である再結晶開始温度までへの加熱速度
が成品板の深絞り性に影響を及ぼすことはないので加熱
帯の構造、加熱能力等により任意の加熱速度を選択しう
る。
が成品板の深絞り性に影響を及ぼすことはないので加熱
帯の構造、加熱能力等により任意の加熱速度を選択しう
る。
全体の焼鈍時間を短縮するために比較的低温から急速加
熱へ移行することが望ましい。
熱へ移行することが望ましい。
次に具体的な実験結果をもとにして本発明内容をのべよ
う。
う。
７５０℃で高温捲取した通常のＡＡキルド鋼（Ｃ：０．
０３８％、Ｍｎ ： ０．２４％、Ｐ：０．０１５％、
Ｓ：０．０１１％、Ｔ、Ｎ：０．００５２％、ｓｏｌ：
０．０５５％）の３．０ｍｍの熱延板を酸洗後０、８
ｍｍまで冷間圧延して、それに連続焼鈍を施した。
０３８％、Ｍｎ ： ０．２４％、Ｐ：０．０１５％、
Ｓ：０．０１１％、Ｔ、Ｎ：０．００５２％、ｓｏｌ：
０．０５５％）の３．０ｍｍの熱延板を酸洗後０、８
ｍｍまで冷間圧延して、それに連続焼鈍を施した。
連続焼鈍熱サイクルとして４００℃まで徐加熱して４０
０℃から均熱温度まで１００℃／ｓｅｃの加熱速度で昇
温し、均熱後７００℃まで約２０℃／ｓｅｃの速度で徐
冷し、その後４００℃まで１５０℃ ／ ｓｅｃで急冷
してその温度で６０秒の過時効処理を施した。
０℃から均熱温度まで１００℃／ｓｅｃの加熱速度で昇
温し、均熱後７００℃まで約２０℃／ｓｅｃの速度で徐
冷し、その後４００℃まで１５０℃ ／ ｓｅｃで急冷
してその温度で６０秒の過時効処理を施した。
その結果得られた鋼板のｒ値（圧延方向、板巾方向、４
５度方向のｒ値を平均したもの、ｒＬ＋ｒＯ＋２ｒ４５
／４）を第１図に示す。
５度方向のｒ値を平均したもの、ｒＬ＋ｒＯ＋２ｒ４５
／４）を第１図に示す。
均熱温度の効果は高温はどｒ値を高くし、特に均熱温度
が７５０℃以上になるとｒ値も１．４０以上となる。
が７５０℃以上になるとｒ値も１．４０以上となる。
７５０℃よりも低温では深絞り用鋼板といえるような高
いｒ値をもつことはできない。
いｒ値をもつことはできない。
９００℃に近くなるとｒ値は１．７０にも達する。
均熱温度が９００℃の場合には均熱間開が５秒程度以下
の短時間であれば１．７０といった高いｒ値を有する。
の短時間であれば１．７０といった高いｒ値を有する。
しかし、９００℃での均熱時間が長くなるとオーステナ
イト粒への変態が生じるのでｒ値は急に低くなる。
イト粒への変態が生じるのでｒ値は急に低くなる。
９００℃よりも均熱温度が低い場合においても７５０℃
以上であれば極めて短時間の均熱時間でも充分に高いｒ
値が得られる。
以上であれば極めて短時間の均熱時間でも充分に高いｒ
値が得られる。
ｒ値の均熱時間に対する変化をみればわかるように均熱
時間を２０秒よりも長くしてもｒ値の向上はほとんどな
い。
時間を２０秒よりも長くしてもｒ値の向上はほとんどな
い。
従って均熱時間としては２０秒以下であればよい。
更に、加熱速度の効果を調査するために第１図での熱サ
イクルにおいて加熱速度を変化させてその影響を調査し
た。
イクルにおいて加熱速度を変化させてその影響を調査し
た。
その結果が第２図に示されている。
これによれば４０℃／ｓｅｃ以上の加熱速度においては
ｒ値は急に高くなる。
ｒ値は急に高くなる。
しかも急速加熱の効果は７５０℃以上の均熱温度の場合
において顕著にあられれるのである。
において顕著にあられれるのである。
このように加熱速度を４０℃／ ｓｅｃ以上で昇熱し、
かつ均熱温度は７５０℃から９００℃の間に選べばｒの
極めて高い鋼板が作られるのである。
かつ均熱温度は７５０℃から９００℃の間に選べばｒの
極めて高い鋼板が作られるのである。
更に、ｒ値に及ぼす加熱速度と均熱時間の効果について
第３図にて説明する。
第３図にて説明する。
第３図には前記の熱サイクルにおいて加熱速度と均熱時
間の効果の調査結果をまとめたものである。
間の効果の調査結果をまとめたものである。
これによると加熱速度が１００℃／、ｓｅｃのものは均
熱時間が２０秒よりも短時間でも高いｒ値を有すること
が出来、均熱時間を長くしてもそれほどｒ値の向上はな
い。
熱時間が２０秒よりも短時間でも高いｒ値を有すること
が出来、均熱時間を長くしてもそれほどｒ値の向上はな
い。
一方、加熱速度の小さい１０℃／ＳｅＣの場合において
は４０秒程度均熱時間まで徐々にｒ値が向上していくの
が認められる。
は４０秒程度均熱時間まで徐々にｒ値が向上していくの
が認められる。
４０℃／ ｓｅｃ以上の加熱速度でもって一挙に再結晶
をさせる場合には粒成長も極めて短時間に完了してしま
うのである。
をさせる場合には粒成長も極めて短時間に完了してしま
うのである。
尚、加熱速度の上限は、冶金学的には特に限定せしめる
理由はないが、加熱速度が１５０°／ ｓｅｃ以上にな
ると加熱の到達温度即ち均熱温度の制御がむずかしく、
温度のバラツキが大きくなり、安定した材質が得られな
くなる。
理由はないが、加熱速度が１５０°／ ｓｅｃ以上にな
ると加熱の到達温度即ち均熱温度の制御がむずかしく、
温度のバラツキが大きくなり、安定した材質が得られな
くなる。
このように再結晶開始温度直下から均熱温度までの加熱
速度が４０℃／ ｓｅｃ以上の急速加熱をして７５０℃
から９００℃の高温で２０秒以下の短時間均熱をすれば
高ｒ値冷延鋼板が得られるばかりでなく極めて短時間で
焼鈍を完了させることができるので連続焼鈍ラインの長
さそのものを短かくすることが出来るといった大きな利
点がある。
速度が４０℃／ ｓｅｃ以上の急速加熱をして７５０℃
から９００℃の高温で２０秒以下の短時間均熱をすれば
高ｒ値冷延鋼板が得られるばかりでなく極めて短時間で
焼鈍を完了させることができるので連続焼鈍ラインの長
さそのものを短かくすることが出来るといった大きな利
点がある。
薄板の連続焼鈍方法のうちで、特に均熱温度が高い場合
の従来の方法では、例れば特開昭５１−３２４１８号公
報に示されているような場合がある。
の従来の方法では、例れば特開昭５１−３２４１８号公
報に示されているような場合がある。
この特開昭５１−３２４１８号公報の内容のうち、均熱
温度と均熱時間についていえば８００℃〜９００℃望ま
しくは８５０℃〜９００℃の温度範囲に３０秒以上均熱
する方法である。
温度と均熱時間についていえば８００℃〜９００℃望ま
しくは８５０℃〜９００℃の温度範囲に３０秒以上均熱
する方法である。
そして均熱時間は長いほど材質にとって好ましいが再結
晶を完了させるには３０秒程度で充分であるとしている
。
晶を完了させるには３０秒程度で充分であるとしている
。
これに対して本発明においては加熱速度、均熱温度及び
均熱時間において詳細な検討を加えて再結晶開始温度直
下から均熱温度までの温度範囲を４０℃ ／ ｓｅｃ以
上の急速加熱をする場合には２０秒以下の極めて短時間
均熱の場合においても充分に再結晶及び粒成長は完了し
て、深絞り用鋼板とし充分に高いｒ値を有する板を製造
することができることを新しく見出したものである。
均熱時間において詳細な検討を加えて再結晶開始温度直
下から均熱温度までの温度範囲を４０℃ ／ ｓｅｃ以
上の急速加熱をする場合には２０秒以下の極めて短時間
均熱の場合においても充分に再結晶及び粒成長は完了し
て、深絞り用鋼板とし充分に高いｒ値を有する板を製造
することができることを新しく見出したものである。
更に連続焼鈍熱サイクルを、短縮させるために過時効処
理前の冷却速度を早くして過時効処理時間の短縮を計る
のも一つの有効な手段である。
理前の冷却速度を早くして過時効処理時間の短縮を計る
のも一つの有効な手段である。
第４図に冷却速度をかえた場合の時効後の降伏点の変化
を示す。
を示す。
これによると冷却速度が３６℃／ｓｅｃ以上になれば１
０℃／Ｓｅｃで冷却して過時効を１８０秒した場合の降
伏点にわずか６０秒以下の過時効処理時間で達成される
ことがわかる。
０℃／Ｓｅｃで冷却して過時効を１８０秒した場合の降
伏点にわずか６０秒以下の過時効処理時間で達成される
ことがわかる。
急冷することによって炭素の過飽和度の高い状態から過
時効処理に入れるので過時効処理時間を極めて短かくす
ることができるのである。
時効処理に入れるので過時効処理時間を極めて短かくす
ることができるのである。
尚、冷却速度の上限は、本発明の如く急冷の終点温度を
制御する場合には、特に限定する必要はないが冷却速度
が２５０℃／ｓｅｃを超える場合には急冷の終点温度を
３００℃から５００℃に制御することが困難となり材質
が硬質化し過時効処理時間が長くなり、一方、冷却速度
を１０℃／ｓｅ味満の徐冷却にすると固溶炭素の析出が
過時効処理温度に到達する迄に起り、過時効処理温度で
の過飽和度が少し軟質材を得るにはやはり過時効処理時
間の延長が必要となる。
制御する場合には、特に限定する必要はないが冷却速度
が２５０℃／ｓｅｃを超える場合には急冷の終点温度を
３００℃から５００℃に制御することが困難となり材質
が硬質化し過時効処理時間が長くなり、一方、冷却速度
を１０℃／ｓｅ味満の徐冷却にすると固溶炭素の析出が
過時効処理温度に到達する迄に起り、過時効処理温度で
の過飽和度が少し軟質材を得るにはやはり過時効処理時
間の延長が必要となる。
尚、本発明においては、過時効処理の諸条件として急速
加熱、高温短時間均熱の効果を十分に発揮せしめるため
には、１０℃／ｓｅｃから２５０℃／ｓｅｃの冷却速度
で３００℃から５００℃の温度まで冷却して再加熱処理
は行わず、その温度範囲内で６０秒から３００秒間の過
時効処理をおこなう必要がある。
加熱、高温短時間均熱の効果を十分に発揮せしめるため
には、１０℃／ｓｅｃから２５０℃／ｓｅｃの冷却速度
で３００℃から５００℃の温度まで冷却して再加熱処理
は行わず、その温度範囲内で６０秒から３００秒間の過
時効処理をおこなう必要がある。
急冷終点温度即ち過時効処理開始点を３００℃から５０
０℃に限定する理由は、加熱−均熱−焼鈍時に鋼中の炭
火物の一部が再溶解して増加した固溶炭素を延性、時効
等に対して無害な形に再析出せしめるためには３００℃
から５００℃の範囲が良く、５００℃を超える高温度で
冷却を停めると残留固溶炭素量が十分に低減せず、一方
３００℃未満では固溶炭素の拡散速度が極端に遅くなり
、いずれも過時効処理時間の増大につながり好ましくな
い。
０℃に限定する理由は、加熱−均熱−焼鈍時に鋼中の炭
火物の一部が再溶解して増加した固溶炭素を延性、時効
等に対して無害な形に再析出せしめるためには３００℃
から５００℃の範囲が良く、５００℃を超える高温度で
冷却を停めると残留固溶炭素量が十分に低減せず、一方
３００℃未満では固溶炭素の拡散速度が極端に遅くなり
、いずれも過時効処理時間の増大につながり好ましくな
い。
過時効処理時間は第４図に見られるように、冷却速度如
何にかかわらず、過時効処理時間が長い方が過時効処理
後の降伏点が低くなり軟質化が進行するが、６０秒以上
から安定した値を示す。
何にかかわらず、過時効処理時間が長い方が過時効処理
後の降伏点が低くなり軟質化が進行するが、６０秒以上
から安定した値を示す。
なお第４図では過時効処理時間が１８０秒迄０データ迄
を示しているが、さらに３００秒迄漸減する。
を示しているが、さらに３００秒迄漸減する。
３００秒超上戸るとそれ以上降伏点の減少は起らず平行
値をとる。
値をとる。
したがって、３００秒以上長時間過時効処理を行うこと
は設備、コスト面から利点がない。
は設備、コスト面から利点がない。
実施例 １
銅帯の化学成分：
Ｃ：０．０４０％ Ｍｎ：０．２４％、Ｐ：０．０１２
％、Ｓ：０．０１３％ 製造条件： 上記成分を有するキャップト鋼を８６０℃で連続熱間圧
延を仕上げ、７１５℃で擢取り、３．２ｍｍの熱延鋼板
を製造した。
％、Ｓ：０．０１３％ 製造条件： 上記成分を有するキャップト鋼を８６０℃で連続熱間圧
延を仕上げ、７１５℃で擢取り、３．２ｍｍの熱延鋼板
を製造した。
その熱延板は酸洗後タンデム冷間圧延機で板厚０．８０
ｍｍまで冷間圧延した。
ｍｍまで冷間圧延した。
冷延板は第３図に示した本発明サイクルＡ１゜Ａ２と比
較サイクルＢ１．Ｂ２に従って焼鈍し、その後１％の調
質圧延をおこなった。
較サイクルＢ１．Ｂ２に従って焼鈍し、その後１％の調
質圧延をおこなった。
尚、Ａ１゜Ａ２の４００℃からの加熱速度は１００℃／
ｓｅｃ、 ｐ：Ａ１では均熱後７００℃まで約り０℃／
ｓｅＣテ徐冷をした。
ｓｅｃ、 ｐ：Ａ１では均熱後７００℃まで約り０℃／
ｓｅＣテ徐冷をした。
ＡＩ、Ａ２の過時効処理前の冷却速度は１５０℃１５ｅ
ｃ（ある。
ｃ（ある。
ＢＩ Ｂ２の加熱速度はツ
１０℃／ｓｅｃであり均熱後の冷却速度は約１０℃／ｓ
ｅｃである。
ｅｃである。
材質：
得られた材質特性は下表のとおりである。
８５０℃均熱の場合の■と○を比べると、急速加熱をし
た■のｒ値は充分高く又、０よりも高いものが得られて
いる。
た■のｒ値は充分高く又、０よりも高いものが得られて
いる。
Ｙ Ｐ、Ｅ＃を両者で比較するとほぼ同じかそれより
Ｙ、Ｐは低く、Ｂ７も多少よい値を有していることがわ
かる。
Ｙ、Ｐは低く、Ｂ７も多少よい値を有していることがわ
かる。
低温均熱の場合の■と■を比較しても急速加熱の＠の方
のｒ値は高く、材質特性がよいことがわかる。
のｒ値は高く、材質特性がよいことがわかる。
更に本発明サイクルでは特にｒ値が高いものが得られる
という特徴と同時に極端に焼鈍サイクルを短かくするこ
とができるのも大きな特徴である。
という特徴と同時に極端に焼鈍サイクルを短かくするこ
とができるのも大きな特徴である。
実施例 ２
鋼帯の化学成分：
Ｃ：０．０３９％、Ｍｎ：０．２１％、Ｐ：０．０１１
％、Ｓ’： ０．００９％、Ｔ、Ｎ：０．０５５％、５
ｏｌＡ７：０．０４１％ 製造条件： 連続鋳造によってスラブとし通常の工程を経て連続熱延
の仕上圧延を終り７５０℃で捲取り、板厚３．２ ｍｍ
の熱延板を製造した。
％、Ｓ’： ０．００９％、Ｔ、Ｎ：０．０５５％、５
ｏｌＡ７：０．０４１％ 製造条件： 連続鋳造によってスラブとし通常の工程を経て連続熱延
の仕上圧延を終り７５０℃で捲取り、板厚３．２ ｍｍ
の熱延板を製造した。
その熱延板は酸洗後タンデム冷間圧延機で板厚０．８０
ｍｍまで冷間圧延した。
ｍｍまで冷間圧延した。
冷延板は第５図に示した本発明サイクルＡ１．Ａ２と比
較サイクルＢｌ、Ｂ２に従って焼鈍し、その後１％の調
質圧延をおこなった。
較サイクルＢｌ、Ｂ２に従って焼鈍し、その後１％の調
質圧延をおこなった。
材質：
得られた材質特性は下表のとおりである。
８５０℃均熱の場合の■と■を比べると、急速加熱をし
た■のｒ値は１．６９と非常に高く、又、■よりも高い
ものが得られている。
た■のｒ値は１．６９と非常に高く、又、■よりも高い
ものが得られている。
Ｙ、Ｐ、Ｅｌを比較すると、はぼ同じか、むしろＹ、Ｐ
は低く、Ｅｌも多少よい値を有していることがわかる。
は低く、Ｅｌも多少よい値を有していることがわかる。
低温均熱の場合の０と■を比較しても急速加熱の０の方
のｒ値は高く、材質特性がよいことがわかる。
のｒ値は高く、材質特性がよいことがわかる。
第１図はｒ値に及ぼす均熱温度と均熱時間の効果を示す
図、第２図はｒ値に及ぼす加熱速度と均熱温度の効果を
示す図、第３図はｒ値に及ぼす加熱速度と均熱時間の効
果を示す図、第４図は時効後の降伏点に及ぼす冷却速度
と過時効時間の効果を示す図（Ａｌキルド鋼、１００
℃／ｓｅｃテ加熱、８５０℃×５秒均熱、７００℃まテ
２０℃／ｓｅｃで徐冷、次いで冷却速度を変えて４００
℃迄冷却し４００℃で過時効処理）、第５図は本発明の
熱サイクルさ比較熱サイクルを示す図である。
図、第２図はｒ値に及ぼす加熱速度と均熱温度の効果を
示す図、第３図はｒ値に及ぼす加熱速度と均熱時間の効
果を示す図、第４図は時効後の降伏点に及ぼす冷却速度
と過時効時間の効果を示す図（Ａｌキルド鋼、１００
℃／ｓｅｃテ加熱、８５０℃×５秒均熱、７００℃まテ
２０℃／ｓｅｃで徐冷、次いで冷却速度を変えて４００
℃迄冷却し４００℃で過時効処理）、第５図は本発明の
熱サイクルさ比較熱サイクルを示す図である。
Claims (1)
- １ Ｃ０，０８％以下、Ｍｎ ０．００８〜０．４％、
固溶Ｎ０．００２５％以下の成分を含有する熱延鋼帯を
冷間圧延し、得られた冷延鋼帯を連続焼鈍するに際して
、再結晶開始温度直下から均熱温度までの加熱速度が４
０℃／ＳｅＣ〜１５０℃／ ｓｅｃの急速加熱で７５０
°Ｃ〜９００℃に加熱し、１〜２０秒間均熱し、１０℃
／ＳｅＣ〜２５００Ｃ８ｅＣの冷却速度で３００℃から
５００℃まで冷却しその温度で６０ Ｓｅｃ〜３００
ｓｅｃの過時効処理をすることを特徴とする深絞り加工
性の優れた冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53125151A JPS5810972B2 (ja) | 1978-10-13 | 1978-10-13 | 深絞り加工性の優れた冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP53125151A JPS5810972B2 (ja) | 1978-10-13 | 1978-10-13 | 深絞り加工性の優れた冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5554526A JPS5554526A (en) | 1980-04-21 |
| JPS5810972B2 true JPS5810972B2 (ja) | 1983-02-28 |
Family
ID=14903124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53125151A Expired JPS5810972B2 (ja) | 1978-10-13 | 1978-10-13 | 深絞り加工性の優れた冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5810972B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61128464U (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-12 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5857492B2 (ja) * | 1980-09-25 | 1983-12-20 | 新日本製鐵株式会社 | 自動車用高強度冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6036624A (ja) * | 1983-08-09 | 1985-02-25 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造法 |
| JPS60106919A (ja) * | 1983-11-15 | 1985-06-12 | Kawasaki Steel Corp | 極低炭素冷延鋼板の連続焼鈍方法 |
| JPS61130422A (ja) * | 1984-11-29 | 1986-06-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | プレス加工用冷延鋼板の製造法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5544584A (en) * | 1978-09-27 | 1980-03-28 | Nippon Steel Corp | Production by continuous annealing of cold rolled steel plate of superior workability and age resistance |
-
1978
- 1978-10-13 JP JP53125151A patent/JPS5810972B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5544584A (en) * | 1978-09-27 | 1980-03-28 | Nippon Steel Corp | Production by continuous annealing of cold rolled steel plate of superior workability and age resistance |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61128464U (ja) * | 1985-01-29 | 1986-08-12 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5554526A (en) | 1980-04-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5405463A (en) | Continuous annealing process of producing cold rolled mild steel sheet excellent in deep drawability and aging resistibility | |
| JPS5830937B2 (ja) | 短時間連続焼鈍によるａｉキルド深絞り用冷延鋼板の製造法 | |
| US4116729A (en) | Method for treating continuously cast steel slabs | |
| JPS5810972B2 (ja) | 深絞り加工性の優れた冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 | |
| JPS62130268A (ja) | 加工用合金化処理溶融亜鉛めつき軟鋼板の製造方法 | |
| JP2612452B2 (ja) | 高延性高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS5856734B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH0532443B2 (ja) | ||
| JPH0144771B2 (ja) | ||
| JPS5842249B2 (ja) | 連続焼鈍によるプレス用軟質冷延鋼板の製造法 | |
| JPS6145687B2 (ja) | ||
| JPS5810447B2 (ja) | 加工性及び耐時効性の優れた冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 | |
| JPS6111295B2 (ja) | ||
| JPH01191748A (ja) | コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS60162731A (ja) | 時効性の小さい連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS59123720A (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6044377B2 (ja) | 連続焼鈍による耐時効性の優れた絞り用軟質冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH02415B2 (ja) | ||
| JPH0159337B2 (ja) | ||
| JPS6237095B2 (ja) | ||
| JPS6046165B2 (ja) | 高い焼付硬化性を有し、耐時効性及びプレス加工性の優れた高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 | |
| JPS6254058A (ja) | 高延性を有する冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPS60100630A (ja) | 延性と曲げ加工性の良好な高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JPS59219407A (ja) | 絞り加工性の優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0369967B2 (ja) |