JPS6036624A - 深絞り用冷延鋼板の製造法 - Google Patents
深絞り用冷延鋼板の製造法Info
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- JPS6036624A JPS6036624A JP14447983A JP14447983A JPS6036624A JP S6036624 A JPS6036624 A JP S6036624A JP 14447983 A JP14447983 A JP 14447983A JP 14447983 A JP14447983 A JP 14447983A JP S6036624 A JPS6036624 A JP S6036624A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（技術分野）
深絞り用冷％ ｌｉ板の製造方法に関し、この明細書で
述べる技術内容は、従来よりも低温域で均熱−熱間ＥＦ
延された一帯を素材として、そねにも拘らず、製品冷せ
鋼板のランクフォード値Ｃｒ値）劣化を伴・）ことなく
高温での均熱−熱間圧延の不利を有利に克服することに
関連し、冷延鋼板の製造の闇している技術の分野に位置
する。 （背 曖技 術） 自動車の外板に代表される深絞り用冷延鋼板には、 （１）降伏強度ｆＹｓ）が低く、 （２）伸び（Ｅｌ ｌが高く、 （８）ｒ値が高く、 （４）しかも優れた表面性状を有する ことが要求される。 従来この種の鋼板を製造するためには、一種の・□如何
に拘らず熱間圧延を鋼のＡｒ８点以上で終了す。 ることか常識であった。 そわというのけ、Ａｒ８点以下のα相で熱間圧延すると
、熱延板に（、、１０（ｌ ）方位の強い集合組織が形
成されるか、あるいは熱延板が著しい混粒組織になり、
その結果冷延および焼なましを経た製品冷延鋼板のｒ値
が著しく劣化するからである。 ところが高温での熱間圧延では、 （］）圧延ロールの損傷が大きい。 （２）圧延割れによる表面欠陥が増加する４、（８）酸
化による歩留り低下が大きい。 （４）熱延板酸化層が厚く、酸洗能率が悪い。 などの不利がある。 Ｃ発明の目的） 上記のような不利を伴うことがない仕上温度７６０°Ｃ
以下の低温の熱間圧延による熱間圧延銅帯を素材として
、ｒ値の高い深絞り用冷延鋼板の有利な製造方法を提案
することがこの発明の目的である。 （発明の構成） 上記の目的は、次の事項を骨子とする手順にで有利に成
就ざｔ］る。 １、ｃ：ｏ、ｏｏ４重量％（以下成分組成につき単に％
で示す）以下、ｓｉ、 ： ２．０％以下、Ｐ ： ０
．１５％以下およびＭｎ ： １．５９１＋以下を含み
、かつＡｌ及び／又はＴ１を、複合のとき合計量で、０
゜００５〜０．０８０％含有し、残部ｉｒｅおよび不可
避的不純物よりなる鋼片を、７００°Ｃ〜９８０°Ｃの
温度１・・範囲で２０分以上均熱処理し７、ついで仕上
温度７６０°Ｃ以下で熱間圧延し、酸洗を経て冷間圧延
後、５００°Ｃ〜８００℃の温度範囲を１０００°Ｃ／
分以上の急速昇温速度で加熱して連続焼なましすること
からなる深絞り用冷延鋼板の製造法（第１１発明）。 ２．０：０．００４％以下、Ｓｊ−ｊ ２．０％以下、
Ｐ： ０．１５％以下およびＭｎ ： １．５％以下を
含み、かつＡＩ及び／又はＴ１を、複合のとき合計量で
、０．００５〜０．０８０％含有し、ざらｃＮｂ 、
Ｚｒ 、 ”Ｂ 、 ＲＥＭおよびＷのうち一種又は二
種以上を、 １複合のとき合計量で、０．０２０％以下
含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる鋼片を
、７００℃〜９８０℃の温度範囲で２０分以上均熱処理
し、ついで仕と湿度７６０°Ｃ以下で熱間圧延し、酸洗
を経て冷間圧延後５００°Ｃ〜８００°Ｃの温度範囲を
１０００℃／分以上の急速昇温速度で加熱して連続焼な
ましすることからなる深絞り用冷延鋼板の製造法Ｃ第２
発明）。 上掲各発明ともそのポイントは適量の合金元素・・・を
含む極低炭素鎖を素材として、熱間圧延前の鋼片の均熱
温度を７００℃〜９８０°Ｃの極低温域とすることおよ
び冷延後の焼なましにおいて、５００〜８００°Ｃの温
度範囲を急速加熱することである。 （作 用） 最初に鋼の成分組成の挙動から説明する。 まず０量は、この発明でとくに重要な点であり、０．０
０４％以下にしないと、低温熱延材の急速前熱焼なまし
による材質向上効果があられれない。−′□次にＳｉ
、 Ｐ 、 Ｍｎ ＠Ｈ１いずねも鋼板の強度を調整す
るＧこ看効ｔ
述べる技術内容は、従来よりも低温域で均熱−熱間ＥＦ
延された一帯を素材として、そねにも拘らず、製品冷せ
鋼板のランクフォード値Ｃｒ値）劣化を伴・）ことなく
高温での均熱−熱間圧延の不利を有利に克服することに
関連し、冷延鋼板の製造の闇している技術の分野に位置
する。 （背 曖技 術） 自動車の外板に代表される深絞り用冷延鋼板には、 （１）降伏強度ｆＹｓ）が低く、 （２）伸び（Ｅｌ ｌが高く、 （８）ｒ値が高く、 （４）しかも優れた表面性状を有する ことが要求される。 従来この種の鋼板を製造するためには、一種の・□如何
に拘らず熱間圧延を鋼のＡｒ８点以上で終了す。 ることか常識であった。 そわというのけ、Ａｒ８点以下のα相で熱間圧延すると
、熱延板に（、、１０（ｌ ）方位の強い集合組織が形
成されるか、あるいは熱延板が著しい混粒組織になり、
その結果冷延および焼なましを経た製品冷延鋼板のｒ値
が著しく劣化するからである。 ところが高温での熱間圧延では、 （］）圧延ロールの損傷が大きい。 （２）圧延割れによる表面欠陥が増加する４、（８）酸
化による歩留り低下が大きい。 （４）熱延板酸化層が厚く、酸洗能率が悪い。 などの不利がある。 Ｃ発明の目的） 上記のような不利を伴うことがない仕上温度７６０°Ｃ
以下の低温の熱間圧延による熱間圧延銅帯を素材として
、ｒ値の高い深絞り用冷延鋼板の有利な製造方法を提案
することがこの発明の目的である。 （発明の構成） 上記の目的は、次の事項を骨子とする手順にで有利に成
就ざｔ］る。 １、ｃ：ｏ、ｏｏ４重量％（以下成分組成につき単に％
で示す）以下、ｓｉ、 ： ２．０％以下、Ｐ ： ０
．１５％以下およびＭｎ ： １．５９１＋以下を含み
、かつＡｌ及び／又はＴ１を、複合のとき合計量で、０
゜００５〜０．０８０％含有し、残部ｉｒｅおよび不可
避的不純物よりなる鋼片を、７００°Ｃ〜９８０°Ｃの
温度１・・範囲で２０分以上均熱処理し７、ついで仕上
温度７６０°Ｃ以下で熱間圧延し、酸洗を経て冷間圧延
後、５００°Ｃ〜８００℃の温度範囲を１０００°Ｃ／
分以上の急速昇温速度で加熱して連続焼なましすること
からなる深絞り用冷延鋼板の製造法（第１１発明）。 ２．０：０．００４％以下、Ｓｊ−ｊ ２．０％以下、
Ｐ： ０．１５％以下およびＭｎ ： １．５％以下を
含み、かつＡＩ及び／又はＴ１を、複合のとき合計量で
、０．００５〜０．０８０％含有し、ざらｃＮｂ 、
Ｚｒ 、 ”Ｂ 、 ＲＥＭおよびＷのうち一種又は二
種以上を、 １複合のとき合計量で、０．０２０％以下
含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる鋼片を
、７００℃〜９８０℃の温度範囲で２０分以上均熱処理
し、ついで仕と湿度７６０°Ｃ以下で熱間圧延し、酸洗
を経て冷間圧延後５００°Ｃ〜８００°Ｃの温度範囲を
１０００℃／分以上の急速昇温速度で加熱して連続焼な
ましすることからなる深絞り用冷延鋼板の製造法Ｃ第２
発明）。 上掲各発明ともそのポイントは適量の合金元素・・・を
含む極低炭素鎖を素材として、熱間圧延前の鋼片の均熱
温度を７００℃〜９８０°Ｃの極低温域とすることおよ
び冷延後の焼なましにおいて、５００〜８００°Ｃの温
度範囲を急速加熱することである。 （作 用） 最初に鋼の成分組成の挙動から説明する。 まず０量は、この発明でとくに重要な点であり、０．０
０４％以下にしないと、低温熱延材の急速前熱焼なまし
による材質向上効果があられれない。−′□次にＳｉ
、 Ｐ 、 Ｍｎ ＠Ｈ１いずねも鋼板の強度を調整す
るＧこ看効ｔ
【成分であるが、ｓｊ＞ ２．０％、Ｐ）
０．１５％、Ｉｎ＞１．５％となると、ｒ＃Ｉへの悪影
響が顕著となって、所１０Ｊ ｔ、た目的に適合しな１
ｌ）Ｏ Ａ、ｌ及び、／又はＴ１も上記した発明目的Ｇこ照らし
て、とくに重要である。Ａ／ 、 Ｔｊ−は単独又は複
合含有の何才］でもよいが、複合の場合には合装置にで
、０．００５〜０．０８０％の虻囲内にすべきであり、
０．００５％に満たないと、深絞り性向上への効果がＷ
Ａめらねず一方眠０８０％をこえるとｒ値が急激に劣化
するのみならず、非金属介在物の増加による表面性吠の
劣化が生じる。 またとくに第２発明では、析出物形成元素であるＮｂ
、 Ｚｒ 、 Ｂ 、 ＲＥＭおよびＷのうち一種又は
二１種以上を、複合のとき合ｆｆ１ｍで、０．００１〜
（＋、（１２（１％を含有するものとし、降伏強度を低
下させるか、伸びまたは／およびｒ値を高めて、成形性
の向上に寄与ぎセる。 次に熱延工程を述べる１、 熱間圧延において、鋼片の均熱温度がきわめて。 取留である。均熱温度は７００°Ｃ〜９８０°Ｃとする
必要がある。この範囲外では後述する焼なまし時の急速
加熱による材質向上の効果があられれない。とくに８０
０°Ｃ−９５０℃が好適である。 また均熱時間は２０分以上必要で、８０分以上１（らよ
り好ましい。１２０分をこえると加熱原単位上不利であ
る。 上記条件で均熱処理ができるならば、鋼片のサイズ、均
熱炉の様式、加熱方法の種類は任意でよ・・・く、とく
に連続鋳造後連続的に熱間圧延する方法（００−ＤＨ法
）による場合でも上記温度範囲に２０分以上滞留させれ
ばよく、もちろん熱開田延機の種類はとわない。 上記条件で均熱処理した鋼片は、７６０°Ｃ以下・の低
温仕上圧延が可能である。 ７６０°Ｃをこえる温度域で熱延すると前述したような
高温熱延Ｑこよるトラブルが生じるし、材質への悪影響
があられれることも明らかになった。 しかし仕上温度が４００°Ｃ未満では、圧←荷重が」１
昇するため、形状制御に喀点が生じる。 したがって熱延什」１渦１（はとくに６８０″Ｃ〜４０
０°Ｃが好適である。 熱延鋼帯は常法により酸洗−冷間１１：′研するが、そ
の冷間圧延率は２（１％以上が好ましい。 冷延後の焼なまし過程（：ｉことに重要であって、とく
にその加熱に際して５００〜ｓ ｏ ｏ ”ｃの温度範
囲を、１０００°Ｃ／分以上の急速昇温速度で急熱する
必要があり、この昇温速度はとくに５５０”Ｃ〜７５
ｏ”ｃｌｌｌｌｆｉ−１２ａ ｏ″Ｃ／分とするのが好
ましい。 この焼なましのための加熱方式は、直火型無酸化法、ラ
ジアントチューブによる輻射法などによってももちろん
構わない。しかし発明者らが上記の一般的加熱方式のけ
が、実験用銹導加熱式焼なまし炉によって研究を重ねた
結果によると１５ （］ ０’Ｃ／分量」−のような急
速昇温速度が容易に得らねると同時に、同一加熱速度で
比較すると誘導加熱方式による焼鈍材のほうが従来輻射
方式よりも材質が優れている。 この理由として、誘導加熱が高周波磁場Ｇこよるうず電
流の抵抗熱に基づくものであり、銅板の内側から杓結晶
が進行することが、α域熱虹１ぎｊた鋼板の（１１１）
再結晶集合組織の発達に有利だったものと考え−らねる
。 誘導加熱で急速加熱するために３ ＫＨ２以上の高周波
加熱方式が適し、この場合急速加熱温度の範囲は、５０
０°Ｃ〜８００°Ｃの範囲でとく効果を発揮する。 もちろんこの加熱方式をこけ、予熱のために従来・法を
用いるのは差支えないが、鋼板温度５００°Ｃ〜８００
°Ｃの範囲外で使用すねは好ましい。 もちろん５００℃〜ｓｏｏ’ｃの湿度範囲以外での加熱
速度は任意でよい。 この均熱温度は、鋼板が完全に再結晶する温度・であわ
ばよく、７０（ピＣ〜９００°Ｃとくに高周波誘導加熱
を行うとき７５０°Ｃ〜８５０°Ｃが好適である。 均熱時間および均熱後の冷却速度は、材質に本質的な影
響を与えない。通常５秒〜８分の均熱、１°Ｃ／ ｓ〜
２００【ピＣ，／ ｓの冷却が可能である。。 なお冷却途中８００°Ｃ〜５００°Ｃ近傍での過時効処
理の付加も【を丁能であるが、その有無も材質へ影響は
あまり生じない。 焼なまし後は２％以下の調質圧延を加えることがｎ１能
である。 また上記した熱サイクルが実現さｔ′ｌ得る限り、焼な
まし装置の種類はとわす、とくに冷却途中Ｇこおいて溶
融ｄＦ鉛など溶融金属による表面処理工程を組入れする
ことも可能であって、その場合深絞・り性に優れた溶融
金属めっき鋼板の製造ができる。 以上述べた効果をもたらす機構については、まだ不明な
点も多いが、上記のように特電した成分の極低炭業鋼を
極低温の鋼片均熱処理することと、特定湯度範囲におけ
る冷延後の急速加熱焼なまし１す施すこととの絹み合わ
せにより、α温度域での熱間圧延履歴に拘らず、該焼な
まし過程における（１１０）あるいは（ｇｏｏ）方位粒
の核発生が著しく抑制されて、ｒ値に好ましい（１１１
）集合組織の発達をみたものと考えられる。 実施例 表１に示す成分鋼を底吹転炉およびＲＨ脱ガス工程Ｏこ
より溶製し連続訪造法により２００〜２６０闘板厚の鋳
片を得た。 次に９５０℃で８０分間均熱し、仕上温度６８０°Ｃ１
巻取温度５８０°Ｃの条件で熱間圧延し、熱延鋼帯の素
材を用意した。 該銅帯を酸洗後７５〜８０％の圧下率で、冷間圧延した
のち、冷延ままの銅帯を２つに分け、そ。 の一方はラジアントチューブ方式連続焼なましラインに
て、５００℃〜８００℃間の平均加熱速度１０２０°Ｃ
／分、均熱温度８１０°Ｃで処理した。 表２にその機械的性質を示す。 表 ２ ≠比較鋼 比較＄１．４．９．１０．１２の材質に比較し１で、残
りの供試鋼２．８．５〜８．１１および ′Ｊ８の各側
は、低い降伏比、高いＥｌおよびｒ値を有し、深絞り成
形性に優れている。 またとくに供試鋼８，６および８は、引張強ざ（Ｔ、Ｓ
） ８５ ｋｇｆ ／ｖｃｍ”以上の高強度冷延鋼板
であって、延性、深絞り性により優ねでいる。 なお引張試験片は、ＪＩ８５号を用いた。 次に他方の冷延鋼帯につき連続焼なましラインとして高
周波誘導加熱方式をとくに用い、５００°Ｃ〜７８（１
０間の平均加熱速度１４００℃／分、均熱温度７８０°
Ｃで処理した場合表８にその機械的性質を示す成績が得
らねた。 表 ８ 悴比較鋼 比較鋼１．４，９，１０．１２の材質に比較し１で、と
くにｒ値に関しとくに深絞り成形性の改善効果がより著
しい。 次に表１に示した供試＠２．５および］１を用いて表４
に示す条件で熱延、冷延および焼なまししたときの材質
を表５に示す。 （１９１ 製造条件（Ａ）、［Ｄ＋、（Ｇｌ、（Ｈｌは比１（’
２１１ ！ て、〒値の高い深絞り１■冷延鋼板を有利に製造し１較
例であり、そわ以外がこの発明に従う例である。 供試＃２Ｇ二ついての（Ａ）〜（０）法の比較結果から
焼なまし加熱速度の影鞄が明らかであり、また同表５に
関するｒＤｌ〜（Ｇｌ法の比較より熱延の鋼片均熱温度
の影箒が知られ、そして供試ｗ４］】によるｆＨ１〜（
Ｋｌ法からみて熱延仕上温度の影響が判明する。 すなわち第１，２各発明で限定した条件範囲内の各処理
過程の組み合わせによってのみ優れた深１１絞り性な有
する冷延鋼板が得られるのである。また上記各発明に従
う低温熱延にあっては、酸化によるロスが少なく生産歩
留りが平均で５％以上向上した。 Ｃ発明の効果） 以上のとおり、この発明によると、従来よりも低温域で
均熱−熱間圧延ぎわた鋼帯を素材とするにも拘らず、製
品冷延＃Ｉ板のｒ値劣化を伴なうことなく高温での均熱
−熱間ＦＦ延の不利を克服し得−□得る。 特許出願人 川崎製鉄株式会社
０．１５％、Ｉｎ＞１．５％となると、ｒ＃Ｉへの悪影
響が顕著となって、所１０Ｊ ｔ、た目的に適合しな１
ｌ）Ｏ Ａ、ｌ及び、／又はＴ１も上記した発明目的Ｇこ照らし
て、とくに重要である。Ａ／ 、 Ｔｊ−は単独又は複
合含有の何才］でもよいが、複合の場合には合装置にで
、０．００５〜０．０８０％の虻囲内にすべきであり、
０．００５％に満たないと、深絞り性向上への効果がＷ
Ａめらねず一方眠０８０％をこえるとｒ値が急激に劣化
するのみならず、非金属介在物の増加による表面性吠の
劣化が生じる。 またとくに第２発明では、析出物形成元素であるＮｂ
、 Ｚｒ 、 Ｂ 、 ＲＥＭおよびＷのうち一種又は
二１種以上を、複合のとき合ｆｆ１ｍで、０．００１〜
（＋、（１２（１％を含有するものとし、降伏強度を低
下させるか、伸びまたは／およびｒ値を高めて、成形性
の向上に寄与ぎセる。 次に熱延工程を述べる１、 熱間圧延において、鋼片の均熱温度がきわめて。 取留である。均熱温度は７００°Ｃ〜９８０°Ｃとする
必要がある。この範囲外では後述する焼なまし時の急速
加熱による材質向上の効果があられれない。とくに８０
０°Ｃ−９５０℃が好適である。 また均熱時間は２０分以上必要で、８０分以上１（らよ
り好ましい。１２０分をこえると加熱原単位上不利であ
る。 上記条件で均熱処理ができるならば、鋼片のサイズ、均
熱炉の様式、加熱方法の種類は任意でよ・・・く、とく
に連続鋳造後連続的に熱間圧延する方法（００−ＤＨ法
）による場合でも上記温度範囲に２０分以上滞留させれ
ばよく、もちろん熱開田延機の種類はとわない。 上記条件で均熱処理した鋼片は、７６０°Ｃ以下・の低
温仕上圧延が可能である。 ７６０°Ｃをこえる温度域で熱延すると前述したような
高温熱延Ｑこよるトラブルが生じるし、材質への悪影響
があられれることも明らかになった。 しかし仕上温度が４００°Ｃ未満では、圧←荷重が」１
昇するため、形状制御に喀点が生じる。 したがって熱延什」１渦１（はとくに６８０″Ｃ〜４０
０°Ｃが好適である。 熱延鋼帯は常法により酸洗−冷間１１：′研するが、そ
の冷間圧延率は２（１％以上が好ましい。 冷延後の焼なまし過程（：ｉことに重要であって、とく
にその加熱に際して５００〜ｓ ｏ ｏ ”ｃの温度範
囲を、１０００°Ｃ／分以上の急速昇温速度で急熱する
必要があり、この昇温速度はとくに５５０”Ｃ〜７５
ｏ”ｃｌｌｌｌｆｉ−１２ａ ｏ″Ｃ／分とするのが好
ましい。 この焼なましのための加熱方式は、直火型無酸化法、ラ
ジアントチューブによる輻射法などによってももちろん
構わない。しかし発明者らが上記の一般的加熱方式のけ
が、実験用銹導加熱式焼なまし炉によって研究を重ねた
結果によると１５ （］ ０’Ｃ／分量」−のような急
速昇温速度が容易に得らねると同時に、同一加熱速度で
比較すると誘導加熱方式による焼鈍材のほうが従来輻射
方式よりも材質が優れている。 この理由として、誘導加熱が高周波磁場Ｇこよるうず電
流の抵抗熱に基づくものであり、銅板の内側から杓結晶
が進行することが、α域熱虹１ぎｊた鋼板の（１１１）
再結晶集合組織の発達に有利だったものと考え−らねる
。 誘導加熱で急速加熱するために３ ＫＨ２以上の高周波
加熱方式が適し、この場合急速加熱温度の範囲は、５０
０°Ｃ〜８００°Ｃの範囲でとく効果を発揮する。 もちろんこの加熱方式をこけ、予熱のために従来・法を
用いるのは差支えないが、鋼板温度５００°Ｃ〜８００
°Ｃの範囲外で使用すねは好ましい。 もちろん５００℃〜ｓｏｏ’ｃの湿度範囲以外での加熱
速度は任意でよい。 この均熱温度は、鋼板が完全に再結晶する温度・であわ
ばよく、７０（ピＣ〜９００°Ｃとくに高周波誘導加熱
を行うとき７５０°Ｃ〜８５０°Ｃが好適である。 均熱時間および均熱後の冷却速度は、材質に本質的な影
響を与えない。通常５秒〜８分の均熱、１°Ｃ／ ｓ〜
２００【ピＣ，／ ｓの冷却が可能である。。 なお冷却途中８００°Ｃ〜５００°Ｃ近傍での過時効処
理の付加も【を丁能であるが、その有無も材質へ影響は
あまり生じない。 焼なまし後は２％以下の調質圧延を加えることがｎ１能
である。 また上記した熱サイクルが実現さｔ′ｌ得る限り、焼な
まし装置の種類はとわす、とくに冷却途中Ｇこおいて溶
融ｄＦ鉛など溶融金属による表面処理工程を組入れする
ことも可能であって、その場合深絞・り性に優れた溶融
金属めっき鋼板の製造ができる。 以上述べた効果をもたらす機構については、まだ不明な
点も多いが、上記のように特電した成分の極低炭業鋼を
極低温の鋼片均熱処理することと、特定湯度範囲におけ
る冷延後の急速加熱焼なまし１す施すこととの絹み合わ
せにより、α温度域での熱間圧延履歴に拘らず、該焼な
まし過程における（１１０）あるいは（ｇｏｏ）方位粒
の核発生が著しく抑制されて、ｒ値に好ましい（１１１
）集合組織の発達をみたものと考えられる。 実施例 表１に示す成分鋼を底吹転炉およびＲＨ脱ガス工程Ｏこ
より溶製し連続訪造法により２００〜２６０闘板厚の鋳
片を得た。 次に９５０℃で８０分間均熱し、仕上温度６８０°Ｃ１
巻取温度５８０°Ｃの条件で熱間圧延し、熱延鋼帯の素
材を用意した。 該銅帯を酸洗後７５〜８０％の圧下率で、冷間圧延した
のち、冷延ままの銅帯を２つに分け、そ。 の一方はラジアントチューブ方式連続焼なましラインに
て、５００℃〜８００℃間の平均加熱速度１０２０°Ｃ
／分、均熱温度８１０°Ｃで処理した。 表２にその機械的性質を示す。 表 ２ ≠比較鋼 比較＄１．４．９．１０．１２の材質に比較し１で、残
りの供試鋼２．８．５〜８．１１および ′Ｊ８の各側
は、低い降伏比、高いＥｌおよびｒ値を有し、深絞り成
形性に優れている。 またとくに供試鋼８，６および８は、引張強ざ（Ｔ、Ｓ
） ８５ ｋｇｆ ／ｖｃｍ”以上の高強度冷延鋼板
であって、延性、深絞り性により優ねでいる。 なお引張試験片は、ＪＩ８５号を用いた。 次に他方の冷延鋼帯につき連続焼なましラインとして高
周波誘導加熱方式をとくに用い、５００°Ｃ〜７８（１
０間の平均加熱速度１４００℃／分、均熱温度７８０°
Ｃで処理した場合表８にその機械的性質を示す成績が得
らねた。 表 ８ 悴比較鋼 比較鋼１．４，９，１０．１２の材質に比較し１で、と
くにｒ値に関しとくに深絞り成形性の改善効果がより著
しい。 次に表１に示した供試＠２．５および］１を用いて表４
に示す条件で熱延、冷延および焼なまししたときの材質
を表５に示す。 （１９１ 製造条件（Ａ）、［Ｄ＋、（Ｇｌ、（Ｈｌは比１（’
２１１ ！ て、〒値の高い深絞り１■冷延鋼板を有利に製造し１較
例であり、そわ以外がこの発明に従う例である。 供試＃２Ｇ二ついての（Ａ）〜（０）法の比較結果から
焼なまし加熱速度の影鞄が明らかであり、また同表５に
関するｒＤｌ〜（Ｇｌ法の比較より熱延の鋼片均熱温度
の影箒が知られ、そして供試ｗ４］】によるｆＨ１〜（
Ｋｌ法からみて熱延仕上温度の影響が判明する。 すなわち第１，２各発明で限定した条件範囲内の各処理
過程の組み合わせによってのみ優れた深１１絞り性な有
する冷延鋼板が得られるのである。また上記各発明に従
う低温熱延にあっては、酸化によるロスが少なく生産歩
留りが平均で５％以上向上した。 Ｃ発明の効果） 以上のとおり、この発明によると、従来よりも低温域で
均熱−熱間圧延ぎわた鋼帯を素材とするにも拘らず、製
品冷延＃Ｉ板のｒ値劣化を伴なうことなく高温での均熱
−熱間ＦＦ延の不利を克服し得−□得る。 特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- １．０：０．００４重量％以下、 Ｓｉ ： ２゜０重量％以下、 Ｐ ： ０．１５重量％以下および Ｉｎ ： １゜５重量％以下、 を含み、かつ Ａｌ及び／又はＴ１を、複合のとき合計量で、０．００
５〜ｏ、ｏ ｓ ｏ重ｆｊｋ％含有し、残部Ｆｅおよび
不可避的不純物よりなる鋼片を、７００℃〜９８０℃の
温度範囲で２０分以上均熱処理し、 ついで仕上温度７６０ ”Ｃ以下で熱ｆｆ１１圧延し、
酸洗を経て冷間圧延後、 ５００℃〜８００°Ｃの温度範囲を１０００℃／分以上
の急速昇温速度で加熱して連続焼なましする、ことを特
徴とする深絞り用冷延鋼板の製造法。 区 Ｑ ： ０．００４重量％以下、 ｓｉ−： ２．０重量％以下、 Ｐ ： ０．１５重量％以下および Ｍｎ ： １．５重量％以下、 を含み、かつ Ａ４及び／又はＴｉを、複合のとき合計量で、 ０．００５〜ｏ、ｏ ｓ ｏ重量％含有し、さらＣＮｂ
、 Ｚｒ 、 Ｂ 、 ＲＥＭおよびＷのうち一種又
は二種以上を、複合のとき合計量で、０．０２０重量％
以下含有し、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物よりなる鋼片を、７００
°Ｃ〜９８０°Ｃの温度範囲で２０分以上均熱処理し、 ついで仕上温度７６０°Ｃ以下で熱間圧延し、酸洗を経
て冷間圧延後、 ５００°Ｃ〜８００°Ｃの湿度範囲を１０００”Ｃ／分
級上の急速昇温速度で加熱して連続焼なましする、こと
を特徴とする深絞り用冷延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14447983A JPS6036624A (ja) | 1983-08-09 | 1983-08-09 | 深絞り用冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14447983A JPS6036624A (ja) | 1983-08-09 | 1983-08-09 | 深絞り用冷延鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6036624A true JPS6036624A (ja) | 1985-02-25 |
Family
ID=15363260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14447983A Pending JPS6036624A (ja) | 1983-08-09 | 1983-08-09 | 深絞り用冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6036624A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6141722A (ja) * | 1984-08-06 | 1986-02-28 | Kawasaki Steel Corp | りん酸塩処理性の良好な極低炭素冷延鋼板の製造方法 |
| JPH01294823A (ja) * | 1988-05-20 | 1989-11-28 | Kobe Steel Ltd | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH03166336A (ja) * | 1989-11-24 | 1991-07-18 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の極めて優れたほうろう用鋼板 |
| JP2002007032A (ja) * | 2000-06-22 | 2002-01-11 | Tamotsu Tabei | グリップ式入力装置及び入力方式 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5554526A (en) * | 1978-10-13 | 1980-04-21 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold rolled steel plate with superior deep drawability by continuous annealing |
| JPS58144430A (ja) * | 1982-02-19 | 1983-08-27 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
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| JPS5989727A (ja) * | 1982-11-12 | 1984-05-24 | Kawasaki Steel Corp | プレス成形性の優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPS59197526A (ja) * | 1983-04-23 | 1984-11-09 | Nippon Steel Corp | 材質の均一性にすぐれた深絞用冷延鋼板の製造方法 |
-
1983
- 1983-08-09 JP JP14447983A patent/JPS6036624A/ja active Pending
Patent Citations (7)
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