JPS60106919A - 極低炭素冷延鋼板の連続焼鈍方法 - Google Patents
極低炭素冷延鋼板の連続焼鈍方法Info
- Publication number
- JPS60106919A JPS60106919A JP21479283A JP21479283A JPS60106919A JP S60106919 A JPS60106919 A JP S60106919A JP 21479283 A JP21479283 A JP 21479283A JP 21479283 A JP21479283 A JP 21479283A JP S60106919 A JPS60106919 A JP S60106919A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heating
- steel sheet
- cold rolled
- soft steel
- cooling
- Prior art date
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- Granted
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は極低炭素冷延鋼板の連続焼鈍方法に係ル、特に
2次加工割れを発生しない深絞シ用冷延鋼板の製造方法
に関する。
2次加工割れを発生しない深絞シ用冷延鋼板の製造方法
に関する。
従来自動車用鋼板は主として低炭素鋼を素材として箱焼
鈍法により製造されていたが、近年連続焼鈍技術の発達
にともない、Nb、Ti等の炭窒化物形成元素を含んだ
極低炭素鋼を素材とした深絞シ用鋼板が連続焼鈍法にて
製造されるようになってきた。更にこのような鋼に強化
元素であるPを0、021以上添加した深絞シ用高張力
鋼板本開発されてきた。
鈍法により製造されていたが、近年連続焼鈍技術の発達
にともない、Nb、Ti等の炭窒化物形成元素を含んだ
極低炭素鋼を素材とした深絞シ用鋼板が連続焼鈍法にて
製造されるようになってきた。更にこのような鋼に強化
元素であるPを0、021以上添加した深絞シ用高張力
鋼板本開発されてきた。
しかし、深絞シ性を向上させることを目的として、Nb
−?Ti等の炭窒化物形成元素を添加した鋼では、しば
しば2次加工脆性と呼ばれる深絞シ加工後の著しい脆化
現象が観察される。更に高張力化をねらいPを添加した
鋼ではこの2次加工脆化は非常に起シ易い。
−?Ti等の炭窒化物形成元素を添加した鋼では、しば
しば2次加工脆性と呼ばれる深絞シ加工後の著しい脆化
現象が観察される。更に高張力化をねらいPを添加した
鋼ではこの2次加工脆化は非常に起シ易い。
この2次加工脆化の防止方法としては、すてにBを添加
する方法、あるいはNbまたはTI等の炭窒化物元素の
添加なCおよびNに対して当量以下とし、clたはNを
固溶状態に残存させる方法等の化学成分を制御する方法
が提案されている。
する方法、あるいはNbまたはTI等の炭窒化物元素の
添加なCおよびNに対して当量以下とし、clたはNを
固溶状態に残存させる方法等の化学成分を制御する方法
が提案されている。
しかしこれらの方法はいずれも材質を劣化させる方法で
もあシ、適当な方法とは言えない。このため炭窒化物形
成元素あるいはそれにP等の固溶強化元素を添加した鋼
においても材質劣化を引き起こさず、かつ2次加工脆化
も発生しない焼鈍方法の開発が強く望まれていた。
もあシ、適当な方法とは言えない。このため炭窒化物形
成元素あるいはそれにP等の固溶強化元素を添加した鋼
においても材質劣化を引き起こさず、かつ2次加工脆化
も発生しない焼鈍方法の開発が強く望まれていた。
本発明の目的は、上記当該技術分野の要望にこたえ、耐
2次加工脆性にすぐれた深絞シ用特に高強力冷延鋼板を
製造できる連続焼鈍方法を提供するにある。
2次加工脆性にすぐれた深絞シ用特に高強力冷延鋼板を
製造できる連続焼鈍方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次のとおシである。
すなわち、極低炭素鋼板を冷間圧延後再結晶温度以上に
加熱する工程を有して成る連続焼鈍方法において、前記
再結晶温度以上の加熱を1℃/sec以上の加熱速度で
実施し該加熱終了後5秒以内に冷却を開始することを特
徴とする深絞シ用極低炭素冷延鋼板の連続焼鈍方法であ
る。
加熱する工程を有して成る連続焼鈍方法において、前記
再結晶温度以上の加熱を1℃/sec以上の加熱速度で
実施し該加熱終了後5秒以内に冷却を開始することを特
徴とする深絞シ用極低炭素冷延鋼板の連続焼鈍方法であ
る。
本発明は幾多の試行の後に得られた、極低炭素鋼特にN
bまたはTi等の炭窒化物形成元素を添加した鋼あるい
はそれらにPを添加し高張力化し丸鋼において、2次加
工脆化を防止するためには焼鈍サイクル特に加熱速度の
制御が極めて重要であるという知見に基づくものである
。
bまたはTi等の炭窒化物形成元素を添加した鋼あるい
はそれらにPを添加し高張力化し丸鋼において、2次加
工脆化を防止するためには焼鈍サイクル特に加熱速度の
制御が極めて重要であるという知見に基づくものである
。
従来の連続焼鈍サイクルは、第1図に示す如く、加熱、
均熱、冷却の各工程よシ成シ、炉の構成もそれに従い加
熱帯、均熱帯、冷延帯とその機能が分けられている。ま
た加熱、均熱の条件は集合組織制御、冷却の条件は固溶
Cおよび変態生成物制御の観点からのみ種々検討されて
きた。
均熱、冷却の各工程よシ成シ、炉の構成もそれに従い加
熱帯、均熱帯、冷延帯とその機能が分けられている。ま
た加熱、均熱の条件は集合組織制御、冷却の条件は固溶
Cおよび変態生成物制御の観点からのみ種々検討されて
きた。
しかるに、本発明者らは極低炭素鋼特にP添加鋼の2次
加工脆性におよぼす加熱、均熱条件の影響1:ついて幾
多の実験を行い新しい知見を得た。
加工脆性におよぼす加熱、均熱条件の影響1:ついて幾
多の実験を行い新しい知見を得た。
以下本発明の構成要件を実験に基づき説明する。
実験室において、P含有量のみ異なシ、他成分は、c
: o、 o o a s、Mn : 0.15 fb
、8:0.007チ、At:0.040チ、Nb:01
043チ、N:0、0015 %と一定の鋼を溶製し、
熱間圧延、酸洗後、板厚0.7霧に冷間圧延し供試材と
した。これらの供試材を第2図に示す如<15℃/se
cの加熱速度で800℃まで加熱し、800℃で20秒
間保持または800℃よシ更に各種の加熱速度vhで2
0秒間加熱し、その後直ちに30℃/S e cの速度
で150℃以下まで冷却した。これらの焼鈍後の鋼板を
CCv試験機で小型円錐状に絞シ加工後試験片とし、0
℃および一40℃において5Kfの荷重を1mの高さか
ら路下させてつぶし、割れ発生の有無を調査した。これ
らの調査結果を第3図に示したが0℃においてO印は2
次加工の割れが発生しない場合でib、X印は割れが発
生した場合であシ、■印は一40℃でも割れが発生しな
かったものである。
: o、 o o a s、Mn : 0.15 fb
、8:0.007チ、At:0.040チ、Nb:01
043チ、N:0、0015 %と一定の鋼を溶製し、
熱間圧延、酸洗後、板厚0.7霧に冷間圧延し供試材と
した。これらの供試材を第2図に示す如<15℃/se
cの加熱速度で800℃まで加熱し、800℃で20秒
間保持または800℃よシ更に各種の加熱速度vhで2
0秒間加熱し、その後直ちに30℃/S e cの速度
で150℃以下まで冷却した。これらの焼鈍後の鋼板を
CCv試験機で小型円錐状に絞シ加工後試験片とし、0
℃および一40℃において5Kfの荷重を1mの高さか
ら路下させてつぶし、割れ発生の有無を調査した。これ
らの調査結果を第3図に示したが0℃においてO印は2
次加工の割れが発生しない場合でib、X印は割れが発
生した場合であシ、■印は一40℃でも割れが発生しな
かったものである。
第3図において、Pの含有量が非常に微量の場合には8
00℃の保持(Vh−0)およびいずれの加熱速度にお
いても割れは発生していないが、Pの含有量が増加する
とsoo℃の保持(Vh−0)および加熱速度0.5℃
/see未滴の条件では割れが発生した。しかし、加熱
速度を1. OC/ sec以上とすることによシ割れ
の発生が認められなくなル2次加工脆化は完全に防止で
きた。この効果は加熱速度が速くなるほど顕著になF)
10 ℃/ lecでは高P鋼でかつ試験温度−40
℃でも割れ発生は全く認められなくなった。更に極低炭
T1添加鋼についても同様の実験を行いはは同一の結果
を得た。
00℃の保持(Vh−0)およびいずれの加熱速度にお
いても割れは発生していないが、Pの含有量が増加する
とsoo℃の保持(Vh−0)および加熱速度0.5℃
/see未滴の条件では割れが発生した。しかし、加熱
速度を1. OC/ sec以上とすることによシ割れ
の発生が認められなくなル2次加工脆化は完全に防止で
きた。この効果は加熱速度が速くなるほど顕著になF)
10 ℃/ lecでは高P鋼でかつ試験温度−40
℃でも割れ発生は全く認められなくなった。更に極低炭
T1添加鋼についても同様の実験を行いはは同一の結果
を得た。
上記の如き結果が得られる機構については必ずしも明確
ではないが下記のような理由が考えられる。す表わち、
2次加工脆化は主として粒界にPが偏析することによシ
起こる。一方、従来は設備的な制限および伸び、r値等
の絞シ加工性の向上を重視していたため低目の温度であ
る程度の時間を保定したサイクルが一般的であシ、更に
均熱後は可能な限〕急冷することによシ脆化を防止して
いた。一般に一定温度に保持している場合の粒成長速度
は小さいが、温度を上昇する過程においては粒成長速度
は大きい。従って加熱速度が大きい場合には一般に粒成
長速度も大きい。一方、Pの粒界偏析は再結晶途中のよ
うに粒界が移動中はその程度が少ないが−たび粒界移動
が停止すると偏析量が増加すると考えられる。その結果
として第3図に示す如く、P添加量が多く脆化しやすい
鋼においても加熱速度を1℃/sec以上とすることに
よシPの粒界偏析を防ぎ脆化を防止できたものと考えら
れる。上記の結果から本発明においては、再結晶温度以
上の加熱を1℃/sec以上の加熱速度に限定した6ま
た、上記の理由から、従来のように高温で一定温度に数
10秒間も保定する熱処理サイクルはPの偏析を助長す
るので好ましくない。ただし、加熱から冷却へ変化する
際には理論的にも加熱速度が零になる点を経過するので
この影響を避けるだめにPの偏析の危険が少なく実際に
実施可能な範囲で加熱終了後5秒以内に冷却を開始する
ように限足した。勿論、この冷却開始時間はできるだけ
短いことが望ましい。
ではないが下記のような理由が考えられる。す表わち、
2次加工脆化は主として粒界にPが偏析することによシ
起こる。一方、従来は設備的な制限および伸び、r値等
の絞シ加工性の向上を重視していたため低目の温度であ
る程度の時間を保定したサイクルが一般的であシ、更に
均熱後は可能な限〕急冷することによシ脆化を防止して
いた。一般に一定温度に保持している場合の粒成長速度
は小さいが、温度を上昇する過程においては粒成長速度
は大きい。従って加熱速度が大きい場合には一般に粒成
長速度も大きい。一方、Pの粒界偏析は再結晶途中のよ
うに粒界が移動中はその程度が少ないが−たび粒界移動
が停止すると偏析量が増加すると考えられる。その結果
として第3図に示す如く、P添加量が多く脆化しやすい
鋼においても加熱速度を1℃/sec以上とすることに
よシPの粒界偏析を防ぎ脆化を防止できたものと考えら
れる。上記の結果から本発明においては、再結晶温度以
上の加熱を1℃/sec以上の加熱速度に限定した6ま
た、上記の理由から、従来のように高温で一定温度に数
10秒間も保定する熱処理サイクルはPの偏析を助長す
るので好ましくない。ただし、加熱から冷却へ変化する
際には理論的にも加熱速度が零になる点を経過するので
この影響を避けるだめにPの偏析の危険が少なく実際に
実施可能な範囲で加熱終了後5秒以内に冷却を開始する
ように限足した。勿論、この冷却開始時間はできるだけ
短いことが望ましい。
なお、1℃/sec以上の速度で加熱して最高温度に達
した後の冷却過程において、温度が下がるにつれてPの
偏析傾向が大きくなシ、偏析危険温度域を通過するので
、本発明の効果を十分に発揮するためには冷却速度を1
0℃/see以上とすることが好ましい。
した後の冷却過程において、温度が下がるにつれてPの
偏析傾向が大きくなシ、偏析危険温度域を通過するので
、本発明の効果を十分に発揮するためには冷却速度を1
0℃/see以上とすることが好ましい。
実施例
第1表に示すA、B1C5種の鋼を転炉で溶製し真空脱
ガス処理を施し、連続鋳造で鋳片とし、通常の方法で熱
間圧延、酸洗を行い、圧下率75チの冷延によシ板厚0
.7 vmの冷延板とし、これを第2表に示す焼鈍条件
にて熱処理を行い、0.8チの圧下率で調質圧延を施し
た後、機械的性質および2次加工脆性を調査し、その結
果を同じく第2第1表 表に示した。なお、2次加工脆性については前記の本発
明基礎実験の場合と同様に小円錐状(二絞シ加工後、0
℃において5Kfの荷重を1mの高さから落下させてつ
ぶし割れの有無を調査した。
ガス処理を施し、連続鋳造で鋳片とし、通常の方法で熱
間圧延、酸洗を行い、圧下率75チの冷延によシ板厚0
.7 vmの冷延板とし、これを第2表に示す焼鈍条件
にて熱処理を行い、0.8チの圧下率で調質圧延を施し
た後、機械的性質および2次加工脆性を調査し、その結
果を同じく第2第1表 表に示した。なお、2次加工脆性については前記の本発
明基礎実験の場合と同様に小円錐状(二絞シ加工後、0
℃において5Kfの荷重を1mの高さから落下させてつ
ぶし割れの有無を調査した。
第2表から本発明の焼鈍条件で熱処理をした鋼板は材質
が良好で2次加工割れも全く発生しなl/1ことがわか
る。
が良好で2次加工割れも全く発生しなl/1ことがわか
る。
本発明は上記実施例からも明らかな如く、極低炭素冷延
鋼板の連続焼鈍において、再結晶温度以上の加熱を1℃
/sec以上の加熱速度で実施し、加熱終了後5秒以内
に冷却を開始することによって、2次加工割れの発生し
ない深絞り用冷延鋼板を製造することができた。
鋼板の連続焼鈍において、再結晶温度以上の加熱を1℃
/sec以上の加熱速度で実施し、加熱終了後5秒以内
に冷却を開始することによって、2次加工割れの発生し
ない深絞り用冷延鋼板を製造することができた。
第1図は従来の連続焼鈍を示す熱サイクル図、第2図は
本発明の基礎実験におりる熱処理を示す熱サイクル図、
第3図は本発明の基礎実験における加熱速度、P含有量
と2次加工割れとの関係を示す関係図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄
本発明の基礎実験におりる熱処理を示す熱サイクル図、
第3図は本発明の基礎実験における加熱速度、P含有量
と2次加工割れとの関係を示す関係図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄
Claims (1)
- (1)極低炭素鋼板な冷間圧延後再結晶温度以上に加熱
する工程を有して成る連続焼鈍方法において、前記再結
晶温度以上の加熱を1℃/s e c以上の加熱速度で
実施し該加熱終了後5秒以内に冷却を開始することを特
徴とする深絞シ用極低炭素冷延鋼板の連続焼鈍方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21479283A JPS60106919A (ja) | 1983-11-15 | 1983-11-15 | 極低炭素冷延鋼板の連続焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21479283A JPS60106919A (ja) | 1983-11-15 | 1983-11-15 | 極低炭素冷延鋼板の連続焼鈍方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60106919A true JPS60106919A (ja) | 1985-06-12 |
JPS6338406B2 JPS6338406B2 (ja) | 1988-07-29 |
Family
ID=16661602
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21479283A Granted JPS60106919A (ja) | 1983-11-15 | 1983-11-15 | 極低炭素冷延鋼板の連続焼鈍方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60106919A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62124233A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-06-05 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用極低炭素鋼の連続焼鈍方法及び装置 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5554526A (en) * | 1978-10-13 | 1980-04-21 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold rolled steel plate with superior deep drawability by continuous annealing |
-
1983
- 1983-11-15 JP JP21479283A patent/JPS60106919A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5554526A (en) * | 1978-10-13 | 1980-04-21 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold rolled steel plate with superior deep drawability by continuous annealing |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62124233A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-06-05 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用極低炭素鋼の連続焼鈍方法及び装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6338406B2 (ja) | 1988-07-29 |
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