JPS62124233A - 深絞り用極低炭素鋼の連続焼鈍方法及び装置 - Google Patents
深絞り用極低炭素鋼の連続焼鈍方法及び装置Info
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- JPS62124233A JPS62124233A JP61187922A JP18792286A JPS62124233A JP S62124233 A JPS62124233 A JP S62124233A JP 61187922 A JP61187922 A JP 61187922A JP 18792286 A JP18792286 A JP 18792286A JP S62124233 A JPS62124233 A JP S62124233A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、深絞り用極低炭素鋼を連続的に焼鈍する方法
と装置に関するものであり、特に冷却重視の従来型炉に
対し焼鈍サイクルの加熱工程を重視し、目標の加熱温度
に正確にυ制御し、極低炭素鋼の優れた材料特性を生か
す連続焼鈍の技術に関するものである。
と装置に関するものであり、特に冷却重視の従来型炉に
対し焼鈍サイクルの加熱工程を重視し、目標の加熱温度
に正確にυ制御し、極低炭素鋼の優れた材料特性を生か
す連続焼鈍の技術に関するものである。
（従来の技術）
従来、深絞り用鋼板を連続焼鈍法で製造する技術として
は、特公昭４７−３３４０９号公報に開示された技術が
ある。この技術は、第５図に記号（ａ ）で示すように
熱間圧延で高温巻取した鋼板を冷間圧延俊、高温で一定
時間均熱した俊急冷し、４００℃付近で１〜３分保持し
、さらに室温に冷却するものである。また、同公報の従
来例に示されている如く低炭素鋼を第５図の記号（ｂ）
のように、加熱、均熱後、単純に冷却しで焼鈍する技術
もあるが、この熱サイクルで焼鈍した鋼板は硬質で深絞
り用鋼板として使用に耐えるものではない。このため、
低炭素鋼を加熱し、均熱後、急冷し、過時効をするサイ
クルで、深絞り用鋼板を製造しているのが現状である。
は、特公昭４７−３３４０９号公報に開示された技術が
ある。この技術は、第５図に記号（ａ ）で示すように
熱間圧延で高温巻取した鋼板を冷間圧延俊、高温で一定
時間均熱した俊急冷し、４００℃付近で１〜３分保持し
、さらに室温に冷却するものである。また、同公報の従
来例に示されている如く低炭素鋼を第５図の記号（ｂ）
のように、加熱、均熱後、単純に冷却しで焼鈍する技術
もあるが、この熱サイクルで焼鈍した鋼板は硬質で深絞
り用鋼板として使用に耐えるものではない。このため、
低炭素鋼を加熱し、均熱後、急冷し、過時効をするサイ
クルで、深絞り用鋼板を製造しているのが現状である。
上記の如く低炭素鋼を連続焼鈍することにより深絞り用
鋼板を製造する場合に、サイクル中の最も重要な工程は
冷却過程であることは良く知られていることである。即
ち、急冷と過時効の条件、過時効に引き続く最終冷Ｗの
条件を制御することが必要である。このため、低炭素鋼
を連続焼鈍して深絞り用鋼板を製造する際には、実操業
上如何にして複雑な冷却過程を効果的に達成することや
、或いは加熱−均熱一急冷一過時効一冷却のサイクルに
おいて高能率で深絞り用鋼板を製造することが最大の問
題である。そのため、現在稼動している深絞り用鋼板の
連続焼鈍装置は、冷却過程が最も重要であることから、
操業面からも制御面からも全て前述した条件を車優先と
するように設計されている。
鋼板を製造する場合に、サイクル中の最も重要な工程は
冷却過程であることは良く知られていることである。即
ち、急冷と過時効の条件、過時効に引き続く最終冷Ｗの
条件を制御することが必要である。このため、低炭素鋼
を連続焼鈍して深絞り用鋼板を製造する際には、実操業
上如何にして複雑な冷却過程を効果的に達成することや
、或いは加熱−均熱一急冷一過時効一冷却のサイクルに
おいて高能率で深絞り用鋼板を製造することが最大の問
題である。そのため、現在稼動している深絞り用鋼板の
連続焼鈍装置は、冷却過程が最も重要であることから、
操業面からも制御面からも全て前述した条件を車優先と
するように設計されている。
また、炭素含有量を約０．０４重量％とした従来の低炭
素鋼に対して、その含有分が約０．００２重最％の極低
炭素鋼を連続焼鈍する場合には、過時効処理が必要でな
いことは知られているが、加熱−均熱の過程を経る点で
は低炭素鋼と極低炭素鋼との間には本質的な差異がない
とされていた。そのため、従来、低炭素鋼用に設計され
た焼鈍炉により、極低炭素鋼も焼鈍されており、極低炭
素鋼の優れた特徴を引き出すことが出来ないばかりか、
不都合な点が多い。
素鋼に対して、その含有分が約０．００２重最％の極低
炭素鋼を連続焼鈍する場合には、過時効処理が必要でな
いことは知られているが、加熱−均熱の過程を経る点で
は低炭素鋼と極低炭素鋼との間には本質的な差異がない
とされていた。そのため、従来、低炭素鋼用に設計され
た焼鈍炉により、極低炭素鋼も焼鈍されており、極低炭
素鋼の優れた特徴を引き出すことが出来ないばかりか、
不都合な点が多い。
（発明が解決しようとする問題点）
第４ｂ図に示す従来の深絞り用鋼板の連続焼鈍炉で低炭
素鋼を処理する場合には、急冷速度及び過時効条件が最
も重要となるので、それらを正確に制御するために急冷
を開始する温度、即ち均熱帯出口側の温度を一定にしな
ければならなかった。
素鋼を処理する場合には、急冷速度及び過時効条件が最
も重要となるので、それらを正確に制御するために急冷
を開始する温度、即ち均熱帯出口側の温度を一定にしな
ければならなかった。
しかし、通板速度や板厚が変化した場合には、加熱帯で
の温度変化は第４ａ図の＜ｒ ＞〜（ｉｉｉ ）のよう
に変化し、極端な場合には（１）のように一度高温にな
った後に均熱帯で徐冷されることすらあった。
の温度変化は第４ａ図の＜ｒ ＞〜（ｉｉｉ ）のよう
に変化し、極端な場合には（１）のように一度高温にな
った後に均熱帯で徐冷されることすらあった。
ところで、本発明者等の研究によれば次のようなことが
わかった。Ｃ： ０．００２５％、１ｙｌｎ：０．０
８％、 ３ｉ ： ０．０１％、 ｐ ： ｏ、
ｏｉｏ％、Ｓ：０．００５％ 、 Ａ ｉ ： ０．
０４％、 Ｎ ： ０．００２％、Ｔ＋：０．０３５
％の極低炭素鋼を溶製し、熱間圧延、冷間圧延により板
厚０ 、８ ｍｍとし、種々の加熱温度で均熱時間を０
〜１２０秒間とし、調質圧延した場合の伸び値を第２図
に示すが、この図からもわかるように加熱温度が高くな
るにつれ伸びは向上するが、加熱温度７５０℃の比較的
低温では長時間その温度に保持しても伸びがわずかしか
向上せず、８００℃以上では均熱時間の影響はほとんど
認められず、降伏強さ、引張り強さ等の特性も同様の傾
向を示すことがわかった。
わかった。Ｃ： ０．００２５％、１ｙｌｎ：０．０
８％、 ３ｉ ： ０．０１％、 ｐ ： ｏ、
ｏｉｏ％、Ｓ：０．００５％ 、 Ａ ｉ ： ０．
０４％、 Ｎ ： ０．００２％、Ｔ＋：０．０３５
％の極低炭素鋼を溶製し、熱間圧延、冷間圧延により板
厚０ 、８ ｍｍとし、種々の加熱温度で均熱時間を０
〜１２０秒間とし、調質圧延した場合の伸び値を第２図
に示すが、この図からもわかるように加熱温度が高くな
るにつれ伸びは向上するが、加熱温度７５０℃の比較的
低温では長時間その温度に保持しても伸びがわずかしか
向上せず、８００℃以上では均熱時間の影響はほとんど
認められず、降伏強さ、引張り強さ等の特性も同様の傾
向を示すことがわかった。
また、二次加工程性についても調査した結果、加熱温度
が８５０℃で均熱時間が０秒の場合には、−８０℃でも
ｖｊれが発生しなかったのに対し、８５０℃で３０秒以
上の均熱時間にした場合には、脆化温度は一５０℃以上
となった。この結果、二次加工性脆性の面から均熱時間
は可能な限り短いとよいことが判明した。
が８５０℃で均熱時間が０秒の場合には、−８０℃でも
ｖｊれが発生しなかったのに対し、８５０℃で３０秒以
上の均熱時間にした場合には、脆化温度は一５０℃以上
となった。この結果、二次加工性脆性の面から均熱時間
は可能な限り短いとよいことが判明した。
更に、板厚０．８ｎの冷延鋼板を加熱速度３５℃／Ｓで
種々の温度まで加熱し、直ちに冷却速度３０℃／Ｓで冷
却した時のｒ値（ランクフォード値）を測定した結果を
第３図に示す。この図からもわかるように、低炭素鋼の
場合には焼鈍温度が高くなるとｒ値が向上する傾向が認
められるがその変化は大きくなく、焼鈍温度が８５０℃
になるとオーステナイト相の割合が増加し結晶粒の成長
を妨げるので「値が低下する傾向にあった。一方、極低
炭素鋼の場合には、焼鈍温度が上昇するにつれてｒ値が
著しく高くなる傾向がわかった。
種々の温度まで加熱し、直ちに冷却速度３０℃／Ｓで冷
却した時のｒ値（ランクフォード値）を測定した結果を
第３図に示す。この図からもわかるように、低炭素鋼の
場合には焼鈍温度が高くなるとｒ値が向上する傾向が認
められるがその変化は大きくなく、焼鈍温度が８５０℃
になるとオーステナイト相の割合が増加し結晶粒の成長
を妨げるので「値が低下する傾向にあった。一方、極低
炭素鋼の場合には、焼鈍温度が上昇するにつれてｒ値が
著しく高くなる傾向がわかった。
これらの結果より、本発明者等は、極低炭素鋼板で必要
な伸び、降伏強さ、引張り強さ、ｒ値を１Ｇで、且つ耐
２次加工脆性の良好な材料を得るためには均熱時間を制
御するのではなく、目的の材質を得るために必要な加熱
最高温度を制御し、その侵直ちに冷却を開始することが
最も重要であるという知見を得た。
な伸び、降伏強さ、引張り強さ、ｒ値を１Ｇで、且つ耐
２次加工脆性の良好な材料を得るためには均熱時間を制
御するのではなく、目的の材質を得るために必要な加熱
最高温度を制御し、その侵直ちに冷却を開始することが
最も重要であるという知見を得た。
この知見をもとに従来の連続焼鈍炉ｒ：極低炭素鋼を焼
鈍する場合を考察すると、前述したように連続焼鈍炉の
加熱帯において第４ａ図に）。
鈍する場合を考察すると、前述したように連続焼鈍炉の
加熱帯において第４ａ図に）。
（ｉｉ＞、（ｉｉｉ＞のように変化した熱サイクルで鋼
板が焼鈍されるので、均熱帯出口側の温度が一定でも最
高加熱温度に依存して材質が変動する問題があった＠ 更に、極低炭素鋼を連続焼鈍する場合は、特に高温で非
常に軟質となるために、高温での保持時間が長い程、表
面欠陥や鋼板の破断の危険性が増大し、操業上多くきな
問題となる。
板が焼鈍されるので、均熱帯出口側の温度が一定でも最
高加熱温度に依存して材質が変動する問題があった＠ 更に、極低炭素鋼を連続焼鈍する場合は、特に高温で非
常に軟質となるために、高温での保持時間が長い程、表
面欠陥や鋼板の破断の危険性が増大し、操業上多くきな
問題となる。
本発明は、極低炭素鋼板を製造する際の前記問題点を一
挙に解決し、目標加熱温度に正確に制御して、極低炭素
鋼の成分が変動した場合でも均質な材質となり、熱延コ
イルの外巻部或いは内巻部に組織劣化を生じた場合でも
部分的高温加熱により製品の材質を補償し、板厚の変動
や通板速度が変化した場合でも鋼板温度が変動すること
を防止すると共に、所望の材質の極低炭素鋼板を同一素
材から製造することを目的とするものである。
挙に解決し、目標加熱温度に正確に制御して、極低炭素
鋼の成分が変動した場合でも均質な材質となり、熱延コ
イルの外巻部或いは内巻部に組織劣化を生じた場合でも
部分的高温加熱により製品の材質を補償し、板厚の変動
や通板速度が変化した場合でも鋼板温度が変動すること
を防止すると共に、所望の材質の極低炭素鋼板を同一素
材から製造することを目的とするものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、深絞り用極低炭素鋼帯を常温より一定温度ま
で加熱した侵、該鋼帯成分、及び製造条件と製品の材質
により決まる目標最高加熱温度に±１０℃の精度で加熱
し、直ちに冷却することを特徴とする深絞り用極低炭素
鋼の連続焼鈍方法、とすることで前述した問題点を解決
した。また、常温より目標最高加熱温度に加熱する過程
中で上記鋼帯を冷却する過程が入ることを特徴とする深
絞り用極低炭素鋼の連続焼鈍方法を実施態様として含む
ものである。
で加熱した侵、該鋼帯成分、及び製造条件と製品の材質
により決まる目標最高加熱温度に±１０℃の精度で加熱
し、直ちに冷却することを特徴とする深絞り用極低炭素
鋼の連続焼鈍方法、とすることで前述した問題点を解決
した。また、常温より目標最高加熱温度に加熱する過程
中で上記鋼帯を冷却する過程が入ることを特徴とする深
絞り用極低炭素鋼の連続焼鈍方法を実施態様として含む
ものである。
また、第２発明は、加熱帯と、鋼帯単位長さ当りの加熱
能力が加熱帯より大ぎく且つ応答性の良い温度調節帯と
、冷却帯からなる連続焼鈍装置、である。また、深絞り
用極低炭素鋼の目標加熱温度をより容易に制御できるよ
うに、加熱帯中或いは温度調節帯中に冷却帯を設けたこ
とを特徴とするものであり、更に、熱効率の改善を図る
ために、加熱帯の前に予熱帯を設けた実施態様を含むち
のである。
能力が加熱帯より大ぎく且つ応答性の良い温度調節帯と
、冷却帯からなる連続焼鈍装置、である。また、深絞り
用極低炭素鋼の目標加熱温度をより容易に制御できるよ
うに、加熱帯中或いは温度調節帯中に冷却帯を設けたこ
とを特徴とするものであり、更に、熱効率の改善を図る
ために、加熱帯の前に予熱帯を設けた実施態様を含むち
のである。
本発明は、従来法の過時効処理をなくすと共に均熱過程
に代えて焼鈍温度、即ち目標加熱温度に加熱する過程を
設けたものである。この過程に於いては、極低炭素鋼の
成分が変動した場合でも製品の材質を均質にすること、
目的の材質を造り分（ブる材質制御、熱延コイルの内巻
部或いは外巻部に材質劣化の原因が生じた場合でも製品
の材質を補償すること、板厚の変動や通板速度が変化し
た場合でも鋼板温度が変動することを防止すること、及
び銅帯の先端部や後端部、即ち鋼帯の非定常部の材質を
均一化することを達成するために、目標加熱温度に対し
て±１０℃の範囲内になるように目標加熱温度を精度良
く制御する。本発明の温度調節帯は極低炭素鋼板を加熱
しつつ積極的に温度を制御ＩＩ？１′るものであり、大
きな加熱能力と炉の応答性が良いことが必要である。即
ち、第１ａ図の（ｉ）に示すように高温に加熱した非酸
化性のガスを直接鋼板に吹き付けたり、鋼板を直接通電
加熱したり、或いは超高温のラジアントヂコーブを使用
することにより、鋼板を目標加熱温度に加熱する。この
ため、温度調節帯の鋼帯単位長さ当りの加熱能力は、予
熱帯或いは加熱帯の加熱能力よりも大きくする必要があ
る。更に、極低炭素鋼を目的の材質とするためには、目
標加熱温度に対して少なくとも±１０℃の精度で温度を
制御する必要性がある。
に代えて焼鈍温度、即ち目標加熱温度に加熱する過程を
設けたものである。この過程に於いては、極低炭素鋼の
成分が変動した場合でも製品の材質を均質にすること、
目的の材質を造り分（ブる材質制御、熱延コイルの内巻
部或いは外巻部に材質劣化の原因が生じた場合でも製品
の材質を補償すること、板厚の変動や通板速度が変化し
た場合でも鋼板温度が変動することを防止すること、及
び銅帯の先端部や後端部、即ち鋼帯の非定常部の材質を
均一化することを達成するために、目標加熱温度に対し
て±１０℃の範囲内になるように目標加熱温度を精度良
く制御する。本発明の温度調節帯は極低炭素鋼板を加熱
しつつ積極的に温度を制御ＩＩ？１′るものであり、大
きな加熱能力と炉の応答性が良いことが必要である。即
ち、第１ａ図の（ｉ）に示すように高温に加熱した非酸
化性のガスを直接鋼板に吹き付けたり、鋼板を直接通電
加熱したり、或いは超高温のラジアントヂコーブを使用
することにより、鋼板を目標加熱温度に加熱する。この
ため、温度調節帯の鋼帯単位長さ当りの加熱能力は、予
熱帯或いは加熱帯の加熱能力よりも大きくする必要があ
る。更に、極低炭素鋼を目的の材質とするためには、目
標加熱温度に対して少なくとも±１０℃の精度で温度を
制御する必要性がある。
また、第１ａ図で（ｉｖ）で示した例は温度調節帯中で
鋼板を部分的に冷却したが、加熱帯中で鋼板を部分的に
冷却し、鋼板を目標加熱温度に正確に制御することもあ
る。
鋼板を部分的に冷却したが、加熱帯中で鋼板を部分的に
冷却し、鋼板を目標加熱温度に正確に制御することもあ
る。
第１ａ図の（１）に示ツように鋼板を目標加熱温度に加
熱した俊は、速やかに冷却を開始する。
熱した俊は、速やかに冷却を開始する。
この冷却に際しては、ガスジェット冷却、ロール冷却或
いはそれらを組み合せたものが適しており、冷却速度は
材質面からはほとんど規制されない。
いはそれらを組み合せたものが適しており、冷却速度は
材質面からはほとんど規制されない。
（実施例）
従来型炉で、鋼板の厚み（龍）と通板速度（ｍｐｍ）の
積が４００程度の処理能力を有する炉の場合、加熱帯の
加熱能力（バーナー容量）は４０×１０’ ｋｃａｌ／
ｈｒ程度で、均熱帯は炉体からの放散熱を補償する程度
の加熱能力しかなく、そのバーナー容積は加熱帯の１／
１０以下でａっだ。これに対して、本発明の実施例では
第１ｂ図に示す装置の温度調節帯の加熱能力を第４ｂ図
に示す従来装置の均熱帯の加熱能力の倍以上の１０〜２
０ｘ １０’ ｋｃａｌ／ｈｒにして、炉温を１１００
℃以上にすることが可能なように高温ガスジェット吹き
付けを用い、部分的な冷却をガスジェット冷却とした。
積が４００程度の処理能力を有する炉の場合、加熱帯の
加熱能力（バーナー容量）は４０×１０’ ｋｃａｌ／
ｈｒ程度で、均熱帯は炉体からの放散熱を補償する程度
の加熱能力しかなく、そのバーナー容積は加熱帯の１／
１０以下でａっだ。これに対して、本発明の実施例では
第１ｂ図に示す装置の温度調節帯の加熱能力を第４ｂ図
に示す従来装置の均熱帯の加熱能力の倍以上の１０〜２
０ｘ １０’ ｋｃａｌ／ｈｒにして、炉温を１１００
℃以上にすることが可能なように高温ガスジェット吹き
付けを用い、部分的な冷却をガスジェット冷却とした。
Ｃ含有量が０．００１５重量％、Ｔｉ含有量が０．０５
５重１％の深絞り用極低炭素鋼を熱間圧延した後の巻き
取り温度を第６図に示すが、巻き取り俊冷間圧延した後
、同図に示すように銅帯の途中で通板速度を変えて連続
焼鈍した。この際、本発明法では温度調節帯出側に於け
る鋼板の加熱温度は同図に示す実線の如く変化したのに
対し、従来炉の均熱帯出側に於ける鋼板の加熱温度は破
線に示す如く変化した。
５重１％の深絞り用極低炭素鋼を熱間圧延した後の巻き
取り温度を第６図に示すが、巻き取り俊冷間圧延した後
、同図に示すように銅帯の途中で通板速度を変えて連続
焼鈍した。この際、本発明法では温度調節帯出側に於け
る鋼板の加熱温度は同図に示す実線の如く変化したのに
対し、従来炉の均熱帯出側に於ける鋼板の加熱温度は破
線に示す如く変化した。
本発明により製造された銅帯と従来炉により製造された
鋼帯のｒ値を測定した結果を同図に示すが、同図からも
判るように、鋼帯の先端部及び後端部の非定常部、及び
鋼帯の途中で通板速度を変化させた場合でも本発明によ
り製造された鋼帯のｒ値は略一定であるのに対して、従
来炉により製造された鋼帯のｒ値は大幅に変化した。
鋼帯のｒ値を測定した結果を同図に示すが、同図からも
判るように、鋼帯の先端部及び後端部の非定常部、及び
鋼帯の途中で通板速度を変化させた場合でも本発明によ
り製造された鋼帯のｒ値は略一定であるのに対して、従
来炉により製造された鋼帯のｒ値は大幅に変化した。
（発明の効果）
以上説明したように本発明によれば、深絞り用極低炭素
鋼の目標加熱温度を正確に制御するので、目的の材質の
深絞り用極低炭素鋼を製造することが可能となり、均質
な材質の深絞り用極低炭素鋼となる。また、板厚変動や
通板速度の変化による鋼板温度の変動も防止できる。
鋼の目標加熱温度を正確に制御するので、目的の材質の
深絞り用極低炭素鋼を製造することが可能となり、均質
な材質の深絞り用極低炭素鋼となる。また、板厚変動や
通板速度の変化による鋼板温度の変動も防止できる。
第１ａ図は、本発明の装置を用いた場合のヒートサイク
ルであり、＠１ｂ図は本発明法を実施するための装置の
構成を示す図である。 第２図は、伸びに及ぼす均熱時間と加熱温度の影響を表
わす図である。 第３図は、ｒ値に及ぼす焼鈍温度の影響を表わす図であ
る。 第４ａ図は従来の連続焼鈍炉を用いた場合の焼鈍のヒー
トサイクルを表わす図であり、第４ｂ図は、従来の連続
焼鈍炉の構成を表わす。 第５図は、従来の焼鈍のヒートサイクルを表わす図であ
る。 第６図は、通板速度を変更した場合のｒ値と加熱温度、
及び熱間圧延巻取り温度との関係を示す図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１ａ図 ｒ イ直 ガロ ！／！ 温浸 （’Ｃ） 第５図 時開 第６図 コイルイＬＪ
ルであり、＠１ｂ図は本発明法を実施するための装置の
構成を示す図である。 第２図は、伸びに及ぼす均熱時間と加熱温度の影響を表
わす図である。 第３図は、ｒ値に及ぼす焼鈍温度の影響を表わす図であ
る。 第４ａ図は従来の連続焼鈍炉を用いた場合の焼鈍のヒー
トサイクルを表わす図であり、第４ｂ図は、従来の連続
焼鈍炉の構成を表わす。 第５図は、従来の焼鈍のヒートサイクルを表わす図であ
る。 第６図は、通板速度を変更した場合のｒ値と加熱温度、
及び熱間圧延巻取り温度との関係を示す図である。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１ａ図 ｒ イ直 ガロ ！／！ 温浸 （’Ｃ） 第５図 時開 第６図 コイルイＬＪ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、深絞り用極低炭素鋼帯を常温より一定温度まで加熱
した後、該鋼帯成分、及び製造条件と製品材質とにより
決まる目標最高加熱温度に±１０℃の精度で加熱し、直
ちに冷却することを特徴とする深絞り用極低炭素鋼の連
続焼鈍方法。 ２、常温より目標加熱温度に加熱する過程中で、上記鋼
帯を冷却する過程が入ることを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の深絞り用極低炭素鋼の連続焼鈍方法。 ３、加熱帯と、鋼帯の単位長さ当りの加熱能力が該加熱
帯より大きく且つ応答性の良い温度調節帯と、冷却帯か
らなる連続焼鈍装置。 ４、加熱帯又は温度調節帯中に冷却帯を設けたことを特
徴とする特許請求の範囲第３項記載の連続焼鈍装置。 ５、加熱帯の前に予熱帯を設けたことを特徴とする特許
請求の範囲第３項記載の連続焼鈍装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60-176817 | 1985-08-13 | ||
| JP17681785 | 1985-08-13 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62124233A true JPS62124233A (ja) | 1987-06-05 |
Family
ID=16020362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61187922A Withdrawn JPS62124233A (ja) | 1985-08-13 | 1986-08-12 | 深絞り用極低炭素鋼の連続焼鈍方法及び装置 |
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