JPH03267321A - 深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH03267321A JPH03267321A JP6430490A JP6430490A JPH03267321A JP H03267321 A JPH03267321 A JP H03267321A JP 6430490 A JP6430490 A JP 6430490A JP 6430490 A JP6430490 A JP 6430490A JP H03267321 A JPH03267321 A JP H03267321A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、連続焼鈍による深絞り用冷延鋼板を低コスト
で製造する方法に関するものである。
で製造する方法に関するものである。
（従来の技術）
連続焼鈍による深絞り用冷延鋼板の製造方法については
、過去数多くの発明がなされ、Ｔｉを添加した冷延鋼板
に関するものとしては、例えば、特公昭４４−１８０６
６号公報、特開昭５９−７４２３３号公報記載の方法が
ある。特公昭４４−１８０６６号公報記載の方法では実
施例にあるように８７０″ＣＸ４分というような連続焼
鈍では極めて困難な製造条件である高温長時間焼鈍が必
要である。又、特開昭５９７４２３３号公報記載の方法
は、Ｃ含有量を０．００４０％以下、スラブ加熱温度を
１１００”Ｃ未満とすることによって焼鈍温度を例えば
実施例では７５０″ｃ×１分で実施できており、特公昭
４４−１８０６６号公報記載の方法の欠点である高温長
時間焼鈍を改善している。しかし、特開昭５９−７４２
３３号公報記載の方法は、Ｃ含有量を０．００４０％以
下、スラブ加熱温度を１１００℃未満とする必要があり
、Ｃ含有量を０．００４Ｑ％以下にするための製鋼工場
での脱炭処理費用が多大となる。
、過去数多くの発明がなされ、Ｔｉを添加した冷延鋼板
に関するものとしては、例えば、特公昭４４−１８０６
６号公報、特開昭５９−７４２３３号公報記載の方法が
ある。特公昭４４−１８０６６号公報記載の方法では実
施例にあるように８７０″ＣＸ４分というような連続焼
鈍では極めて困難な製造条件である高温長時間焼鈍が必
要である。又、特開昭５９７４２３３号公報記載の方法
は、Ｃ含有量を０．００４０％以下、スラブ加熱温度を
１１００”Ｃ未満とすることによって焼鈍温度を例えば
実施例では７５０″ｃ×１分で実施できており、特公昭
４４−１８０６６号公報記載の方法の欠点である高温長
時間焼鈍を改善している。しかし、特開昭５９−７４２
３３号公報記載の方法は、Ｃ含有量を０．００４０％以
下、スラブ加熱温度を１１００℃未満とする必要があり
、Ｃ含有量を０．００４Ｑ％以下にするための製鋼工場
での脱炭処理費用が多大となる。
以上の如く、製鋼工場での脱炭処理費用が多大とならな
いＣ含有量が比較的多い鋼を用い、且つ高温長時間焼鈍
を必要としない連続焼鈍による深絞り用冷延鋼板の製造
方法はまだ提案されていない。
いＣ含有量が比較的多い鋼を用い、且つ高温長時間焼鈍
を必要としない連続焼鈍による深絞り用冷延鋼板の製造
方法はまだ提案されていない。
（発明が解決しようとする課題）
本発明で解決しようとする課題は、低コストなスラブの
製造が可能であるＣ含有量が０．００７％以上の鋼を用
い、且つ、連続焼鈍時の生産性を阻害せしめない低温で
短時間の連続焼鈍で深絞り用冷延鋼板を製造する方法を
提供することである。
製造が可能であるＣ含有量が０．００７％以上の鋼を用
い、且つ、連続焼鈍時の生産性を阻害せしめない低温で
短時間の連続焼鈍で深絞り用冷延鋼板を製造する方法を
提供することである。
（課題を解決するための手段）
本発明者等は、低コストなスラブの製造が可能であるＣ
含有量が０．００７％以上の鋼を用い、且つ、連続焼鈍
時の生産性を阻害せしめない低温で短時間の連続焼鈍で
深絞り用冷延鋼板を製造する方法について種々検討し、
低温で短時間の連続焼鈍による深絞り用冷延鋼板の製造
方法を創案したものである。
含有量が０．００７％以上の鋼を用い、且つ、連続焼鈍
時の生産性を阻害せしめない低温で短時間の連続焼鈍で
深絞り用冷延鋼板を製造する方法について種々検討し、
低温で短時間の連続焼鈍による深絞り用冷延鋼板の製造
方法を創案したものである。
本発明の要旨は、Ｃ： ０．００７〜０．０３５％、Ｓ
ｉ：０、００３ 〜０．３ ％、消： ０．０４〜０
．５０％、 Ｐ ：０．００１〜０．１２％、 Ｓ ：
０．０２５〜０．０６０％、好ましく は０．０３０
〜０．０５０ ％、 ｓｏｌ．Ａｌ ： ０
．００１ 〜０．１０ ％。
ｉ：０、００３ 〜０．３ ％、消： ０．０４〜０
．５０％、 Ｐ ：０．００１〜０．１２％、 Ｓ ：
０．０２５〜０．０６０％、好ましく は０．０３０
〜０．０５０ ％、 ｓｏｌ．Ａｌ ： ０
．００１ 〜０．１０ ％。
Ｎ ： ０．０００５〜０．０１００％、 Ｔｉは（Ｔ
ｉ （χ）−３，４２ｘＮ（χ）｝／（４ＸＣ（χ））
：１．２〜６．０．残部鉄および不可避的不純物よりな
る溶鋼を連続鋳造で又はインゴット法にてスラブとなし
、スラブの加熱温度を１０００〜１２５０℃１仕上げ温
度を８５０〜９６０℃１巻き取り温度を８００℃以下の
条件で熱延鋼帯とした後、５０〜９２％の冷間圧延を施
し、連続焼鈍により再結晶温度以上８３０℃以下の温度
で１０秒以上１００秒以内の再結晶焼鈍をすることを特
徴とする深絞り用冷延鋼板の製造方法にある。
ｉ （χ）−３，４２ｘＮ（χ）｝／（４ＸＣ（χ））
：１．２〜６．０．残部鉄および不可避的不純物よりな
る溶鋼を連続鋳造で又はインゴット法にてスラブとなし
、スラブの加熱温度を１０００〜１２５０℃１仕上げ温
度を８５０〜９６０℃１巻き取り温度を８００℃以下の
条件で熱延鋼帯とした後、５０〜９２％の冷間圧延を施
し、連続焼鈍により再結晶温度以上８３０℃以下の温度
で１０秒以上１００秒以内の再結晶焼鈍をすることを特
徴とする深絞り用冷延鋼板の製造方法にある。
る。
以下に本発明について詳細に述べる。
本発明者等は、低コストなスラブの製造が可能であるＣ
含有量が０．００７％以上のＴｉを添加した鋼を用い、
且つ、連続焼鈍時の生産性を阻害せしめない低温で短時
間の連続焼鈍で深絞り用冷延鋼板を製造する方法につい
て種々の実験を行い、Ｓ含有量についての新しい知見を
得た。例えば特開昭５９−７４２３３号公報の４ページ
の左上段５〜９行にｒ３について−−−−−・−Ｓ量が
多いと、Ｔｉ添加量を増加させる必要がある。従って製
造コストの点から０．０１５％以下とすることが好まし
い。」と記載されているように、低Ｓ化が良いとされて
いたＳ元素について、従来とは逆にＳ含有量を多くする
ことにより材質が向上することを初めて見い出した。
含有量が０．００７％以上のＴｉを添加した鋼を用い、
且つ、連続焼鈍時の生産性を阻害せしめない低温で短時
間の連続焼鈍で深絞り用冷延鋼板を製造する方法につい
て種々の実験を行い、Ｓ含有量についての新しい知見を
得た。例えば特開昭５９−７４２３３号公報の４ページ
の左上段５〜９行にｒ３について−−−−−・−Ｓ量が
多いと、Ｔｉ添加量を増加させる必要がある。従って製
造コストの点から０．０１５％以下とすることが好まし
い。」と記載されているように、低Ｓ化が良いとされて
いたＳ元素について、従来とは逆にＳ含有量を多くする
ことにより材質が向上することを初めて見い出した。
本発明者等の実験によれば、Ｓ含有量を０．０２５〜０
．０６０％にすれば、従来の０．００２〜０．０２％の
ようなＳ含有量が低い鋼に比べて、１２５０″Ｃスラブ
加熱温度以下の熱延条件ではＴｉ （Ｍｎ）Ｓがより早
く、大きくかつ数が少なく析出し、その大きく数の少な
いＴｉ（Ｍｎ）Ｓを核としてＴｉＣがより早く、より大
きく数が少なく析出した熱延鋼帯が得られ、それによっ
て、冷間圧延後の再結晶温度が低下すると共にばか高く
ｒ値も高い深絞り性に優れた冷延鋼板が連続焼鈍で得ら
れることがわかった。
．０６０％にすれば、従来の０．００２〜０．０２％の
ようなＳ含有量が低い鋼に比べて、１２５０″Ｃスラブ
加熱温度以下の熱延条件ではＴｉ （Ｍｎ）Ｓがより早
く、大きくかつ数が少なく析出し、その大きく数の少な
いＴｉ（Ｍｎ）Ｓを核としてＴｉＣがより早く、より大
きく数が少なく析出した熱延鋼帯が得られ、それによっ
て、冷間圧延後の再結晶温度が低下すると共にばか高く
ｒ値も高い深絞り性に優れた冷延鋼板が連続焼鈍で得ら
れることがわかった。
以下に各成分および他の製造条件について詳細に述べる
。
。
Ｃは深絞り用連続焼鈍材の成分としては極めて重要な元
素で、Ｃ含有量は少なければ少ないほど軟質で高いｒ４
ａの深絞り性に優れた材質が得られるが、製造コストは
Ｃ含有量が低くなればなるほど指数関数的に高くなる。
素で、Ｃ含有量は少なければ少ないほど軟質で高いｒ４
ａの深絞り性に優れた材質が得られるが、製造コストは
Ｃ含有量が低くなればなるほど指数関数的に高くなる。
Ｃ含有量が０．００７％未満になればコストが目立って
高くなり、更に、Ｃ含有量が０．００３０％未満になる
と著しいコストの上昇が生じるばかりではなくスリーバ
等の鋳片の品質も顕著に劣化する。又、Ｃ含有量が０．
０３５％を越えて高くなると、Ｓを０．０２５〜０．０
５０％、 Ｔｉを（Ｔｉ （χ） −３，４２×Ｎ（Ｘ
）） ／ （４ＸＣ（り） ： １．２〜６．０の範
囲で添加する本発明の方法でもってしてもＴｉｃＯ量が
多くなり過ぎ、ゴやｒ値が低下してしまい深絞り用冷延
網板が製造できなくなる。
高くなり、更に、Ｃ含有量が０．００３０％未満になる
と著しいコストの上昇が生じるばかりではなくスリーバ
等の鋳片の品質も顕著に劣化する。又、Ｃ含有量が０．
０３５％を越えて高くなると、Ｓを０．０２５〜０．０
５０％、 Ｔｉを（Ｔｉ （χ） −３，４２×Ｎ（Ｘ
）） ／ （４ＸＣ（り） ： １．２〜６．０の範
囲で添加する本発明の方法でもってしてもＴｉｃＯ量が
多くなり過ぎ、ゴやｒ値が低下してしまい深絞り用冷延
網板が製造できなくなる。
以上の点より、Ｃ含有量の範囲を０．００７〜０．０３
５％に規制した。
５％に規制した。
Ｓｉは０．３％を越えて含まれると塗装時の塗料密着性
が劣化するので上限を０．３０％とした。尚、０．００
３％未満にすることは通常の製鋼法では困難であるので
下限を０．００３％とした。
が劣化するので上限を０．３０％とした。尚、０．００
３％未満にすることは通常の製鋼法では困難であるので
下限を０．００３％とした。
Ｍｎは含有量が増えると固溶のＭｎ量が多くなりゴやｒ
値を低下させ、０．５０％より多く含まれると深絞り用
冷延鋼板の製造が困難となるので上限を０．５０％とし
た。尚、０．０４％未満にすることは通常の製鋼法では
困難であるので下限を０．０４％とした。
値を低下させ、０．５０％より多く含まれると深絞り用
冷延鋼板の製造が困難となるので上限を０．５０％とし
た。尚、０．０４％未満にすることは通常の製鋼法では
困難であるので下限を０．０４％とした。
Ｐは鋼板の機械的性質の抗張力（以下はＴ、Ｓと記す）
を効率よく上げる元素で、高強度の深絞り用冷延鋼板を
製造する場合には有効な元素であり適量添加して製造す
れば良いが、０．１２％より多くなると深絞り性を現す
ｒ値が低下し深絞り用冷延鋼板の製造が困難となるので
上限を０．１２％とした。尚、０．００１％未満にする
ことは通常の製鋼法では困難であるので下限を０．００
１％とした。
を効率よく上げる元素で、高強度の深絞り用冷延鋼板を
製造する場合には有効な元素であり適量添加して製造す
れば良いが、０．１２％より多くなると深絞り性を現す
ｒ値が低下し深絞り用冷延鋼板の製造が困難となるので
上限を０．１２％とした。尚、０．００１％未満にする
ことは通常の製鋼法では困難であるので下限を０．００
１％とした。
Ｓは本発明のポイントとなる元素で、本発明者等が行っ
たＳ添加が材質に及ぼす影響についての実験結果を示す
第１図でＳ添加の効果を詳細に説明する。
たＳ添加が材質に及ぼす影響についての実験結果を示す
第１図でＳ添加の効果を詳細に説明する。
実験はＣ： ０．０１６％、Ｓｉ：０．０１％、 Ｍｎ
： ０．１０％、 Ｐ ： ０．００９％、 ｓ
ａｔ、 Ｎ ： ０．０２７％、 Ｎ ： ０．００
１６％、 Ｔｉ ： ０．１４７％、 Ｓ ： ０．
００３〜０．０７３％とＳ含有量を変化させた鋼を実験
用の真空溶解炉で溶製し、実験用熱間圧延機で１０５０
″Ｃのスラブ加熱温度（以下はＳＲＴと記す）、９００
”Ｃの仕上げ温度（以下はＦＴと記す）、７３０℃の巻
き取り温度（以下はＣＴと記す）の条件で４．０ ｍｍ
の熱延板を造り、酸洗後、０．８０ｍ＋＋に冷間圧延を
行い、熱処理炉で７６０ ”Ｃの均熱温度（以下はＳＴ
と記す）に加熱し６０秒間保定し、１００″Ｃ／ｓｅｃ
の冷却速度で室温まで冷却し、０．６％の調質圧延（以
下ｓ、ｐと記す）を施し、冷延鋼板を製造し、Ｊとｒ値
を調査した。その結果を第１図に示す。
： ０．１０％、 Ｐ ： ０．００９％、 ｓ
ａｔ、 Ｎ ： ０．０２７％、 Ｎ ： ０．００
１６％、 Ｔｉ ： ０．１４７％、 Ｓ ： ０．
００３〜０．０７３％とＳ含有量を変化させた鋼を実験
用の真空溶解炉で溶製し、実験用熱間圧延機で１０５０
″Ｃのスラブ加熱温度（以下はＳＲＴと記す）、９００
”Ｃの仕上げ温度（以下はＦＴと記す）、７３０℃の巻
き取り温度（以下はＣＴと記す）の条件で４．０ ｍｍ
の熱延板を造り、酸洗後、０．８０ｍ＋＋に冷間圧延を
行い、熱処理炉で７６０ ”Ｃの均熱温度（以下はＳＴ
と記す）に加熱し６０秒間保定し、１００″Ｃ／ｓｅｃ
の冷却速度で室温まで冷却し、０．６％の調質圧延（以
下ｓ、ｐと記す）を施し、冷延鋼板を製造し、Ｊとｒ値
を調査した。その結果を第１図に示す。
第１図に示すように、Ｓ含有量を０．０２５〜０．０６
０％にすれば、従来のＳ含有量が０．００３〜０．０２
０％の綱に比べ、ゴが高くｒ値も高い深絞り性に優れた
冷延鋼板が得られることがわかる。更に、Ｓ含有量ヲ０
．０３０〜０．０５０％に限定すればより優れたゴやｒ
値が得られることがわがる。従って、Ｓ含有量を０．０
２５〜０．０６０％とした。
０％にすれば、従来のＳ含有量が０．００３〜０．０２
０％の綱に比べ、ゴが高くｒ値も高い深絞り性に優れた
冷延鋼板が得られることがわかる。更に、Ｓ含有量ヲ０
．０３０〜０．０５０％に限定すればより優れたゴやｒ
値が得られることがわがる。従って、Ｓ含有量を０．０
２５〜０．０６０％とした。
ｓｏｌ、ＡＩは必要に応じ脱酸剤として添加すれば良い
が、あまり多く含まれるとｒ値が劣化するばかりではな
くＭ添加量が増えコスト高となるので上限を０．１０％
とした。尚、０．００１％未満とすることは通常の製鋼
法では困難となるので下限を０．００１％とした。
が、あまり多く含まれるとｒ値が劣化するばかりではな
くＭ添加量が増えコスト高となるので上限を０．１０％
とした。尚、０．００１％未満とすることは通常の製鋼
法では困難となるので下限を０．００１％とした。
ＮはＴｉによりＴｉＮとして熱延板に粗大析出し材質に
殆ど悪影響を及ぼさないが、あまり多く含まれると添加
したＴｉがＴｉＮとなりＣを固定するのに有効なＴｉ量
を減じる結果、より多くのＴｉの添加を必要としコスト
増を招くので上限を０．０１００％とした。尚、０．０
００５％未満とすることは通常の製鋼法では困難となる
ので下限を０．０００５％とした。
殆ど悪影響を及ぼさないが、あまり多く含まれると添加
したＴｉがＴｉＮとなりＣを固定するのに有効なＴｉ量
を減じる結果、より多くのＴｉの添加を必要としコスト
増を招くので上限を０．０１００％とした。尚、０．０
００５％未満とすることは通常の製鋼法では困難となる
ので下限を０．０００５％とした。
Ｔｉは特公昭４４−１８０６６号公報並びに特開昭５９
７４２３３号公報と同様に、ＮをＴｉＮとシテ、又、Ｃ
をＴｉＣとして熱延板の状態で析出物とし材質への悪影
響をなくするのに不可欠な元素である。本発明の場合に
は、Ｔｉを（Ｔｉ（Ｘ）−３，４２ｘＮ（Ｘ月／（４Ｘ
Ｃ（χ））：１．２〜６．０の範囲に規制すれば連続焼
鈍により深絞り性に優れた冷延鋼板の製造が可能である
。
７４２３３号公報と同様に、ＮをＴｉＮとシテ、又、Ｃ
をＴｉＣとして熱延板の状態で析出物とし材質への悪影
響をなくするのに不可欠な元素である。本発明の場合に
は、Ｔｉを（Ｔｉ（Ｘ）−３，４２ｘＮ（Ｘ月／（４Ｘ
Ｃ（χ））：１．２〜６．０の範囲に規制すれば連続焼
鈍により深絞り性に優れた冷延鋼板の製造が可能である
。
Ｔｉ含有量が本発明の範囲より低くなるとゴやｒ値が低
下し、更にＴｉ含有量が低くなると再結晶温度の顕著な
上昇が生じると共にＪやｒ値がＴｉを全く添加しない場
合よりも著しく劣化する。尚、Ｔｉが上記範囲を越えて
添加されるとゴが低下するようになり、添加した高価な
Ｔｉが無駄になるのでＴｉの添加範囲を上記のように規
制した。
下し、更にＴｉ含有量が低くなると再結晶温度の顕著な
上昇が生じると共にＪやｒ値がＴｉを全く添加しない場
合よりも著しく劣化する。尚、Ｔｉが上記範囲を越えて
添加されるとゴが低下するようになり、添加した高価な
Ｔｉが無駄になるのでＴｉの添加範囲を上記のように規
制した。
その他の成分元素は特に規制する必要がないが、Ｐを添
加して高強度の深絞り用冷延鋼板を製造する場合には、
必要に応しＢを０．０００２〜０．００１０％程度添加
し二次加工性を改善しても良い。
加して高強度の深絞り用冷延鋼板を製造する場合には、
必要に応しＢを０．０００２〜０．００１０％程度添加
し二次加工性を改善しても良い。
スラブの製造方法は特に規制する必要がなく上記の成分
範囲の溶鋼を連続鋳造またはインゴット法でスラブにす
れば良い。
範囲の溶鋼を連続鋳造またはインゴット法でスラブにす
れば良い。
熱間圧延時のスラブの加熱は、冷片または熱片を加熱炉
に装入し、１２５０℃以下で加熱、均熱する必要がある
。ＳＲＴは低いほどより多くのＣがＴｉＣとして未溶解
の状態で残留し焼鈍板の材質を向上させる。従って、Ｓ
ＲＴは低いほど好ましいが１０００’Ｃ未満では必要な
ＦＴを確保できなくなるので下限を１０００℃とした。
に装入し、１２５０℃以下で加熱、均熱する必要がある
。ＳＲＴは低いほどより多くのＣがＴｉＣとして未溶解
の状態で残留し焼鈍板の材質を向上させる。従って、Ｓ
ＲＴは低いほど好ましいが１０００’Ｃ未満では必要な
ＦＴを確保できなくなるので下限を１０００℃とした。
又、深絞り用冷延鋼板として必要な材質が確保できる上
限のＳＲＴはＳ含有量の影響を受ける。Ｓ含有量を０．
０２５〜０．０６０％、好ましくは０．０３０〜０．０
５０％と多くすることにより、より高いＳＲＴまで優れ
た材質が得られるようになるが、１２５０℃を越えると
深絞り用冷延鋼板が製造できなくなるのでＳＲＴの上限
を１２５０℃とした。
限のＳＲＴはＳ含有量の影響を受ける。Ｓ含有量を０．
０２５〜０．０６０％、好ましくは０．０３０〜０．０
５０％と多くすることにより、より高いＳＲＴまで優れ
た材質が得られるようになるが、１２５０℃を越えると
深絞り用冷延鋼板が製造できなくなるのでＳＲＴの上限
を１２５０℃とした。
熱間圧延のＦＴは、冷延鋼板用スラブを熱延するときに
一般的に適用されている８５０〜９６０℃のＦＴの範囲
でよく、特別に規制する必要はない。
一般的に適用されている８５０〜９６０℃のＦＴの範囲
でよく、特別に規制する必要はない。
巻き取り温度は、高いほど、僅かではあるが巻き取り時
に残留している固溶Ｃをより完全にＴｉＣとして析出さ
せることができ、焼鈍板の材質を向上させる。しかし、
巻き取り温度が高くなると熱延綱帯のスケールが異常に
厚くなり、８００℃を越えると酸洗時の酸洗時間が著し
く長くなり、作業性を大幅に阻害するようになるので上
限の温度を８００℃とした。尚、巻き取り温度の下限は
通常行われている５５０℃のような低温巻き取りでも必
要な材質が得られるので特に規制する必要はない。
に残留している固溶Ｃをより完全にＴｉＣとして析出さ
せることができ、焼鈍板の材質を向上させる。しかし、
巻き取り温度が高くなると熱延綱帯のスケールが異常に
厚くなり、８００℃を越えると酸洗時の酸洗時間が著し
く長くなり、作業性を大幅に阻害するようになるので上
限の温度を８００℃とした。尚、巻き取り温度の下限は
通常行われている５５０℃のような低温巻き取りでも必
要な材質が得られるので特に規制する必要はない。
冷間圧延は、連続焼鈍用鋼帯に一般的に行われている５
０〜９２％の冷間圧延率で行えばよい。
０〜９２％の冷間圧延率で行えばよい。
連続焼鈍は、再結晶温度以上で１０秒以上の均熱条件で
行えば深絞り用冷延鋼板が製造できる。
行えば深絞り用冷延鋼板が製造できる。
本発明の対象鋼は熱延板の状態でＣやＮはＴｉＣ。
ＴｉＮとしてほぼ完全に固定されているので過時効処理
は必要ない。尚、より優れた材質を得るためにはＳＴを
より高く、均熱時間をより長くすればよい。しかし、Ｓ
Ｔが８３０℃を越えたり、均熱時間が１００秒を越えた
りすると、焼鈍設備の生産性が大幅に劣化するようにな
るので、ＳＴの上限を８３０″Ｃ２均熱時間の上限を１
００秒とした。
は必要ない。尚、より優れた材質を得るためにはＳＴを
より高く、均熱時間をより長くすればよい。しかし、Ｓ
Ｔが８３０℃を越えたり、均熱時間が１００秒を越えた
りすると、焼鈍設備の生産性が大幅に劣化するようにな
るので、ＳＴの上限を８３０″Ｃ２均熱時間の上限を１
００秒とした。
調質圧延は、冷延鋼板に通常行われているように必要に
応じて施せばよく、特に規制する必要がない。
応じて施せばよく、特に規制する必要がない。
又、本発明は、冷延鋼板のみならず電気亜鉛メツキ、錫
メツキ、アルミニウムメツキ、ターンメツキなどの表面
処理鋼板の原板の製造方法としても適用できるものであ
る。更に、本発明を通常行われている連続焼鈍溶融亜鉛
メツキ法に適用しても焼鈍の均熱条件が本発明の範囲で
あれば冷延鋼板の連続焼鈍と同様に深絞り性に優れた溶
融亜鉛メツキ鋼板を製造することもできる。
メツキ、アルミニウムメツキ、ターンメツキなどの表面
処理鋼板の原板の製造方法としても適用できるものであ
る。更に、本発明を通常行われている連続焼鈍溶融亜鉛
メツキ法に適用しても焼鈍の均熱条件が本発明の範囲で
あれば冷延鋼板の連続焼鈍と同様に深絞り性に優れた溶
融亜鉛メツキ鋼板を製造することもできる。
（実施例）
以下に本発明の効果を実施例により説明する。
第１表に示す鋼の成分および熱延条件で熱延鋼帯を製造
し、８０％の冷延率で０．７閣に冷間圧延し、７６０℃
Ｘ６０ｓｅｃの均熱条件で連続焼鈍を行い０．６％のＳ
、Ｐを施し冷延鋼板を製造した。第２表に材質を調査し
た結果を示す。
し、８０％の冷延率で０．７閣に冷間圧延し、７６０℃
Ｘ６０ｓｅｃの均熱条件で連続焼鈍を行い０．６％のＳ
、Ｐを施し冷延鋼板を製造した。第２表に材質を調査し
た結果を示す。
鋼１，２．３，４．５は、Ｓ含有量を変化させた例で、
鋼１はＳ含有量が０．００３％と本発明の範囲の下限を
外れた比較例、鋼２，３．４は本発明の実施例、ｗＪ５
はＳ含有量が０．０８０％と本発明の範囲を越えた比較
例である。綱２．３．４は比較例の鋼１，５に比較して
優れたｆ値が得られており、Ｓ含有量を０．０２５〜０
．０６０％に規制することにより深絞り用冷延鋼板が連
続焼鈍で得られることがわかる。又、Ｓ含有量を０．０
３０〜０．０５０％の範囲に規制して実施した綱３はよ
り優れた深絞り性を示すｆ値が得られておりより好まし
い方法であることがわかる。又、！１ｉｉ１２． ３．
４はＪも良好な値を示しており、軟質で深絞り性に優
れた冷延鋼板が得られることもわかる。
鋼１はＳ含有量が０．００３％と本発明の範囲の下限を
外れた比較例、鋼２，３．４は本発明の実施例、ｗＪ５
はＳ含有量が０．０８０％と本発明の範囲を越えた比較
例である。綱２．３．４は比較例の鋼１，５に比較して
優れたｆ値が得られており、Ｓ含有量を０．０２５〜０
．０６０％に規制することにより深絞り用冷延鋼板が連
続焼鈍で得られることがわかる。又、Ｓ含有量を０．０
３０〜０．０５０％の範囲に規制して実施した綱３はよ
り優れた深絞り性を示すｆ値が得られておりより好まし
い方法であることがわかる。又、！１ｉｉ１２． ３．
４はＪも良好な値を示しており、軟質で深絞り性に優
れた冷延鋼板が得られることもわかる。
＠６は、Ｍｎが本発明の範囲内で０．３５％と少し多く
含有した本発明の実施例である。Ｍｎ含有量が少し多い
のでＭｎの低い本発明例の鋼３と比較するとＦ値が若干
低くなってはいるが、深絞り用冷延鋼板が連続焼鈍で得
られることがわかる。
含有した本発明の実施例である。Ｍｎ含有量が少し多い
のでＭｎの低い本発明例の鋼３と比較するとＦ値が若干
低くなってはいるが、深絞り用冷延鋼板が連続焼鈍で得
られることがわかる。
綱７は、Ｔｉが０．０５％と低く （Ｔｉ ３．４
２Ｎ）７４Ｃが０．７３と本発明の下限値の１．２を外
れた比較例で、得られた材質も極めて悪い。
２Ｎ）７４Ｃが０．７３と本発明の下限値の１．２を外
れた比較例で、得られた材質も極めて悪い。
鋼８は、Ｔｉが０．５５％と高＜ （Ｔｉ −３，４
２Ｎ）７４Ｃが８．４９と本発明の上限値の６．０を外
れた比較例で、得られた材質も極めて悪い。
２Ｎ）７４Ｃが８．４９と本発明の上限値の６．０を外
れた比較例で、得られた材質も極めて悪い。
鋼９，１０．１１は、Ｃ含有量を変化させた例で、鋼９
．１０は本発明の実施例、鋼１１はＣ含有量が０．０４
５％と本発明の範囲を越えた比較例である。鋼９，１０
は比較例の鋼１１に比較して優れたＹ値が得られており
、Ｃ含有量を０．０３５％以下に規制することにより深
絞り用冷延鋼板が連続焼鈍で得られることがわかる。
．１０は本発明の実施例、鋼１１はＣ含有量が０．０４
５％と本発明の範囲を越えた比較例である。鋼９，１０
は比較例の鋼１１に比較して優れたＹ値が得られており
、Ｃ含有量を０．０３５％以下に規制することにより深
絞り用冷延鋼板が連続焼鈍で得られることがわかる。
鋼１２，１３は、熱間圧延時のＳＲＴを１２００℃５１
２７０℃と高めに変化させた例で、綱１２は本発明の実
施例、鋼１３はＳＲＴが１２７０℃と本発明の範囲を越
えた比較例である。鋼１２は比較例の綱１３に比較して
優れたＦ値が得られており、ＳＲＴを１２５０℃以下に
規制することにより深絞り用冷延鋼板が連続焼鈍で得ら
れることがわかる。
２７０℃と高めに変化させた例で、綱１２は本発明の実
施例、鋼１３はＳＲＴが１２７０℃と本発明の範囲を越
えた比較例である。鋼１２は比較例の綱１３に比較して
優れたＦ値が得られており、ＳＲＴを１２５０℃以下に
規制することにより深絞り用冷延鋼板が連続焼鈍で得ら
れることがわかる。
鋼１４は、ＣＴを５５０℃と低温にした本発明の実施例
で、ＣＴが５５０℃と低温巻き取りでも良好な？値が得
られており、深絞り用冷延鋼板が製造できることがわか
る。
で、ＣＴが５５０℃と低温巻き取りでも良好な？値が得
られており、深絞り用冷延鋼板が製造できることがわか
る。
鋼１５は、Ｐ含有量をｏ、ｏｓｏ％と高くし、高強度の
深絞り用冷延鋼板を製造した実施例で、Ｐが０．０８０
％と高くても優れた深絞り性が得られることがわかる。
深絞り用冷延鋼板を製造した実施例で、Ｐが０．０８０
％と高くても優れた深絞り性が得られることがわかる。
（発明の効果）
以上に本発明について詳細に説明したが、本発明によれ
ば低コストなスラブの製造が可能であるＣ含有量が０．
００７％以上の鋼を用い、且つ、連続焼鈍時の生産性を
阻害せしめない低温で短時間の連続焼鈍で深絞り用冷延
鋼板の製造が可能となり、その工業的価値は大である。
ば低コストなスラブの製造が可能であるＣ含有量が０．
００７％以上の鋼を用い、且つ、連続焼鈍時の生産性を
阻害せしめない低温で短時間の連続焼鈍で深絞り用冷延
鋼板の製造が可能となり、その工業的価値は大である。
第１図は、深絞り性（Ｆ値）および機械的性質（１１１
）とＳ含有量との関係を示す図である。
）とＳ含有量との関係を示す図である。
Claims (1)
- Ｃ：０．００７〜０．０３５％、Ｓｉ：０．００３〜
０．３％、Ｍｎ：０．０４〜０．５０％、Ｐ：０．００
１〜０．１２％、Ｓ：０．０２５〜０．０６０％、ｓｏ
ｌ．Ａｌ：０．００１〜０．１０％、Ｎ：０．０００５
〜０．０１００％、Ｔｉは｛Ｔｉ（％）−３．４２×Ｎ
（％）｝／（４×Ｃ（％）｝：１．２〜６．０、残部鉄
および不可避的不純物よりなる溶鋼を連続鋳造で又はイ
ンゴット法にてスラブとなし、スラブの加熱温度を１０
００〜１２５０℃、仕上げ温度を８５０〜９６０℃、巻
き取り温度を８００℃以下の条件で熱延鋼帯とした後、
５０〜９２％の冷間圧延を施し、連続焼鈍により再結晶
温度以上８３０℃以下の温度で１０秒以上１００秒以内
の再結晶焼鈍をすることを特徴とする深絞り用冷延鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6430490A JPH03267321A (ja) | 1990-03-16 | 1990-03-16 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6430490A JPH03267321A (ja) | 1990-03-16 | 1990-03-16 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03267321A true JPH03267321A (ja) | 1991-11-28 |
Family
ID=13254375
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6430490A Pending JPH03267321A (ja) | 1990-03-16 | 1990-03-16 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03267321A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0310027A (ja) * | 1989-06-05 | 1991-01-17 | Nippon Steel Corp | 高ゲーサイト鉱石の事前処理法 |
| JPH0617139A (ja) * | 1992-05-27 | 1994-01-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 自動車外装用高強度鋼板の製造方法 |
| JPH06172871A (ja) * | 1992-12-10 | 1994-06-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 深絞り用高張力鋼板の製造方法 |
| JPH06235047A (ja) * | 1993-02-10 | 1994-08-23 | Japan Casting & Forging Corp | 冷間加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
| WO1995011320A1 (fr) * | 1993-10-18 | 1995-04-27 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier laminee a froid d'une excellente aptitude au façonnage, et son procede de production |
-
1990
- 1990-03-16 JP JP6430490A patent/JPH03267321A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0310027A (ja) * | 1989-06-05 | 1991-01-17 | Nippon Steel Corp | 高ゲーサイト鉱石の事前処理法 |
| JPH0617139A (ja) * | 1992-05-27 | 1994-01-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 自動車外装用高強度鋼板の製造方法 |
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| WO1995011320A1 (fr) * | 1993-10-18 | 1995-04-27 | Nippon Steel Corporation | Tole d'acier laminee a froid d'une excellente aptitude au façonnage, et son procede de production |
| GB2289057A (en) * | 1993-10-18 | 1995-11-08 | Nippon Steel Corp | Cold-rolled steel sheet having excellent workability and process for producing the same |
| US5558726A (en) * | 1993-10-18 | 1996-09-24 | Nippon Steel Corporation | Cold rolled steel having excellent machinability and production thereof |
| GB2289057B (en) * | 1993-10-18 | 1997-04-09 | Nippon Steel Corp | Cold rolled steel sheet having excellent machinability and production method thereof. |
| CN1040776C (zh) * | 1993-10-18 | 1998-11-18 | 新日本制铁株式会社 | 加工性优良的冷轧钢板及其生产方法 |
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