JPH0617139A - 自動車外装用高強度鋼板の製造方法 - Google Patents
自動車外装用高強度鋼板の製造方法Info
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- JPH0617139A JPH0617139A JP13496392A JP13496392A JPH0617139A JP H0617139 A JPH0617139 A JP H0617139A JP 13496392 A JP13496392 A JP 13496392A JP 13496392 A JP13496392 A JP 13496392A JP H0617139 A JPH0617139 A JP H0617139A
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- steel sheet
- steel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】深絞り性が良好な自動車外装用高強度鋼板の製
造方法を提供する。 【構成】C:0.004〜0.010 %、Si: 0.10%以下、Mn:1.2
%以下、P: 0.04%以下、S: 0.03%以下、N:0.005%
以下およびAl:0.010〜0.090 %、さらに下記および
式を満足するTiを含み、残部がFeと不可避不純物から成
る鋼を、 Ar3点以上の温度域で熱間圧延した後 650℃以
下で巻取り、次いで冷間圧延を施し、800℃以上、 Ac3
点以下の温度で焼鈍することを特徴とする自動車外装用
高強度鋼板の製造方法。 2 ≦〔Ti* (%)/4 C(%)〕≦10・・・・・・ Ti* (%)=Ti−(48/14)N・・・・・・・・・ この鋼は、さらに、B: 0.0015%以下または/およびN
b:0.01〜0.03%を含有することができる。 【効果】引張り強度が35〜45kgf/mm2 の高強度と良好な
成形性を有し、プレス後の外観も自動車外装用として十
分満足できる鋼板を製造することができる。
造方法を提供する。 【構成】C:0.004〜0.010 %、Si: 0.10%以下、Mn:1.2
%以下、P: 0.04%以下、S: 0.03%以下、N:0.005%
以下およびAl:0.010〜0.090 %、さらに下記および
式を満足するTiを含み、残部がFeと不可避不純物から成
る鋼を、 Ar3点以上の温度域で熱間圧延した後 650℃以
下で巻取り、次いで冷間圧延を施し、800℃以上、 Ac3
点以下の温度で焼鈍することを特徴とする自動車外装用
高強度鋼板の製造方法。 2 ≦〔Ti* (%)/4 C(%)〕≦10・・・・・・ Ti* (%)=Ti−(48/14)N・・・・・・・・・ この鋼は、さらに、B: 0.0015%以下または/およびN
b:0.01〜0.03%を含有することができる。 【効果】引張り強度が35〜45kgf/mm2 の高強度と良好な
成形性を有し、プレス後の外観も自動車外装用として十
分満足できる鋼板を製造することができる。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、引張強度が35〜45kg
f/mm2 の自動車外装用高強度鋼板を製造する方法に関す
るものである。
f/mm2 の自動車外装用高強度鋼板を製造する方法に関す
るものである。
【0002】
【従来の技術】近年、自動車業界においては重量を軽減
して燃料消費量を低減すべく、乗用車を始めとした各種
自動車類に高強度冷延鋼板を使用することが一般化して
きた。
して燃料消費量を低減すべく、乗用車を始めとした各種
自動車類に高強度冷延鋼板を使用することが一般化して
きた。
【0003】これに伴ってより一層強度が高く、かつ、
深絞り性にも優れた鋼板の要求が高まっている。
深絞り性にも優れた鋼板の要求が高まっている。
【0004】従来から、このような深絞り用高強度鋼板
の開発には多大の努力が払われており、各種の鋼板が開
発されてきた。一般的には、極低炭素IF(Interstiti
al−Free )鋼をベースとして、Si、Mn、P等の元素を
添加した良好な深絞り性をもつ鋼板が得られている。例
えば、特公昭58-18973号公報に示される高張力冷延鋼板
の製造方法は、IF−Ti添加鋼に、さらにSi、Mnを添加
して高強度で成形性の良い鋼板を得るものであるが、こ
のようなSi添加鋼は、化成処理(燐酸亜鉛処理)性に劣
るため、自動車外装用鋼板として使用することは難し
い。
の開発には多大の努力が払われており、各種の鋼板が開
発されてきた。一般的には、極低炭素IF(Interstiti
al−Free )鋼をベースとして、Si、Mn、P等の元素を
添加した良好な深絞り性をもつ鋼板が得られている。例
えば、特公昭58-18973号公報に示される高張力冷延鋼板
の製造方法は、IF−Ti添加鋼に、さらにSi、Mnを添加
して高強度で成形性の良い鋼板を得るものであるが、こ
のようなSi添加鋼は、化成処理(燐酸亜鉛処理)性に劣
るため、自動車外装用鋼板として使用することは難し
い。
【0005】特公昭59−42742 号公報に示される冷延鋼
板の製造方法は、IF−Ti系に主にPを添加し、高強度
かつ高r値を得るものであるが、Pの含有量は0.04%以
上であり、鋼板を成形した後、このPの偏析により、ゴ
ーストと呼ばれる外観不良が生じるという問題がある。
板の製造方法は、IF−Ti系に主にPを添加し、高強度
かつ高r値を得るものであるが、Pの含有量は0.04%以
上であり、鋼板を成形した後、このPの偏析により、ゴ
ーストと呼ばれる外観不良が生じるという問題がある。
【0006】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、深絞
り性が良好な自動車外装用高強度鋼板の製造方法を提供
することにある。
り性が良好な自動車外装用高強度鋼板の製造方法を提供
することにある。
【0007】
【課題を解決するための手段】本発明者は、深絞り性が
良好な高強度鋼板の開発を目指し、種々の検討を行った
結果、「セミ極低炭素鋼をベースとして、C及びTiの含
有量を適正にコントロールし、かつ熱延巻取り温度範囲
を制限することにより、TiCの析出をコントロールし、
結晶の細粒化を図れば、深絞り性に優れる高強度鋼板が
得られる」ことを確認した。
良好な高強度鋼板の開発を目指し、種々の検討を行った
結果、「セミ極低炭素鋼をベースとして、C及びTiの含
有量を適正にコントロールし、かつ熱延巻取り温度範囲
を制限することにより、TiCの析出をコントロールし、
結晶の細粒化を図れば、深絞り性に優れる高強度鋼板が
得られる」ことを確認した。
【0008】本発明の要旨は、次の (1)、(2) の方法に
ある。
ある。
【0009】(1) 重量%で、C:0.004〜0.010 %、Si:
0.10%以下、Mn:1.2%以下、P: 0.04%以下、S: 0.03
%以下、N:0.005%以下およびAl:0.010〜0.090 %、さ
らに、下記および式を満足するTiを含み、残部がFe
と不可避不純物から成る鋼を、Ar3点以上の温度域で熱
間圧延した後 650℃以下で巻取り、次いで冷間圧延を施
し、 800℃以上、 Ac3点以下の温度で焼鈍することを特
徴とする自動車外装用高強度鋼板の製造方法。
0.10%以下、Mn:1.2%以下、P: 0.04%以下、S: 0.03
%以下、N:0.005%以下およびAl:0.010〜0.090 %、さ
らに、下記および式を満足するTiを含み、残部がFe
と不可避不純物から成る鋼を、Ar3点以上の温度域で熱
間圧延した後 650℃以下で巻取り、次いで冷間圧延を施
し、 800℃以上、 Ac3点以下の温度で焼鈍することを特
徴とする自動車外装用高強度鋼板の製造方法。
【0010】 2 ≦〔Ti* (%)/4 C(%)〕≦10・・・・・・ Ti* (%)=Ti−(48/14)N・・・・・・・・・ (2) 上記鋼が、さらに、重量%で、B: 0.0015%以下ま
たは/およびNb:0.01〜0.03%を含有する上記(1) に記
載の自動車外装用高強度鋼板の製造方法。
たは/およびNb:0.01〜0.03%を含有する上記(1) に記
載の自動車外装用高強度鋼板の製造方法。
【0011】
【作用】次に、本発明の基本原理について述べる。
【0012】通常の極低炭素鋼より高いC含有量で、そ
れに見合った量のTiを含有し、熱間圧延時に炭化物を大
量に析出させ、γ(オーステナイト)の再結晶およびγ
粒の成長を抑制し熱延板の結晶粒を細粒化する。このた
め、冷間圧延、焼鈍後も細粒となり、この細粒化強化に
より鋼板の強度を上昇させる。このとき、同時に炭化物
(もしくは炭窒化物)の析出による析出硬化も強度に大
きく寄与するので、高強度で、かつ、深絞り性の良好な
鋼板を得ることが出来る。
れに見合った量のTiを含有し、熱間圧延時に炭化物を大
量に析出させ、γ(オーステナイト)の再結晶およびγ
粒の成長を抑制し熱延板の結晶粒を細粒化する。このた
め、冷間圧延、焼鈍後も細粒となり、この細粒化強化に
より鋼板の強度を上昇させる。このとき、同時に炭化物
(もしくは炭窒化物)の析出による析出硬化も強度に大
きく寄与するので、高強度で、かつ、深絞り性の良好な
鋼板を得ることが出来る。
【0013】さらに、Pの含有量を適正な範囲とするこ
とにより、Pの偏析に起因するゴーストの発生を抑制す
ることができる。
とにより、Pの偏析に起因するゴーストの発生を抑制す
ることができる。
【0014】本発明の方法の対象となる鋼の化学成分及
び製造条件を、前記の範囲に限定した理由を以下に説明
する。
び製造条件を、前記の範囲に限定した理由を以下に説明
する。
【0015】C:Cは、Tiとともに最も重要な元素であ
る。C含有量が 0.004%未満では、TiC、TiCN等の析出
量が少なく、結晶粒の細粒化効果及び析出による強度上
昇効果は小さい。C含有量が 0.010%を超えると、炭化
物の析出量が多すぎ、焼鈍後の深絞り性に好ましい組織
が得られない。また、延性の低下も著しい。さらに、こ
のとき添加するTi量も多くなり、コスト増となる。よっ
て、下限を 0.004%、上限を 0.010%とした。前述のセ
ミ極低炭素鋼とは、C含有量がこの範囲のものを言う。
る。C含有量が 0.004%未満では、TiC、TiCN等の析出
量が少なく、結晶粒の細粒化効果及び析出による強度上
昇効果は小さい。C含有量が 0.010%を超えると、炭化
物の析出量が多すぎ、焼鈍後の深絞り性に好ましい組織
が得られない。また、延性の低下も著しい。さらに、こ
のとき添加するTi量も多くなり、コスト増となる。よっ
て、下限を 0.004%、上限を 0.010%とした。前述のセ
ミ極低炭素鋼とは、C含有量がこの範囲のものを言う。
【0016】Si:Siは、その含有量が 0.1%までは鋼板
の化成処理性には悪影響を及ぼさない。
の化成処理性には悪影響を及ぼさない。
【0017】よって、上限を 0.1%とした。
【0018】Mn:Mnは、鋼の高強度化に対して有効な元
素である。しかし、 1.2%を超えて過剰に含有させると
深絞り性が劣化するので、その上限を1.2 %とした。
素である。しかし、 1.2%を超えて過剰に含有させると
深絞り性が劣化するので、その上限を1.2 %とした。
【0019】P:Pは、鋼の強化能が最も大きな元素で
あり、強度確保、コストの面からは含有させることが望
ましい。しかし、鋼板中心および表面近傍に偏析し、プ
レス成形後ゴーストと呼ばれる表面欠陥となる。このた
め、自動車外装用として用いる場合には、0.04%を超え
て過剰に含有させることは避ける必要がある。よって、
上限を0.04%とした。
あり、強度確保、コストの面からは含有させることが望
ましい。しかし、鋼板中心および表面近傍に偏析し、プ
レス成形後ゴーストと呼ばれる表面欠陥となる。このた
め、自動車外装用として用いる場合には、0.04%を超え
て過剰に含有させることは避ける必要がある。よって、
上限を0.04%とした。
【0020】S:S含有量が多いとTiS が生成しやすく
なり、結晶粒の細粒化や析出による強度上昇に有効なTi
C の生成が妨げられる。TiS はかなり大きく析出し、細
粒化には寄与しない。TiS を積極的に析出させないた
め、その上限を0.03%とした。
なり、結晶粒の細粒化や析出による強度上昇に有効なTi
C の生成が妨げられる。TiS はかなり大きく析出し、細
粒化には寄与しない。TiS を積極的に析出させないた
め、その上限を0.03%とした。
【0021】Ti:Tiは、Cとともに重要な元素である。
本発明の方法では、熱延板の段階でTiC析出物を多数析
出させることが必要である。このため、Ti含有量は、Ti
とCとが結合する化学量論的な原子量比よりも、C含有
量に対して過剰でなければならない。このTi含有量の過
剰度は、Ti含有量からTiN として固定されるTi量を引い
た値、すなわち、固溶しているTi* =〔Ti−(48/14)
N〕とC含有量の4倍との比〔Ti* /4C〕を指標とし
て用いると、鋼板の強度およびr値(深絞り性)との関
係が明瞭となる。
本発明の方法では、熱延板の段階でTiC析出物を多数析
出させることが必要である。このため、Ti含有量は、Ti
とCとが結合する化学量論的な原子量比よりも、C含有
量に対して過剰でなければならない。このTi含有量の過
剰度は、Ti含有量からTiN として固定されるTi量を引い
た値、すなわち、固溶しているTi* =〔Ti−(48/14)
N〕とC含有量の4倍との比〔Ti* /4C〕を指標とし
て用いると、鋼板の強度およびr値(深絞り性)との関
係が明瞭となる。
【0022】〔Ti* /4C〕が2未満の場合には、Tiの
強度向上に対する寄与は小さく、r値も良くない。一
方、〔Ti* /4C〕が10を超えると、微細化効果は飽和
し、これ以上のTiの添加はコスト的に不利になるだけで
ある。またr値の劣化も招く。
強度向上に対する寄与は小さく、r値も良くない。一
方、〔Ti* /4C〕が10を超えると、微細化効果は飽和
し、これ以上のTiの添加はコスト的に不利になるだけで
ある。またr値の劣化も招く。
【0023】よって、Ti含有量の範囲を、2≦〔Ti* /
4C〕≦10とした。ただし、Ti、Cの含有量はいずれも
重量%である。
4C〕≦10とした。ただし、Ti、Cの含有量はいずれも
重量%である。
【0024】N:固溶Nが存在すると深絞り性が劣化す
るため、NはTiN として析出させて固定しなければなら
ない。しかし、TiN はスラブ鋳造段階で既に析出するた
め、熱延板の結晶粒の細粒化に対しては効果は少ない。
N含有量が増えると、これを固定するためのTi添加量が
多くなるだけである。このため、N含有量の上限を0.00
5%とした。
るため、NはTiN として析出させて固定しなければなら
ない。しかし、TiN はスラブ鋳造段階で既に析出するた
め、熱延板の結晶粒の細粒化に対しては効果は少ない。
N含有量が増えると、これを固定するためのTi添加量が
多くなるだけである。このため、N含有量の上限を0.00
5%とした。
【0025】Al:Alは、鋼中に 0.010%以上存在するこ
とにより、脱酸剤として有効に作用するが、 0.090%を
超えるとその効果は飽和し、コストの増加を招く。この
ため、Al含有量の範囲を 0.010%以上、 0.090%以下と
した。
とにより、脱酸剤として有効に作用するが、 0.090%を
超えるとその効果は飽和し、コストの増加を招く。この
ため、Al含有量の範囲を 0.010%以上、 0.090%以下と
した。
【0026】B:Bは、粒界強度を高め、耐2次加工脆
性を改善するために添加するが、多すぎるとr値を低下
させる。よって、その含有量の上限を0.0015%とした。
しかし、Bは再結晶温度を著しく上昇させるので、耐2
次加工脆性がそれほど問題とならない場合は無添加が望
ましい。
性を改善するために添加するが、多すぎるとr値を低下
させる。よって、その含有量の上限を0.0015%とした。
しかし、Bは再結晶温度を著しく上昇させるので、耐2
次加工脆性がそれほど問題とならない場合は無添加が望
ましい。
【0027】Nb:鋼板の高強度化に対しては、Tiと同様
の効果を与えるので、Nbを含有させることは有利であ
る。しかし、Nbは、0.01%未満では、その効果がない。
一方、0.03%を超えて含有させると、再結晶温度を上昇
させる。よって、その上限を0.03%とした。
の効果を与えるので、Nbを含有させることは有利であ
る。しかし、Nbは、0.01%未満では、その効果がない。
一方、0.03%を超えて含有させると、再結晶温度を上昇
させる。よって、その上限を0.03%とした。
【0028】熱間圧延温度:熱間圧延温度が Ar3点未満
の温度では、熱延板の結晶が混粒組織となり、深絞り性
に好ましい結果が得られない。
の温度では、熱延板の結晶が混粒組織となり、深絞り性
に好ましい結果が得られない。
【0029】熱延巻取り温度:巻取り温度が高すぎると
熱延板の結晶粒径は大きくなり、望ましい鋼板の機械的
特性が得られないので低い方が好ましい。よって、その
上限を 650℃とした。
熱延板の結晶粒径は大きくなり、望ましい鋼板の機械的
特性が得られないので低い方が好ましい。よって、その
上限を 650℃とした。
【0030】焼鈍温度:本発明の方法の素材となる鋼板
では、炭化物が大量に存在するため、再結晶温度が高く
なっている。したがって、十分な深絞り性が得られる組
織にするためには、 800℃以上の温度で焼鈍を行う必要
がある。一方、 Ac3点を超える温度で焼鈍を行うと、深
絞り性に適さない集合組織しか得られないため、その上
限の温度を Ac3点とした。
では、炭化物が大量に存在するため、再結晶温度が高く
なっている。したがって、十分な深絞り性が得られる組
織にするためには、 800℃以上の温度で焼鈍を行う必要
がある。一方、 Ac3点を超える温度で焼鈍を行うと、深
絞り性に適さない集合組織しか得られないため、その上
限の温度を Ac3点とした。
【0031】冷間圧延条件については特に規定する必要
はない。しかし、冷間での圧下率が増加するに伴い、深
絞り性は向上する傾向があり、また、2次加工脆性は鋼
板のr値が高い程発生しにくいことから、冷間圧延時の
圧下率は60%以上とすることが望ましい。
はない。しかし、冷間での圧下率が増加するに伴い、深
絞り性は向上する傾向があり、また、2次加工脆性は鋼
板のr値が高い程発生しにくいことから、冷間圧延時の
圧下率は60%以上とすることが望ましい。
【0032】
〔試験I〕表1に示す化学組成の鋼を溶製して、連続鋳
造によりスラブとし、その後仕上げ温度を 900〜940 ℃
として熱間圧延し、さらに、巻取り温度を 600〜620 ℃
として巻き取った。熱延板厚さは3.5mm であり、これを
酸洗後0.8mm に冷間圧延した(圧下率77.1%)。次に、
得られた冷延鋼板を焼鈍炉にて焼鈍した。焼鈍条件は、
約10℃/s で所定の温度まで加熱し、 830℃にて40秒保
持した後、室温まで冷速40℃/sにて冷却するものとし
た。さらに、スキンパスを 0.8%かけた後、材質試験に
供した。
造によりスラブとし、その後仕上げ温度を 900〜940 ℃
として熱間圧延し、さらに、巻取り温度を 600〜620 ℃
として巻き取った。熱延板厚さは3.5mm であり、これを
酸洗後0.8mm に冷間圧延した(圧下率77.1%)。次に、
得られた冷延鋼板を焼鈍炉にて焼鈍した。焼鈍条件は、
約10℃/s で所定の温度まで加熱し、 830℃にて40秒保
持した後、室温まで冷速40℃/sにて冷却するものとし
た。さらに、スキンパスを 0.8%かけた後、材質試験に
供した。
【0033】このようにして得られた鋼板のTS(引張
強度)およびr値を表1に併せて示す。図1に、この結
果から得られた鋼板の引張強度およびr値と〔Ti* /4
C〕との関係を示す。図1から明らかなように、2≦
〔Ti* /4C〕≦10の場合のみ、高TSと高r値が同時
に得られることがわかる。
強度)およびr値を表1に併せて示す。図1に、この結
果から得られた鋼板の引張強度およびr値と〔Ti* /4
C〕との関係を示す。図1から明らかなように、2≦
〔Ti* /4C〕≦10の場合のみ、高TSと高r値が同時
に得られることがわかる。
【0034】
【表1】
【0035】〔試験II〕表2に示す化学組成の鋼を溶製
して、連続鋳造によりスラブとし、その後仕上げ温度を
900〜940 ℃として熱間圧延し、さらに、巻取り温度を
600〜620 ℃にて巻き取った。熱延板厚さは3.5mm であ
り、これを酸洗後0.8mm に冷間圧延した(圧下率77.1
%)。次に、得られた冷延鋼板を焼鈍炉にて焼鈍した。
焼鈍サイクルは約10℃/s で所定の温度まで加熱し、 8
30℃にて40秒保持した後、室温まで冷速40℃/s にて冷
却した。さらに、スキンパスを 0.8%かけた後、材質試
験に供した。
して、連続鋳造によりスラブとし、その後仕上げ温度を
900〜940 ℃として熱間圧延し、さらに、巻取り温度を
600〜620 ℃にて巻き取った。熱延板厚さは3.5mm であ
り、これを酸洗後0.8mm に冷間圧延した(圧下率77.1
%)。次に、得られた冷延鋼板を焼鈍炉にて焼鈍した。
焼鈍サイクルは約10℃/s で所定の温度まで加熱し、 8
30℃にて40秒保持した後、室温まで冷速40℃/s にて冷
却した。さらに、スキンパスを 0.8%かけた後、材質試
験に供した。
【0036】このようにして製造された鋼板の引張特
性、r値およびゴースト発生の状況について表3に示
す。このゴースト発生については、鋼板に5%の引張歪
を与えて調査した。
性、r値およびゴースト発生の状況について表3に示
す。このゴースト発生については、鋼板に5%の引張歪
を与えて調査した。
【0037】本発明例では、いずれも良好な特性を示し
ている。しかし、比較例Eは、C(炭素)含有量が本発
明で定める範囲の下限値を外れているため、所要の強度
(35kgf/mm2)を確保できない。比較例Fは、Mnが本発明
で定める上限値を外れているため、r値が低下してい
る。比較例G、Hは、P(燐)の含有量が高すぎるた
め、砥石研磨チェックで、ゴーストが現れ、自動車外装
用鋼板には不適である。比較例Iは、Ti* /4Cが高す
ぎるため、r値が低下し、プレス成形性に劣る。比較例
Jは、C(炭素)含有量がが高すぎるため、r値が大幅
に低下している。
ている。しかし、比較例Eは、C(炭素)含有量が本発
明で定める範囲の下限値を外れているため、所要の強度
(35kgf/mm2)を確保できない。比較例Fは、Mnが本発明
で定める上限値を外れているため、r値が低下してい
る。比較例G、Hは、P(燐)の含有量が高すぎるた
め、砥石研磨チェックで、ゴーストが現れ、自動車外装
用鋼板には不適である。比較例Iは、Ti* /4Cが高す
ぎるため、r値が低下し、プレス成形性に劣る。比較例
Jは、C(炭素)含有量がが高すぎるため、r値が大幅
に低下している。
【0038】
【表2】
【0039】
【表3】
【0040】本発明の方法による鋼板は、以上のような
優れた特性を有しているので、本発明の方法をZn−Ni等
の電気メッキや合金化溶融亜鉛メッキ用の鋼板に適用す
ることもできる。
優れた特性を有しているので、本発明の方法をZn−Ni等
の電気メッキや合金化溶融亜鉛メッキ用の鋼板に適用す
ることもできる。
【0041】
【発明の効果】本発明の方法によれば、引張り強度が35
〜45kgf/mm2 の高強度と良好な成形性を有し、プレス後
の外観も自動車外装用として十分満足できる鋼板を製造
することができる。この鋼板は、厳しい特性が要求され
る自動車用鋼板としても十分に使用することができる。
〜45kgf/mm2 の高強度と良好な成形性を有し、プレス後
の外観も自動車外装用として十分満足できる鋼板を製造
することができる。この鋼板は、厳しい特性が要求され
る自動車用鋼板としても十分に使用することができる。
【図1】図1は、本発明の方法による鋼板の引張強度お
よびr値と〔Ti* /4C〕との関係を示す図である。
よびr値と〔Ti* /4C〕との関係を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成4年6月10日
【手続補正3】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図1
【補正方法】追加
【補正内容】
【図1】
Claims (2)
- 【請求項1】重量%で、C:0.004〜0.010 %、Si: 0.10
%以下、Mn:1.2%以下、P: 0.04%以下、S: 0.03%以
下、N:0.005%以下およびAl:0.010〜0.090 %、さらに
下記および式を満足するTiを含み、残部がFeと不可
避不純物から成る鋼を、 Ar3点以上の温度域で熱間圧延
した後 650℃以下で巻取り、次いで冷間圧延を施し、80
0℃以上、 Ac3点以下の温度で焼鈍することを特徴とす
る自動車外装用高強度鋼板の製造方法。 2 ≦〔Ti* (%)/4 C(%)〕≦10・・・・・・ Ti* (%)=Ti−(48/14)N・・・・・・・・・ - 【請求項2】前記鋼が、さらに重量%で、B: 0.0015%
以下または/およびNb:0.01〜0.03%を含有する請求項
1に記載の自動車外装用高強度鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13496392A JPH0617139A (ja) | 1992-05-27 | 1992-05-27 | 自動車外装用高強度鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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JP13496392A JPH0617139A (ja) | 1992-05-27 | 1992-05-27 | 自動車外装用高強度鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0617139A true JPH0617139A (ja) | 1994-01-25 |
Family
ID=15140683
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13496392A Pending JPH0617139A (ja) | 1992-05-27 | 1992-05-27 | 自動車外装用高強度鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0617139A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109023053A (zh) * | 2018-08-14 | 2018-12-18 | 武汉钢铁有限公司 | 一种具有良好翻边性能的600MPa级多相钢及生产方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0230367A (ja) * | 1988-06-09 | 1990-01-31 | Belge De Prod Refractaires En Abrege Belref:Soc | 弁における流量制御方法およびこれを使用する弁 |
JPH03267321A (ja) * | 1990-03-16 | 1991-11-28 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-05-27 JP JP13496392A patent/JPH0617139A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH0230367A (ja) * | 1988-06-09 | 1990-01-31 | Belge De Prod Refractaires En Abrege Belref:Soc | 弁における流量制御方法およびこれを使用する弁 |
JPH03267321A (ja) * | 1990-03-16 | 1991-11-28 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN109023053A (zh) * | 2018-08-14 | 2018-12-18 | 武汉钢铁有限公司 | 一种具有良好翻边性能的600MPa级多相钢及生产方法 |
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