JPH06158175A - 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
超深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH06158175A JPH06158175A JP33238492A JP33238492A JPH06158175A JP H06158175 A JPH06158175 A JP H06158175A JP 33238492 A JP33238492 A JP 33238492A JP 33238492 A JP33238492 A JP 33238492A JP H06158175 A JPH06158175 A JP H06158175A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ｒ値の改善を図り、製造条件が比較的容易な
超深絞り用冷延鋼板の製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ：０.００２５％以下、Ｍn：０.２％以
下、Ｓ：０.０１％以下、Ｎ：０.００４％以下、Ａl：
０.０１〜０.１％、Ｔi：０.２０％以下、Ｎb：０.００
１〜０.０４％を含有し、かつ、Ｔi＞４Ｃ＋３.４３Ｎ
＋１.５Ｓを満たし、必要に応じて更にＢ:０.０００５
〜０.００２％を含有し、残部がＦe及び不可避的不純物
元素よりなる鋼について、１１００〜１３００℃の範囲
で、かつ、下記式を満足する温度に加熱し、仕上げ温度
がＡr3点−３０℃以上で熱間圧延を行い、４００〜７５
０℃の温度範囲で巻取り、次いで酸洗し、冷間圧延、焼
鈍を行うことを特徴としている。 【化１】
超深絞り用冷延鋼板の製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ：０.００２５％以下、Ｍn：０.２％以
下、Ｓ：０.０１％以下、Ｎ：０.００４％以下、Ａl：
０.０１〜０.１％、Ｔi：０.２０％以下、Ｎb：０.００
１〜０.０４％を含有し、かつ、Ｔi＞４Ｃ＋３.４３Ｎ
＋１.５Ｓを満たし、必要に応じて更にＢ:０.０００５
〜０.００２％を含有し、残部がＦe及び不可避的不純物
元素よりなる鋼について、１１００〜１３００℃の範囲
で、かつ、下記式を満足する温度に加熱し、仕上げ温度
がＡr3点−３０℃以上で熱間圧延を行い、４００〜７５
０℃の温度範囲で巻取り、次いで酸洗し、冷間圧延、焼
鈍を行うことを特徴としている。 【化１】
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は超深絞り用冷延鋼板の製
造方法に関し、特にランクフォード値(ｒ値)の改善を可
能にしたものである。
造方法に関し、特にランクフォード値(ｒ値)の改善を可
能にしたものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】自動車
部品、特にフェンダー、オイルパン等の部品の成形では
深絞り性が要求され、従来から、ｒ値が２.０前後の超
深絞り用冷延鋼板が使用されてきた。従来、かゝる超深
絞り用冷延鋼板としては、極低Ｃ鋼にＣ或いはＮを十分
固着するに必要なＴi或いはＮbを添加したＩＦ鋼(Ｉnte
rstitial Ｆree Ｓteel)がよく知られている。
部品、特にフェンダー、オイルパン等の部品の成形では
深絞り性が要求され、従来から、ｒ値が２.０前後の超
深絞り用冷延鋼板が使用されてきた。従来、かゝる超深
絞り用冷延鋼板としては、極低Ｃ鋼にＣ或いはＮを十分
固着するに必要なＴi或いはＮbを添加したＩＦ鋼(Ｉnte
rstitial Ｆree Ｓteel)がよく知られている。
【０００３】しかしながら、これらのＩＦ鋼において
は、ＴiはＮ、Ｓ及びＣの総量の原子当量比以下の添加
では固溶Ｃが残存し、十分な特性を得ることができない
と言われてきた。更に近年、ユーザーニーズの多様化、
或いはファッション性の追及に伴い、一層高度のプレス
成形性の求められる部品が増加しつつある。
は、ＴiはＮ、Ｓ及びＣの総量の原子当量比以下の添加
では固溶Ｃが残存し、十分な特性を得ることができない
と言われてきた。更に近年、ユーザーニーズの多様化、
或いはファッション性の追及に伴い、一層高度のプレス
成形性の求められる部品が増加しつつある。
【０００４】このような要求に対し、例えば、特公昭６
１−３２３７５号では、Ｔi及びＮbの複合添加によりＮ
をＴiで固着し、ＣをＮbで固着することによって耐２次
加工脆性の良好な超深絞り用鋼板が製造できるとされて
いるが、最近のユーザーニーズに対応し得るｒ値２.０
以上を得るのは困難である。
１−３２３７５号では、Ｔi及びＮbの複合添加によりＮ
をＴiで固着し、ＣをＮbで固着することによって耐２次
加工脆性の良好な超深絞り用鋼板が製造できるとされて
いるが、最近のユーザーニーズに対応し得るｒ値２.０
以上を得るのは困難である。
【０００５】また、最近では、ｒ値向上を目的として、
Ｃ、Ｎ及びＳの低減の方向にあり、製鋼精錬のコストア
ップが必須になってきている。
Ｃ、Ｎ及びＳの低減の方向にあり、製鋼精錬のコストア
ップが必須になってきている。
【０００６】以上のように、従来の超深絞り用冷延鋼板
では、Ｔi添加ＩＦ鋼及びＴi−Ｎb複合添加ＩＦ鋼によ
って或る程度の前進が得られたとは言え、深絞り性等の
各種特性値のより一層の向上、それに伴う操業条件の緩
和、歩留りの向上等、残された課題も多い。
では、Ｔi添加ＩＦ鋼及びＴi−Ｎb複合添加ＩＦ鋼によ
って或る程度の前進が得られたとは言え、深絞り性等の
各種特性値のより一層の向上、それに伴う操業条件の緩
和、歩留りの向上等、残された課題も多い。
【０００７】本発明は、かゝる状況においてなされたも
のであって、ｒ値の更なる改善を図った超深絞り用冷延
鋼板の製造方法を提供することを目的としている。
のであって、ｒ値の更なる改善を図った超深絞り用冷延
鋼板の製造方法を提供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために鋭意検討した結果、以下の知見を得る
に至り、ここに、ｒ値の改善を図り、製造条件が比較的
容易な超深絞り用冷延鋼板の製造方法を見出したもので
ある。
を解決するために鋭意検討した結果、以下の知見を得る
に至り、ここに、ｒ値の改善を図り、製造条件が比較的
容易な超深絞り用冷延鋼板の製造方法を見出したもので
ある。
【０００９】すなわち、極低Ｃ−ＩＦ鋼において加熱温
度に応じたＴi量を適量添加することにより、スラブ再
加熱時にできる限り析出物を固溶させずに、Ｔi系硫化
物を残存させることにより、圧延冷却過程で析出する微
細析出物を減少させることができる。その結果、冷延後
の再結晶焼鈍時の粒成長性を向上させることができ、高
ｒ値が得られることを見出した。
度に応じたＴi量を適量添加することにより、スラブ再
加熱時にできる限り析出物を固溶させずに、Ｔi系硫化
物を残存させることにより、圧延冷却過程で析出する微
細析出物を減少させることができる。その結果、冷延後
の再結晶焼鈍時の粒成長性を向上させることができ、高
ｒ値が得られることを見出した。
【００１０】また、再結晶焼鈍時時に粒成長性を向上さ
せるには、加熱時の固溶Ｓ、Ｎ及び固溶Ｃが少ないほど
良好であるが、Ｔi添加量が(１.５Ｓ＋３.４３Ｎ＋４
Ｃ)以上で、かつ、Ｃ量が３０ppm以下の場合、加熱時の
固溶Ｓが１０ppm以下であれば、微細析出物を低減し、
高ｒ値を得るために必要な粒成長性を確保できることを
知見した(図１参照)。
せるには、加熱時の固溶Ｓ、Ｎ及び固溶Ｃが少ないほど
良好であるが、Ｔi添加量が(１.５Ｓ＋３.４３Ｎ＋４
Ｃ)以上で、かつ、Ｃ量が３０ppm以下の場合、加熱時の
固溶Ｓが１０ppm以下であれば、微細析出物を低減し、
高ｒ値を得るために必要な粒成長性を確保できることを
知見した(図１参照)。
【００１１】また、これにより、粒成長性が良好なた
め、熱延板の粒径が粗大になり易く、高ｒ値を得るには
不利であるが、適量のＮb或いはＢを添加することによ
り、比較的粒成長性を損なうことなく、熱延板の粒径を
微細化できることも知見した。これらによって、製鋼精
錬に比較的無理なく、超深絞り性冷延鋼板を得ることが
できる。
め、熱延板の粒径が粗大になり易く、高ｒ値を得るには
不利であるが、適量のＮb或いはＢを添加することによ
り、比較的粒成長性を損なうことなく、熱延板の粒径を
微細化できることも知見した。これらによって、製鋼精
錬に比較的無理なく、超深絞り性冷延鋼板を得ることが
できる。
【００１２】すなわち、本発明は、Ｃ：０.００２５％
以下、Ｍn：０.２％以下、Ｓ：０.０１％以下、Ｎ：０.
００４％以下、Ａl：０.０１〜０.１％、Ｔi：０.２０
％以下、Ｎb：０.００１〜０.０４％を含有し、かつ、
Ｔi＞４Ｃ＋３.４３Ｎ＋１.５Ｓを満たし、必要に応じ
て更にＢ:０.０００５〜０.００２％を含有し、残部が
Ｆe及び不可避的不純物元素よりなる鋼について、１１
００〜１３００℃の範囲で、かつ、下記式を満足する温
度に加熱し、仕上げ温度がＡr3点−３０℃以上で熱間圧
延を行い、４００〜７５０℃の温度範囲で巻取り、次い
で酸洗し、冷間圧延、焼鈍を行うことを特徴とする超深
絞り用冷延鋼板の製造方法を要旨としている。
以下、Ｍn：０.２％以下、Ｓ：０.０１％以下、Ｎ：０.
００４％以下、Ａl：０.０１〜０.１％、Ｔi：０.２０
％以下、Ｎb：０.００１〜０.０４％を含有し、かつ、
Ｔi＞４Ｃ＋３.４３Ｎ＋１.５Ｓを満たし、必要に応じ
て更にＢ:０.０００５〜０.００２％を含有し、残部が
Ｆe及び不可避的不純物元素よりなる鋼について、１１
００〜１３００℃の範囲で、かつ、下記式を満足する温
度に加熱し、仕上げ温度がＡr3点−３０℃以上で熱間圧
延を行い、４００〜７５０℃の温度範囲で巻取り、次い
で酸洗し、冷間圧延、焼鈍を行うことを特徴とする超深
絞り用冷延鋼板の製造方法を要旨としている。
【化２】 ここで、Ｔi＊：Ｔi−３.４３×Ｎ、 Ｘ：加熱温度(℃＋２７３)。
【００１３】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１４】
【００１５】まず、本発明における鋼の化学成分の限定
理由を説明する。
理由を説明する。
【００１６】Ｃ：従来のＩＦ鋼は０.００３０％程度の
Ｃを含み、それを固定するに十分なＴiを添加して初め
て高ｒ値が得られた。これは、固溶Ｃが冷延若しくは回
復再結晶過程で転位の移動に影響を及ぼし、(１１１)集
合組織の発達を抑制することがその原因と知られてい
る。一方、本発明では、Ｃ量を０.００２５％以下にす
ることにより、その析出及び固定のために添加する炭化
物形成元素の絶対量を少なくすることができ、析出物の
量も低減できるので、０.００２５％以下とする。
Ｃを含み、それを固定するに十分なＴiを添加して初め
て高ｒ値が得られた。これは、固溶Ｃが冷延若しくは回
復再結晶過程で転位の移動に影響を及ぼし、(１１１)集
合組織の発達を抑制することがその原因と知られてい
る。一方、本発明では、Ｃ量を０.００２５％以下にす
ることにより、その析出及び固定のために添加する炭化
物形成元素の絶対量を少なくすることができ、析出物の
量も低減できるので、０.００２５％以下とする。
【００１７】Ｍn：Ｍnは多量に添加するとｒ値が劣化す
るので、０.２％以下とする。
るので、０.２％以下とする。
【００１８】Ｓ：Ｓ量が増加すると、析出する硫化物の
絶対量も増加し、伸びフランジ性に代表される局部延性
を劣化させるため、０.０１％以下に制限しなければな
らない。
絶対量も増加し、伸びフランジ性に代表される局部延性
を劣化させるため、０.０１％以下に制限しなければな
らない。
【００１９】Ｎ：Ｎ量の増加に伴い、それを固定するに
必要なＴiの添加量が多くなり、コストアップを招く
他、析出物量も増加し、粒成長性が劣化し、ｒ値の向上
が得にくくなるため、できるだけ低レベル、好ましくは
０.００２％以下が望ましいが、所望の材質を得るに必
要な最低限の値が０.００４％であることから、これを
上限とする。
必要なＴiの添加量が多くなり、コストアップを招く
他、析出物量も増加し、粒成長性が劣化し、ｒ値の向上
が得にくくなるため、できるだけ低レベル、好ましくは
０.００２％以下が望ましいが、所望の材質を得るに必
要な最低限の値が０.００４％であることから、これを
上限とする。
【００２０】Ａl：Ａlは脱酸に必要な元素であり、十分
に脱酸を行うには最低０.０１％が必要である。しか
し、０.１％を超えると脱酸が飽和に達するだけでな
く、アルミ系介在物が発生し、成形性を劣化させるの
で、これを上限とする。
に脱酸を行うには最低０.０１％が必要である。しか
し、０.１％を超えると脱酸が飽和に達するだけでな
く、アルミ系介在物が発生し、成形性を劣化させるの
で、これを上限とする。
【００２１】Ｔi：ＴiはＮ及びＣを固定するに必要な元
素であり、これらを固定するには少なくともＳ、Ｎ及び
Ｃの原子等量比以上（すなわち、Ｔi＞４Ｃ＋３.４３Ｎ
＋１.５Ｓ）を添加する必要がある。
素であり、これらを固定するには少なくともＳ、Ｎ及び
Ｃの原子等量比以上（すなわち、Ｔi＞４Ｃ＋３.４３Ｎ
＋１.５Ｓ）を添加する必要がある。
【００２２】更には、微析出物を減少させ、粒成長をさ
せることにより高ｒ値を得るには、熱延のスラブ再加熱
時に固溶Ｓが１０ppm以下になるようにＳをＴi系硫化物
として析出させておく必要があり、そのためにはスラブ
加熱温度との関係で、次式を満たす量を添加する必要が
ある。
せることにより高ｒ値を得るには、熱延のスラブ再加熱
時に固溶Ｓが１０ppm以下になるようにＳをＴi系硫化物
として析出させておく必要があり、そのためにはスラブ
加熱温度との関係で、次式を満たす量を添加する必要が
ある。
【化３】 ここで、Ｔi＊：Ｔi−３.４３×Ｎ、 Ｘ：加熱温度(℃＋２７３)。
【００２３】しかしながら、０.２％を超えると延性が
低下するだけでなく、コストアップになるので、０.２
％を上限とする。
低下するだけでなく、コストアップになるので、０.２
％を上限とする。
【００２４】Ｎb：Ｎbはオーステナイトの再結晶を抑制
し、熱延板粒径を細粒化することによりｒ値を向上させ
る効果がある。そのためには少なくとも０.００１％以
上必要である。一方、ＩＦ鋼ではＮｂは一般にＣを固着
するために用いられるが、ＮbＣは微細で粒成長性を抑
制する。したがって、Ｎbの適性添加量はＴi添加量によ
って変化するが、０.０４％以下にすれば、粒成長性は
比較的良好である。よって、Ｎb量は０.００１〜０.０
４％の範囲とする。
し、熱延板粒径を細粒化することによりｒ値を向上させ
る効果がある。そのためには少なくとも０.００１％以
上必要である。一方、ＩＦ鋼ではＮｂは一般にＣを固着
するために用いられるが、ＮbＣは微細で粒成長性を抑
制する。したがって、Ｎbの適性添加量はＴi添加量によ
って変化するが、０.０４％以下にすれば、粒成長性は
比較的良好である。よって、Ｎb量は０.００１〜０.０
４％の範囲とする。
【００２５】Ｂ：Ｂはオーステナイト−フェライト変態
を抑制し、熱延板粒径の微細化の効果がある。このた
め、Ｂは必要に応じて添加すればよい。添加する場合、
その効果を得るためには０.０００５％以上とするが、
多量に添加すると延性を低下させるので、上限を０.０
０２％とする。
を抑制し、熱延板粒径の微細化の効果がある。このた
め、Ｂは必要に応じて添加すればよい。添加する場合、
その効果を得るためには０.０００５％以上とするが、
多量に添加すると延性を低下させるので、上限を０.０
０２％とする。
【００２６】次に本発明の製造条件について説明する。
【００２７】本発明鋼は、通常行われる転炉等で溶製さ
れる。溶製された溶鋼は鋼片とされるが、その方法とし
ては造塊法でも連続鋳造法でもかまわない。鋼片は室温
まで冷却された後、熱延加熱炉に装入されるが、その
際、一端室温まで冷却せず、加熱炉に装入する方法でも
かまわない。
れる。溶製された溶鋼は鋼片とされるが、その方法とし
ては造塊法でも連続鋳造法でもかまわない。鋼片は室温
まで冷却された後、熱延加熱炉に装入されるが、その
際、一端室温まで冷却せず、加熱炉に装入する方法でも
かまわない。
【００２８】鋼片の加熱温度については、通常の１１０
０〜１３００℃でよいが、熱間圧延仕上げ温度がＡr3点
以上を確保できるのであれば、できるだけ低いほうが望
ましい。但し、鋼片加熱温度は次式を満たさなければな
らない。
０〜１３００℃でよいが、熱間圧延仕上げ温度がＡr3点
以上を確保できるのであれば、できるだけ低いほうが望
ましい。但し、鋼片加熱温度は次式を満たさなければな
らない。
【００２９】
【化４】 ここで、Ｔi＊：Ｔi−３.４３×Ｎ、 Ｘ：加熱温度(℃＋２７３)。
【００３０】この式を満たすことは、すなわち、鋼片加
熱温度時において鋼中に含まれるＳの少なくとも９０％
以上がＴiＳとして存在していることを表わす。
熱温度時において鋼中に含まれるＳの少なくとも９０％
以上がＴiＳとして存在していることを表わす。
【００３１】熱延条件はオーステナイト域での圧延終了
が比較的好ましいが、仕上げ温度がＡ3点−３０℃未満
になると、冷延、焼鈍後の特性を害する集合組織が形成
される。したがって、仕上げ温度はＡ3点−３０℃以上
とする。なお、圧延終了から巻取りまでの冷却は速いほ
ど望ましいが、特に限定しない。
が比較的好ましいが、仕上げ温度がＡ3点−３０℃未満
になると、冷延、焼鈍後の特性を害する集合組織が形成
される。したがって、仕上げ温度はＡ3点−３０℃以上
とする。なお、圧延終了から巻取りまでの冷却は速いほ
ど望ましいが、特に限定しない。
【００３２】巻取り温度は、固溶Ｃの固定のためにコン
トロールする必要があるが、Ｃ量が極めて低い鋼におい
ては、低温巻取りでも残存固溶Ｃ量は少なく、ｒ値の低
下は殆どないので、その下限は４００℃とする。しか
し、巻取り温度が７５０℃を超えると高温巻取り温度に
おける諸問題、例えばスケール、表面欠陥等の問題が発
生するので、７５０℃を上限とする。
トロールする必要があるが、Ｃ量が極めて低い鋼におい
ては、低温巻取りでも残存固溶Ｃ量は少なく、ｒ値の低
下は殆どないので、その下限は４００℃とする。しか
し、巻取り温度が７５０℃を超えると高温巻取り温度に
おける諸問題、例えばスケール、表面欠陥等の問題が発
生するので、７５０℃を上限とする。
【００３３】次に、これを酸洗し、冷間圧延、焼鈍を行
う。冷延条件は特に制限されないが、冷延率が６５〜９
０％の範囲であれば高い冷延率にするほどｒ値の向上が
得られる。しかしながら、最低限６５％の冷延を加えれ
ば所望の特性が得られる。一方、９０％以上の冷延は通
常のタンデムミルで１回の圧延で完了することは不可能
である。
う。冷延条件は特に制限されないが、冷延率が６５〜９
０％の範囲であれば高い冷延率にするほどｒ値の向上が
得られる。しかしながら、最低限６５％の冷延を加えれ
ば所望の特性が得られる。一方、９０％以上の冷延は通
常のタンデムミルで１回の圧延で完了することは不可能
である。
【００３４】焼鈍条件は通常の条件でよい。均熱温度が
再結晶温度以上、Ａr3点未満の範囲であれば加熱、冷却
条件は特に規制する必要がない。しかしながら、Ａr3点
を超えて、オーステナイト域まで加熱するとγ→α変態
時にランダム核生成をもたらし、極端にｒ値が劣化す
る。
再結晶温度以上、Ａr3点未満の範囲であれば加熱、冷却
条件は特に規制する必要がない。しかしながら、Ａr3点
を超えて、オーステナイト域まで加熱するとγ→α変態
時にランダム核生成をもたらし、極端にｒ値が劣化す
る。
【００３５】本発明により得られる超深絞り用冷延鋼板
は、冷延前にＣ、ＮがＴiによって殆ど固定され、冷
延、焼鈍後も殆ど分解することがないため、過時効処理
は特に必要ではないが、現状の連続焼鈍ラインに設置さ
れている過時効帯を通板し、通常のＡlキルド鋼に採用
されているような過時効処理を加えても何ら材質を劣化
させるものではない。また、焼鈍後或いは連続溶融亜鉛
めっきラインで、溶融亜鉛めっき及び合金化処理するこ
とによっても、本発明の特性は損なわれることなく製造
することもできる。
は、冷延前にＣ、ＮがＴiによって殆ど固定され、冷
延、焼鈍後も殆ど分解することがないため、過時効処理
は特に必要ではないが、現状の連続焼鈍ラインに設置さ
れている過時効帯を通板し、通常のＡlキルド鋼に採用
されているような過時効処理を加えても何ら材質を劣化
させるものではない。また、焼鈍後或いは連続溶融亜鉛
めっきラインで、溶融亜鉛めっき及び合金化処理するこ
とによっても、本発明の特性は損なわれることなく製造
することもできる。
【００３６】次に本発明の実施例を示す。
【００３７】
【００３８】表１に示す化学成分を有する供試鋼につい
て、表２及び表３に示す条件で加熱し、熱間圧延した
後、巻取り、酸洗後、８０％の圧下率で冷間圧延を施
し、板厚０.８mmの冷延板を得た。この冷延板に８５０
℃×１分の焼鈍を施し、調質圧延を１％施した後、引張
試験を行った。その結果をｒ値と共に表２及び表３に併
記する。
て、表２及び表３に示す条件で加熱し、熱間圧延した
後、巻取り、酸洗後、８０％の圧下率で冷間圧延を施
し、板厚０.８mmの冷延板を得た。この冷延板に８５０
℃×１分の焼鈍を施し、調質圧延を１％施した後、引張
試験を行った。その結果をｒ値と共に表２及び表３に併
記する。
【００３９】表２において、Ｎo.１、３、４はいずれも
本発明材で、ｒ値は２.５以上あり、優れた深絞り性を
示している。これに対し、Ｎo.２の比較材は、Ｎo.１と
同じ成分組成の鋼でありながら、鋼片加熱温度とＴi量
に関する本発明条件の式を満たしておらず、加熱温度に
比べてＴi量が少ないため、焼鈍時の粒成長が悪く、高
いｒ値を得ることができない。他の比較材も、粒成長性
が悪い、固溶Ｃが存在する、或いは熱延板粒径が大きい
等の原因により、本発明材に比べ、高いｒ値を得ること
ができない。
本発明材で、ｒ値は２.５以上あり、優れた深絞り性を
示している。これに対し、Ｎo.２の比較材は、Ｎo.１と
同じ成分組成の鋼でありながら、鋼片加熱温度とＴi量
に関する本発明条件の式を満たしておらず、加熱温度に
比べてＴi量が少ないため、焼鈍時の粒成長が悪く、高
いｒ値を得ることができない。他の比較材も、粒成長性
が悪い、固溶Ｃが存在する、或いは熱延板粒径が大きい
等の原因により、本発明材に比べ、高いｒ値を得ること
ができない。
【００４０】また、表３はＢ添加例を示している。Ｎo.
１、４、５、７はいずれも本発明材で、ｒ値は２.４以
上あり、優れた深絞り性を有している。しかし、比較材
Ｎo.２は巻取温度が低く、固溶Ｃが存在するため、ｒ値
は低い。比較材Ｎo.３、６、８、９、１０、１１の比較
材はいずれも粒成長性が悪く、高いｒ値を得ることがで
きない。
１、４、５、７はいずれも本発明材で、ｒ値は２.４以
上あり、優れた深絞り性を有している。しかし、比較材
Ｎo.２は巻取温度が低く、固溶Ｃが存在するため、ｒ値
は低い。比較材Ｎo.３、６、８、９、１０、１１の比較
材はいずれも粒成長性が悪く、高いｒ値を得ることがで
きない。
【００４１】
【表１】
【００４２】
【表２】
【００４３】
【表３】
【００４４】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
自動車パネル材等、深絞り性が要求される冷延鋼板とし
て必要な材料特性を有する超深絞り用冷延鋼板を提供で
きる。
自動車パネル材等、深絞り性が要求される冷延鋼板とし
て必要な材料特性を有する超深絞り用冷延鋼板を提供で
きる。
【図１】鋼Ａについて計算により求めたスラブ加熱温度
における固溶Ｓ量と材料特性の関係を示す図である。
における固溶Ｓ量と材料特性の関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０.００２５％以下、Ｍ
n：０.２％以下、Ｓ：０.０１％以下、Ｎ：０.００４％
以下、Ａl：０.０１〜０.１％、Ｔi：０.２０％以下、
Ｎb：０.００１〜０.０４％を含有し、かつ、Ｔi＞４Ｃ
＋３.４３Ｎ＋１.５Ｓを満たし、残部がＦe及び不可避
的不純物元素よりなる鋼について、１１００〜１３００
℃の範囲で、かつ、下記式を満足する温度に加熱し、仕
上げ温度がＡr3点−３０℃以上で熱間圧延を行い、４０
０〜７５０℃の温度範囲で巻取り、次いで酸洗し、冷間
圧延、焼鈍を行うことを特徴とする超深絞り用冷延鋼板
の製造方法。 【化１】 ここで、Ｔi＊：Ｔi−３.４３×Ｎ、 Ｘ：加熱温度(℃＋２７３)。 - 【請求項２】 前記鋼が、更にＢ:０.０００５〜０.０
０２％を含有するものである請求項１に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33238492A JPH06158175A (ja) | 1992-11-17 | 1992-11-17 | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33238492A JPH06158175A (ja) | 1992-11-17 | 1992-11-17 | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06158175A true JPH06158175A (ja) | 1994-06-07 |
Family
ID=18254368
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33238492A Withdrawn JPH06158175A (ja) | 1992-11-17 | 1992-11-17 | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06158175A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08176677A (ja) * | 1994-12-27 | 1996-07-09 | Nippon Steel Corp | 表面品質の優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| EP0732412A2 (en) * | 1995-03-16 | 1996-09-18 | Kawasaki Steel Corporation | Cold rolled steel sheet exhibiting excellent press workability and method of manufacturing the same |
| EP1960563A1 (en) * | 2005-12-07 | 2008-08-27 | Posco | High strength thin steel sheet having excellent plating and elongation property and the method for manufacturing the same |
-
1992
- 1992-11-17 JP JP33238492A patent/JPH06158175A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08176677A (ja) * | 1994-12-27 | 1996-07-09 | Nippon Steel Corp | 表面品質の優れた超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| EP0732412A2 (en) * | 1995-03-16 | 1996-09-18 | Kawasaki Steel Corporation | Cold rolled steel sheet exhibiting excellent press workability and method of manufacturing the same |
| EP0732412A3 (en) * | 1995-03-16 | 1997-07-09 | Kawasaki Steel Co | Cold rolled steel sheet having excellent press formability and manufacturing process |
| EP1960563A1 (en) * | 2005-12-07 | 2008-08-27 | Posco | High strength thin steel sheet having excellent plating and elongation property and the method for manufacturing the same |
| EP1960563A4 (en) * | 2005-12-07 | 2010-09-22 | Posco | HIGH RESISTANCE THIN SHEET HAVING EXCELLENT COATING AND ELONGATION PROPERTIES, AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME |
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