JPH03257124A

JPH03257124A - 焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板の製造方法

Info

Publication number: JPH03257124A
Application number: JP5459190A
Authority: JP
Inventors: Kosaku Shioda; 浩作潮田; Naoki Yoshinaga; 直樹吉永; Osamu Akisue; 秋末　治
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1990-03-06
Filing date: 1990-03-06
Publication date: 1991-11-15
Anticipated expiration: 2011-08-07
Also published as: JP2521553B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、焼付硬化性（以後ＢＨ性と略称）を付与した
深絞り用冷延鋼板の製造方法に関するものである。

〔従来の技術〕

自動車の外・内板パネルなどには深絞り用冷延鋼板が用
いられている。ここでいう冷延鋼板とは、表面処理をし
ない狭義の冷延鋼板と、防錆のためにＺｎめっきや合金
化Ｚｎめっきなどの表面処理を施した冷延鋼板を意味す
る。これらの鋼板に要求される材料特性には、ｉ）優れ
たプレス成形性と、１ｉ）ＢＨ性がある。すなわち、ｉ
）は最近の自動車用部品の一体成形性やスタイリング性
の改善に関連するものである。すなわち、これらの鋼板
には最近益々厳しい成形性が要求されており、成形性の
きわめて優れた冷延鋼板が必要である。一方、成形性が
向上すると一般に材料は軟質化し、耐プント性が劣化す
る。上記ｉｉ）のＢＨ性は、このような問題を解決する
重要な特性であり、これによりプレス時の加工性を確保
しつつ、プレス後の塗装工程で強度が上昇し、問題とな
る耐プント性が改善される。また最近、地球環境問題が
表面化する中、車体の軽量化は燃費の向上にとって重要
である。そのためには、成形性の優れたＢＨ性を有する
パネル用高強度冷延鋼板が必要である。

超加工性鋼板の製造は、高純度鋼（ＩＦ鋼）をベースに
連続焼鈍を用いて、あるいはＩＦ鋼や低炭素鋼をベース
にパッチ式の脱炭焼鈍を用いて製造されるのが通例であ
る。材質の均一性や経済性の点から連続焼鈍する方が好
ましいことは周知であるが、この場合優れた加工性を満
足するためにＴ　ｉ　’Ｐ　Ｎ　ｂを添加してＢＨ性に
寄与する固溶Ｃ，Ｎをゼロあるいは極めて低い量に制御
している。したがって、超加工性鋼板にはＢＨ性が消失
するのが一般的である。

しかし、このような連続焼鈍したＩＦ鋼にＢＨ性を付与
すべく、従来から多くの検討がなされてきた。本発明で
は、深絞り性の指標であるｆ値と伸びのバランスが良好
と考えられるＴｉとＮｂを複合添加した鋼板を前提とし
ている。このような鋼板にＢＨ性を付与する従来の技術
には、基本的に次の３つの考え方がある。

第１は、特開昭５９−３１８２７号公報にみられるよう
に、ＴｉでまずＮを固定し、ストレッチャーストレイン
が発生せずかつＢＨ性が発現するように過剰固溶Ｃを残
存すべくＮｂを調整して添加する技術である。上記技術
と関連して特開昭６０−４７３２８号公報では、これに
さらにＢを添加し、固溶ＢのＢＨ性への寄与を加えＢＨ
性の向上を狙っている。第２は、特開昭６１−２６７５
７号公報、特開昭６２−７８２２号公報によって開示さ
れているものであり、ともにＳ量を３０ｐｐｍ以下に極
度に低減することにより、Ｔｉの硫化物や炭化物の析出
挙動を変化させることによりＢＨ性を増加させることを
特徴としている。第３は、特開昭６１−２７６９３１号
公報が開示するものであり連続焼鈍の均熱温度を８５０
℃−ＡＣ：＋と高温にして炭化物を溶解させることによ
りＢＨ性を付与することを特徴としている。しかし、こ
れらの従来方法はいずれも次のような問題を有している
。

〔発明が解決しようとする課題〕

第１の従来方法では、ＮはＴｉで、Ｃの一部はＮｂで固
定するように役割を分担している。しかし、ＴｉもＮｂ
も当量以下しか添加せず、特にＮｂはＢＨ性に寄与する
過剰の固溶Ｃを残存させるように添加量を少なく調整し
ている。したがって、熱延板にも多量の固溶Ｃが存在し
、このような固溶Ｃは、冷延・焼鈍板の（１１１）集合
組織の発達にきわめて有害であり、？値すなわち深絞り
性が劣化する問題がある。また、ＴｉはＮに対して当量
以下しか添加しないのでＳを固定することはもはや不可
能であり、加工性やＢＨ性にとって重要なＴｉ硫化物の
活用ができない。また、ＢＨ性を付与するために多量の
Ｂを添加することは、品質を劣化さセコスト上昇を招く
。第２の従来方法では、Ｓを３０ｐｐｍ以下にするとＴ
ｆ添加極低炭素鋼にＢＨ性が付与されることを基本に、
この技術をＴｉとＮｂを添加した極低炭素鋼の場合まで
拡張している。しかし、本発明者らが詳細に検討した結
果、ＴｉとＮｂを複合添加した極低炭素鋼では、ｉ）３
量を３０ｐｐｍ以下に低減してもＢＨ量が増加するわけ
でなくむしろ減少し、かつ１ｉ）ＢＨ性も充分でないこ
とが判明した。さらに、Ｓ量を３０ｐｐｍ以下に低減す
ることは大幅なコスト上昇をきたす問題もある。第３の
従来方法では、焼鈍温度が８５０　℃以上と高いことが
前提となっている。高温焼鈍は、加工性を向上させたり
ＢＨを付与するためには好ましいが、操業技術的には板
破断が生じやすく、また銅板の平坦度も低下するなど問
題が多く、かつエネルギーコスト上昇＜つく。

本発明は、以上の問題点を解決して、ＢＨ特性を付与し
つつ極めて加工性に優れた鋼板を安定的かつ経済的に製
造する技術を提供するものである。

〔課題を解決するための手段〕

本発明においては、まず極めて優れた加工性を確保する
基本的条件として、ＮとＳの一部を固定するに充分なＴ
ｉを添加する。この点が、既に述べたＮの当量以下のＴ
ｉｌ、か添加しない第１の従来方法と異なる。これによ
り、Ｎはまず安定してｔｆＮとして固定されるのみなら
ず、かなりの量のＳもＴｉＳとして固定される。これら
の析出物は高温で形成されるため粗大であり、粒成長を
あまり阻害しない。したがって、微細なＴｉｃやＮｂＣ
が析出する場合より最終製品の結晶粒径が大きくなり加
工性が著しく改善される。また、ＴｉによってＳが固定
される結果、従来熱間脆性を防止する目的で添加されて
いたＭｎも低下することが可能となり、これにより一層
の加工性の向上も可能となる。また、ＴｉとＮｂを複合
添加した極低炭素鋼においては、Ｔｉ添加極低炭素鋼と
異なりむしろＳ量を増加させる方がＢＨ量を上昇させる
という新知見を得た。

すなわち、Ｎより当量以上添加されるＴｉは、Ｓ量が低
い場合にはＣはＴｉＣとして固定することができるので
、固溶Ｃ量が低下する。一方、Ｓ量を増加させるとＮよ
り当量以上のＴｉはまずＳの固定に使用されるので、も
はやＣを固定することは不可能となる。したがって、Ｃ
はＮｂによって固定されることになる。このような成分
状況下においては、８５０℃未満の焼鈍温度でもｉ　）
　ＮｂがＣに対して当量以下の場合には、容易に固溶Ｃ
が残存しＢＨ性が付与されるし、１ｉ）ＮｂがＣに対し
て当量以上添加されても、本発明のＮｂ添加量内ならＮ
ｂＣの溶解度が存在するため所望のＢＨ性が得られるこ
とになる。この場合、ＴｉはＮ、Ｓを比較的太きな析８
物として固定し、さらにＮｂ″？ＩＣも固定しているの
で、粒成長性が良好となり、極めて優れた加工性が得ら
れる。当然ながら、８５０℃未満の操業が可能となるこ
とから高温焼鈍に付随する操業技術面の問題やエネルギ
ーコスト上昇に起因する経済性の問題が解決される。

また、以上に述べた冶金原理は、表面処理を施さない冷
延鋼板の製造に適用できることはもとより、電気Ｚｎめ
っき冷延鋼板の原板、さらにはライン内焼鈍方式の連続
溶融Ｚｎめっき設備によるＺｎめっきならびに合金化Ｚ
ｎめっき冷延鋼板の製造にも適用が可能である。

本発明は、このような思想と新知見に基づいて構築され
たものであり、その要旨とするところは下記のとおりで
ある。

（１）重量で、Ｃｊ　０．０００５〜０．００４０％、
Ｓｉ：０．８％以下、　Ｍｎ：　０．０３〜１．０％、
Ｐ：０．１５％以下、　　Ｓ　：　０．００４〜０．０
１５％、Ａｊ：０．０１〜０．１％、　Ｎ　７０．００
０５〜０．００６０％および残部Ｆｅと不可避的不純物
からなり、かつＴｉとＮｂを複合添加することを必須条
件とし、Ｔｉ！ｃｔｏ、００９〜０．０５％で、かつＴ
ｉ＞４８／１４・Ｎを満たす範囲内で含有し、Ｎｂは　
０．００５〜０．０２％で、かつＮｂ≧９３／１２〔Ｃ
−０，００１５）を満たす範囲内で含有する鋼を（Ａｒ
ｓ　　１００）　℃以上の仕上げ温度で熱間圧延したの
ち、５００〜７５０℃の温度で巻き取り、次いで圧下率
６０％以上で冷間圧延したのち、７００〜８５０　℃で
連続焼鈍をすることを特徴とする焼付硬化性を有する深
絞り用冷延鋼板の製造方法。

（２）重量で、ｃ　：　ｏ、ｏｏｏｓ〜０．００４０％
、Ｓｉ：０．８％以下、　Ｍｎ：　０．０３〜１．０％
、Ｐ：０．１５％以下、　Ｓ　：　０．００４〜０．０
１５％、　ｉＶ　：　０．０１−０．１％、　Ｎ　：　
０．０００５〜０．００６０％、　Ｂ　ＨＯ，０００２
〜０．００１０％および残部Ｆｅと不可避的不純物から
なり、がっＴｉとＮｂを複合添加することを必須条件と
し、Ｔｉは０．００９〜０．０５％で、かつＴｉ＞４８
／１４・Ｎを満たす範囲内で含有し、Ｎｂは００００５
〜０．０２％で、かツＮｂ≧９３　／　１２　［Ｃ−０
，００１５：ｌを満たす範囲内で含有する鋼を（Ａｒ：
＋　　　１００）　℃以上の仕上げ温度で熱間圧延した
のち、５００〜７５０℃の温度で巻き取り、次いで圧下
率６０％以上で冷間圧延したのち、７００〜８５０℃で
連続焼鈍をすることを特徴とする焼付硬化性を有する深
絞り用冷延綱板の製造方法。

本発明によれば、１．８以上のｆ値と３．０　ｋｇｆ／
ｗ１以上のＢＨ性が得られる。

以下に、数値限定理由を述べ、本発明をさらに明確にす
る。

Ｃは、ＢＨ性に寄与する元素であり、その範囲は極めて
重要である。すなわち、Ｃ量はｏ、ｏｏｏｓ〜０．００
４０％でなければならない。Ｃ量を０．０００５％未満
に低減することは技術的に極めて困難であり、かつ著し
いコスト上昇を招く、Ｃ量が０．００４０％超になると
、Ｃ量を固定するためのＮｂ量が多くなり、ｉ　）　Ｎ
ｂの合金コストの上昇を招き、かつｆｉ　）微細なＮｂ
Ｃが増加するので粒成長性が阻害され、ｆ値の低下、伸
びの劣化が著しく、超加工性鋼板の範晴外となる。

Ｓｉは、伸びの劣化を抑えて強度を上昇させるので高強
度化のためには有効な元素であるが、０．８％超になる
と、化成処理性が劣化したり、溶融亜鉛メツキ鋼板を製
造する場合には、メツキ性が劣化する。したがって、そ
の量は０．８％以下とする。

Ｓｉは低ければ低い程、加工性が向上するので下限はも
うけない。

Ｍｎ量は、０．０３〜１．０％とする。その量が０．０
３％未満になると、熱間脆化が生じる。また、１．０％
超になると硬質化しかつ加工性が劣化する。

Ｐ量は、０．１５％以下とする。Ｐは加工性の劣化を少
なくして強度を上昇させる有効な元素であるが、０．１
５％超になると硬質化しすぎ、かつ２次加工脆化をひき
おこす。

Ｎ量は、本発明においてきわめて重要であり、その量を
０．００４〜０．０１５％とする。Ｎ量が０．００４％
未満となるとＮを固定しても余剰となったＴｉは、Ｔｉ
硫化物を成形する前にＴｉ炭化物を形成する。その結果
、焼鈍後に固溶Ｃは残存せずＢＨ性も乏しくなる。また
、このようなＴｉ炭化物は、Ｔｉ硫化物と比較して微細
なため焼鈍板の結晶粒径が微細となり、加工性も劣化す
る。一方、Ｎ量が０．０１５％超になると、熱間脆化が
発生し、また冷延・焼鈍後の加工性も著しく劣化する。

本発明の範囲である０、００４〜０．０１５％Ｓにおい
ては、Ｎを固定しても余剰となったＴｉが、Ｔｉ硫化物
を形成する。その結果、ＣはＮｂに一部あるいは全量固
定されることになる。ところで、本発明のＣとＮｂとの
成分範囲および焼鈍条件においては、焼鈍前から固ＲＣ
が残存あるいは焼鈍中にＮｂＣが再溶解して固溶Ｃが存
在するので、ＢＨ性が発現する。また、比較的大きいＴ
ｉ硫化物が存在するので粒成長性も良好で、本発明材は
加工性にも優れる。

Ｍ量は、０．０１〜０．１％とする。ＮはＴｉ５Ｎｂ添
加前の溶鋼脱酸剤として加えるが、０．０１％未満と少
量すぎる場合には、ＴｉやＮｂが酸化されこれらの歩留
が低下する。一方、０．１％超と多量に添加しすぎると
ＡＩ、Ｏ，介在物が増加し、材質を劣化させる。

Ｎ量は、０．０００５〜０．００６０％とする。加工性
という観点からするとＮ量は少ないほど好ましいが、０
．０００５％未満にするには製鋼コストが著しく上昇す
る。一方、Ｎ量が０．００６０％鰯と多量にすぎると、
これを固定するためのＴｉが増加し、コスト上昇を招き
好ましくない。

本発明においては、ＴｉとＮｂとの複合添加を必須条件
とするが、まずＴｉ添加量は０．００９〜０．０５％で
かつＴｉ＞４８／１４・Ｎでなければならない。

すなわち、ＴｉはＭ脱酸後に添加され鋼中のＮをまずＴ
ｉＮとして固定するが、必ず余剰Ｔｉが存在するように
成分調整する必要がある。これは、Ｎ量の限定理由で述
べたように余剰ＴｉがＴｉ硫化′＃ｙＪ（ＴｉＳなど）
を形成し、その結果、鋼板の加工性が向上し、ＢＨ性が
付与されるからである。したがって、Ｔｉ＞４８／１４
・Ｎでなければならない。また、この条件が満たされて
もＴｉ添加量が０．００９％未満になるとＴｉＮやＴｉ
硫化物を形成することは困難となる。したがって、Ｔｉ
は０．００９％以上を添加する必要がある。一方、Ｔｉ
添加量が０．０５％超になるとＴｉＮＪＰＴｉ硫化物は
形成されるが、さらに余剰のＴｔが存在することになり
、これがＣをＴｉＣやＴｉ、Ｃ２Ｓ２などという形で固
定するため、残存する固溶Ｃは極めてわずかになり、耐
プント性を向上するに有効なりＨ性を付与することは不
可能となる。したがって、Ｔｉ添加量は、０．０５％以
下とする。

Ｎｂ添加量は、０．００５〜０．０２％でかつＮｂ≧９
３／１２・　［：　Ｃ−０，００１５）でなければなら
ない。微量のＮｂ添加により深絞り性は向上するが、添
加量がｏ、ｏｏｓ％未満ではその効果はわずかである。

一方、Ｎｂが０．０２％超になると、延性が著しく劣化
し、かつＢＨ性も極めて低い値になり、耐プント性が劣
化する。すなわち、本発明では、基本的にＴｉはＮとＳ
の一部を固定することにより消費されるので、ＣはＮｂ
により固定されることになる。ところで第１図に本発明
のＣ，Ｎｂの成分範囲を示すが、この範囲で耐プント性
に有効なりＨ量（≧３　ｋｇｆ／−）が通常の焼鈍温度
である８３０℃で得られることがわかる。この場合、既
に述べたＣ、Ｎｂ量の範囲に加えて、Ｎｂ≧９３／１２
・　〔Ｃ−０，００１５）とする必要がある。第１図に
おいて、原子比でＮｂ／Ｃが１以下の領域であればＮｂ
が不足して固溶Ｃが残存し、高いＢＨ量が得られること
は明らかである。一方、Ｎｂ／Ｃが１以上の領域でも本
発明のＣ，Ｎｂ量の範囲であれば、本発明の温度範囲内
においてＮｂＣの溶解度積から決定される固溶Ｃが存在
する。これらの固溶Ｃが耐プント性に有効なりＨ特性に
寄与する。また、Ｎｂ量がＮｂ＜９３／１２・〔Ｃ−０
，００１５）となるとＢＨ量は増加するが、固溶Ｃや微
細なＮｂＣに起因して加工性が劣化する。

Ｂは、２次加工性劣化を防止する目的で必要に応じて添
加し、その添加量は０．０００２〜０．００１０％とす
る。添加量が０．０００２％未満になると２次加工性劣
化の防止に効果がなく、一方、０．００１０％鰯まで添
加しすぎると加工性が劣化したり、スラブ割れが生じた
りする。

上記化学組成を有するスラブを熱間圧延する。

熱延の仕上げ温度は、冷延・焼鈍後の加工性を確保する
という観点から（Ａｒｓ　　　１００）　℃以上とする
必要がある。また、巻き取り温度は５００〜７５０℃と
する。巻き取り温度の下限は、深絞り性や延性を確保す
る目的で決定され、上限はコイル両端部での材質劣化に
起因する歩留減少を防止する観点から決定される。

冷間圧延は通常の条件でよく、焼鈍後の深絞り性を確保
する目的から、その圧下率は６０％以上とする。

連続焼鈍あるいはライン内焼鈍方式の連続溶融Ｚｎめっ
き設備の焼鈍温度は、７００〜８５０℃とする。焼鈍温
度が７００℃未満では、再結晶は不充分である。また、
加工性やＢＨ性は焼鈍温度の上昇とともに向上するが、
８５０″Ｃ趙では高温すぎて板破断や板の平坦度が悪化
する。

次に、本発明を実施例にて説明する。

（実施例１）Ｃ量とＮｂ量がそれぞれ、０．００５０％まで、および
０〜０．０２６％の範囲で変化し、他の元素はその含有
量が一定で、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．１％、Ｐ：
ｏ、ｏｏａ％、　　Ｓ　：０．０１０％、ＩＪ：Ｑ、Ｑ
３％、Ｔｉ：０．０１７％、　Ｎ　：　０．００１６〜
０．００２０％の真空溶解鋼を、実験室的に熱間圧延し
た。スラブ加熱温度は１１３０℃１熱間圧延の仕上げ温
度は９２０℃１巻き取り温度は７００℃である。熱延板
の板厚は４．０ｍである。

酸洗後、８０％の圧下率の冷間圧延を施し０．８閣の冷
延板とした。これに以下に述べる連続焼鈍を施した。す
なわち、１０℃／　ｓで昇温し、８３０℃で６０秒間保
定したのち、３０℃／ｓで室温まで冷却した。さらに、
０．５％の圧下率の調賞圧延を施し、引張試験に供した
。ＪＩＳ　　Ｓ号引張試験片を採取し、ＢＨ性とｆ値を
測定した。

なお、ＢＨ性は、まず圧延方向に２％の引張予歪を加え
、−旦除荷し１７０″Ｃで２０分間の塗装焼付相当の熱
処理を施してから、再度引張試験を行い、このときの降
伏応力の上昇量を求めることで評価した。また、ｆ値は
一般によく知られた方法で求めた。結果を第１図および
第２図に示す。これらの図から明らかなように、本発明
のＣ量とＮｂ量の範囲内において、所望の３ｋｇｆ／ａ
ｎ”以上のＢＨ量と、１．８以上の７値が得られる。

（実施例２）Ｓ量が０．０００５〜０．０２４％まで変化し、Ｐ量が
ｏ、ｏｏｓ％、０．０７％と２水準変化したＴｉとＮｂ
を複合添加した極低炭素鋼を実験室的に真空溶製した。

Ｓ、Ｐ量以外の組成はＳ、　　Ｐ量とは無関係にほぼ一
定で、Ｃ：　０．００２０〜０．００２５％、Ｓｉ：０
．０１％。

Ｍｎ　：　０．１％、Ａｊ：Ｑ、Ｑ４％、　Ｔｉ　：　
０．０１８％、Ｎｂ：０．０１％、　Ｎ　：　０．００
１５〜０．００２１％である。真空溶解鋼を実験室的に
次の条件で熱間圧延した。スラブ加熱温度は１０７０℃
１熱間圧延の仕上げ温度は９３０℃，、巻き取り温度は
７００℃である。板厚４、　ＯｗｍＯ熱延板を酸洗し、
８０％の圧下率の冷間圧延を施し、０．８　ａｍ厚の冷
延板とし、これに次の連続焼鈍を施した。すなわち、１
０℃／ｓで８３０℃まで昇温し、この温度で６０秒間保
定したのち、３０℃／　ｓで室温まで冷却した。さらに
、０．５％の圧下率の調質圧延を施し、引張試験に供し
た。

ＪＩＳ　　Ｓ号引張試験片を採取し、ＢＨ性と１値を測
定した。なおりＨ性およびｆ値の評価方法は、実施例１
と同じである。引張試験結果を、第３図（０，００８％
Ｐ）と第４図（０，０７％Ｐ）に示す。これらの図から
明らかなように、３ｋｇｆ／ｍ＋”以上のＢＨ性と、１
．８以上のｆ値が、Ｐ量に依存せず本発明の０．００４
〜０．０１５％Ｓの範囲で得られる。ここで、Ｐ量が０
．００８％の鋼板は引張強度が約２９ｋｇｆ／ｍａ＋２
の軟質冷延鋼板であり、一方Ｐ量が０．０７％の鋼板は
、引張強度が約３６ｋｘｆ／ｍｍ２の高強度冷延鋼板で
あった。

（実施例３）第１表に示す化学成分を有する鋼を転炉にて出鋼し、連
続鋳造機にてスラブとし、その後１０７０℃に加熱し、
仕上げ温度がＡｒ３変態点近傍の９１０℃、板厚が４．
２　ｔｍとなるような熱間圧延を行った。ランアウトテ
ーブルでの平均冷却速度は４０℃／　ｓであり、その後
７００℃でコイルに巻き取った。

酸洗後０．８麓まで冷間圧延を行い、続いて実機で連続
焼鈍を施した。連続焼鈍条件は、焼鈍温度：８３０℃２
均熱：１ｍ１ｎ、冷却速度：室温までｌＯＯｏＣ／　ｓ
である。その後、０．６％の圧下率で調質圧延を行い、
引張試験に供した。

試験結果を第２表に示した。ここで、引張試験はＪＩＳ
　　５号試験片を用いて評価した。ＢＨ性とｆ値の評価
は、実施例１．２と同様である。また２次加工性は、絞
り比２．５（シャーエツジ）で絞ったカップを一５０℃
に冷却し、圧壊して割れ発生状況を観察することにより
評価した。

第１表、第２表の調音、Ａ−１〜Ｇ−１は、Ｐが約０．
００８％含まれる強度レベルが３０ｋｇｆ／ｍｍ”級の
冷延鋼板であり、Ａ−２〜Ｇ−２は、Ｐを約０．０７％
添加した強度レベルが３５ｋｇｆ／ａｎ”級の高強度冷
延鋼板である。

これらの表から明らかなように、本発明の範囲によッテ
製造さｔしたｆａＡ−１，Ｄ−１，Ｃ−１は強度レベル
が３０ｋｇｆ／ｍｕ”級でＢＨ性が付与された超酸形性
冷延鋼板となっており、鋼Ａ−２，Ｄ−２、Ｇ−２は強
度レベルが３５ｋｇｆ／ａｍ”級でＢＨ性が付与された
加工性に優れた高強度冷延鋼板となっている。ここで、
鋼Ｂ−１，Ｂ−２はＳ量が低すぎるため、ＢＨ性が不充
分である。一方、鋼Ｃ−１，Ｃ−２はＮｂ添加量が多す
ぎるため、加工性、特に延性に劣り、さらにＢＨ性が不
充分である。また、鋼Ｅ−１，Ｅ−２はＴｉ添加量が多
すぎるためＢＨ性がほとんどない。鋼Ｆ−１，Ｆ−２に
おいては、Ｃ，Ｎｂ量がＮｂ≧９３／１２・　〔Ｃ−０
，００１５）を満足しないので、加工性、特にｆ値が低
い。

（実施例４）第１表に示す供試材のうち、Ａ−１，Ｂ−１について実
施例３の場合と同一条件で冷間圧延まで行ったのち、実
機にて溶融Ｚｎめっき冷延鋼板を製造した。焼鈍の最高
温度は８１０℃であり、Ｚｎめっき浴の温度は４６０℃
であった。合金化処理を施した場合には、鋼板をＺｎめ
っき浴に浸漬後５２０℃まで再加熱して約２０秒保定し
たのち、ただちに冷却した。第３表に実施例３と同様の
方法で評価したＢＨ性の結果を示す。表から明らかなよ
うに、本発明鋼Ａ−１は合金化処理の有無にかかわらず
、所望のＢＨ量を有する。

第２表評価結果＊：絞り比２．５（シャーエツジ）、温度−５０゛Ｃで
割れたもの×、亀裂発生有Δ、割れないものＯ第３表評
価結果〔発明の効果〕以上の説明から明らかなように、本発明の製造方法によ
って、１）ＢＨ性を付加した強度レベルが３０ｋｇｆ／
ａｎ”級の超酸形性冷延鋼板、および１ｉ）ＢＨ性を付
与した強度レベルが３５）ｃｇｆ／ａｍ”級の深絞り用
高強度冷延鋼板が得られる。本発明は、自動車用の難成
形部品の成形を可能にし、さらに一体成形性を可能にす
るのみならず、耐プント性の向上にも大きな効果を発揮
する。また、本発明により得られたＢＨ性を有する高強
度冷延鋼板を使用することにより自動車用パネル鋼板の
板厚を減少し、車体重量を軽減することも可能となる。

したがって、本発明は燃費の向上ひいては地球温暖化問
題の対策としても貢献する。さらに、このような冷延鋼
板が連続焼鈍あるいはライン内焼鈍方式の連続溶融Ｚｎ
めっき設備で製造可能となるため、材質の均一性や経済
性などの点においても連続焼鈍のメリットを享受できる
。

【図面の簡単な説明】

第１図は、冷延・焼鈍板のＢＨ量とＣ，Ｎｂ量との関係
を示し、第２図は、？値とＣ，Ｎｌ）量との関係を示す
。第３図、第４図は、冷延焼鈍板のＢＨ量とｆ値におよ
ぼすＳ量の影響を示すが、第３図はＰが　０．００８％
の場合、第４図はＰが０．０７％の場合である。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）重量で、Ｃ：０．０００５〜０．００４０％、Ｓ
ｉ：０．８％以下、Ｍｎ：０．０３〜１．０％、Ｐ：０
．１５％以下、Ｓ：０．００４〜０．０１５％、Ａｌ：
０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．００６０
％および残部Ｆｅと不可避的不純物からなり、かつＴｉ
とＮｂを複合添加することを必須条件とし、Ｔｉは０．
００９〜０．０５％で、かつＴｉ＞４８／１４・Ｎを満
たす範囲内で含有し、Ｎｂは０．００５〜０．０２％で
、かつＮｂ≧９３／１２〔Ｃ−０．００１５〕を満たす
範囲内で含有する鋼を（Ａｒ＿３−１００）℃以上の仕
上げ温度で熱間圧延したのち、５００〜７５０℃の温度
で巻き取り、次いで圧下率６０％以上で冷間圧延したの
ち、７００〜８５０℃で連続焼鈍をすることを特徴とす
る焼付硬化性を有する深絞り用冷延鋼板の製造方法。
（２）重量で、Ｃ：０．０００５〜０．００４０％、Ｓ
ｉ：０．８％以下、Ｍｎ：０．０３〜１．０％、Ｐ：０
．１５％以下、Ｓ：０．００４〜０．０１５％、Ａｌ：
０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．００６０
％、Ｂ：０．０００２〜０．００１０％および残部Ｆｅ
と不可避的不純物からなり、かつＴｉとＮｂを複合添加
することを必須条件とし、Ｔｉは０．００９〜０．０５
％で、かつＴｉ＞４８／１４・Ｎを満たす範囲内で含有
し、Ｎｂは０．００５〜０．０２％で、かつＮｂ≧９３
／１２〔Ｃ−０．００１５〕を満たす範囲内で含有する
鋼を（Ａｒ＿３−１００）℃以上の仕上げ温度で熱間圧
延したのち、５００〜７５０℃の温度で巻き取り、次い
で圧下率６０％以上で冷間圧延したのち、７００〜８５
０℃で連続焼鈍をすることを特徴とする焼付硬化性を有
する深絞り用冷延鋼板の製造方法。