JPS59177325A - 高強度熱延ベイナイト鋼板の製造方法 - Google Patents
高強度熱延ベイナイト鋼板の製造方法Info
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- JPS59177325A JPS59177325A JP5217483A JP5217483A JPS59177325A JP S59177325 A JPS59177325 A JP S59177325A JP 5217483 A JP5217483 A JP 5217483A JP 5217483 A JP5217483 A JP 5217483A JP S59177325 A JPS59177325 A JP S59177325A
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- Japan
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱延ままで高強度鋼板を提供しようとするもの
で、特に薄手材で簡単な曲げ加工等が加えられる強度が
高い材料、例えば自動車用の補強材、産業機械の部品等
に好適な材料を製造する方法に関するものである。
で、特に薄手材で簡単な曲げ加工等が加えられる強度が
高い材料、例えば自動車用の補強材、産業機械の部品等
に好適な材料を製造する方法に関するものである。
従来、熱延ままの６０〜７０に９／ｌｘｍ”紙高強度鋼
板としては材質および製造コストの面よシフエライト＋
パーライト組織をペースとしＴＩ、Ｎｂ等を添加した析
出強化鋼が、また８０ゆ／Ｔｌａ２超は（：ｒ、Ｍｏ等
を添加したベイナイト鋼が提供されてきた。ところでベ
イナイト組織は特殊成分を含まない炭素鋼でも原理的に
は製造可能と考えられていたが、その成分範囲はＣを多
量に添加したものしか知られておらず、溶接には適さな
い。溶接して使用するためには炭素当量が低い必要があ
るが、低Ｃでベイナイト組織を得るにはＣｒ、Ｍｏ、Ｔ
ｉ、Ｂ等の特殊成分の添加が必須となシ、またベイナイ
ト変態域での恒温保定か必要となるなどコスト的に問題
があった。
板としては材質および製造コストの面よシフエライト＋
パーライト組織をペースとしＴＩ、Ｎｂ等を添加した析
出強化鋼が、また８０ゆ／Ｔｌａ２超は（：ｒ、Ｍｏ等
を添加したベイナイト鋼が提供されてきた。ところでベ
イナイト組織は特殊成分を含まない炭素鋼でも原理的に
は製造可能と考えられていたが、その成分範囲はＣを多
量に添加したものしか知られておらず、溶接には適さな
い。溶接して使用するためには炭素当量が低い必要があ
るが、低Ｃでベイナイト組織を得るにはＣｒ、Ｍｏ、Ｔ
ｉ、Ｂ等の特殊成分の添加が必須となシ、またベイナイ
ト変態域での恒温保定か必要となるなどコスト的に問題
があった。
本発明はかかる問題点を解決し、低炭素普通鋼成分でベ
イナイト組織を得ようとするものであシ、これによル低
コストで高強度鋼板を製造することに成功したものであ
る。
イナイト組織を得ようとするものであシ、これによル低
コストで高強度鋼板を製造することに成功したものであ
る。
即ち、本発明は実質的に特殊元素を含まず、Ｃ：０．０
８〜０．２％、Ｍｎ ： ０．７〜１．８％を含有する
通常の炭素鋼を、Ａ ａ ３点以上に加熱し、Ａｒ３＋
５０℃以上で熱間圧延終了後、Ａｒ３点以上から８０’
Ｃ／ｓ以上の冷却速度で急冷し、かつ該冷却をベイナイ
ト変態域で停止した後、緩冷却する事を特徴とする高強
度熱延ベイナイト鋼板の製造方法を要旨とするものであ
る。
８〜０．２％、Ｍｎ ： ０．７〜１．８％を含有する
通常の炭素鋼を、Ａ ａ ３点以上に加熱し、Ａｒ３＋
５０℃以上で熱間圧延終了後、Ａｒ３点以上から８０’
Ｃ／ｓ以上の冷却速度で急冷し、かつ該冷却をベイナイ
ト変態域で停止した後、緩冷却する事を特徴とする高強
度熱延ベイナイト鋼板の製造方法を要旨とするものであ
る。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明のプロセスの概要を第１図に示した。本発明の出
発材のよりなＣ，Ｍｎ含有量の少い低炭素普通鋼では従
来の特殊成分を添加するベイナイト鋼に比しベイナイト
変態の開始曲線Ｂ１、終了曲線Ｂフが短時間側に移行し
、それぞれＢｆｚＢ２となる。
発材のよりなＣ，Ｍｎ含有量の少い低炭素普通鋼では従
来の特殊成分を添加するベイナイト鋼に比しベイナイト
変態の開始曲線Ｂ１、終了曲線Ｂフが短時間側に移行し
、それぞれＢｆｚＢ２となる。
このために圧延後の鋼板がこの温度域に到達しさえすれ
ば恒温保定をしなくとも空冷の冷却速度でベイナイト変
態は完了する。ところが、成分の低下は同時にフェライ
ト変態の開始線も短時間側に移行するので鋼板の圧延後
の冷却（第１図Ｃ１）は急速に行なう必要がある。しか
しながらフェライト変態の開始線は高温側にも移行する
ので冷却速度としては実現可能な範囲に納める事ができ
る。
ば恒温保定をしなくとも空冷の冷却速度でベイナイト変
態は完了する。ところが、成分の低下は同時にフェライ
ト変態の開始線も短時間側に移行するので鋼板の圧延後
の冷却（第１図Ｃ１）は急速に行なう必要がある。しか
しながらフェライト変態の開始線は高温側にも移行する
ので冷却速度としては実現可能な範囲に納める事ができ
る。
本発明は上記成分範囲の鋼片をＡｅ５点以上に加熱しＡ
、ｒ３＋５０℃以上の温度で圧延した後、フェライト変
態域を通過しない様な冷却速度で急冷する。
、ｒ３＋５０℃以上の温度で圧延した後、フェライト変
態域を通過しない様な冷却速度で急冷する。
そして該急冷を第１図Ａ１点からＭ８点までの間で必要
とする強度水準に応じて設定される温度領域で停止し、
その後の緩冷却（第１図Ｃ２）がベイナイト変態域、即
ち第１図変態開始線Ｂ１、終了線Ｂ２を通過する様にす
る。この様々処理を行うと第２図に示す如く冷却停止温
度に応じた引張強度が得られるのである。第２図はＣ０
，１５％、Ｍｎ ０．９８ ％、その細説酸剤としてＡ
／＝、８１ 、不純物としてＰ、Ｓ、Ｎ。
とする強度水準に応じて設定される温度領域で停止し、
その後の緩冷却（第１図Ｃ２）がベイナイト変態域、即
ち第１図変態開始線Ｂ１、終了線Ｂ２を通過する様にす
る。この様々処理を行うと第２図に示す如く冷却停止温
度に応じた引張強度が得られるのである。第２図はＣ０
，１５％、Ｍｎ ０．９８ ％、その細説酸剤としてＡ
／＝、８１ 、不純物としてＰ、Ｓ、Ｎ。
０等を含有した３０霧厚さの鋼片を１１００℃に加熱し
８７０℃で２咽に圧延した後、冷却速度１００℃／Ｓで
急冷し、種々の停止温度で冷却を停止した後、空冷せし
めた時の引張特性（ＪＩＳ １３号Ｂによる引張試験）
を示したものである。従って本発明によれば低炭素普通
鋼でもって急冷条件と冷却停止条件の選択によシ恒温保
定をせずに６０〜８５ ｋｌｌ／ｍ”等の所望の引張強
度を得る事ができ、Ｃ，Ｍｎ量によっては１００ ｋｇ
／ｌａｎ”の強度のものすら得られる。
８７０℃で２咽に圧延した後、冷却速度１００℃／Ｓで
急冷し、種々の停止温度で冷却を停止した後、空冷せし
めた時の引張特性（ＪＩＳ １３号Ｂによる引張試験）
を示したものである。従って本発明によれば低炭素普通
鋼でもって急冷条件と冷却停止条件の選択によシ恒温保
定をせずに６０〜８５ ｋｌｌ／ｍ”等の所望の引張強
度を得る事ができ、Ｃ，Ｍｎ量によっては１００ ｋｇ
／ｌａｎ”の強度のものすら得られる。
以下、本発明の構成要件の限定理由について説明する。
本発明に適用すべき鋼の化学組成のうち、Ｃについては
実限可能な冷却速度に上って下限が決る。
実限可能な冷却速度に上って下限が決る。
すなわち冷却８０℃／Ｓにおいて７エライト変態を開始
させないためにはＣは０．０８１以上の添加が必要であ
る。またＣ量は多い程フェライト変態が遅れて該組織を
得るには都合が良いが、０．２％を超えるとベイナイト
変態の終了が遅れ、熱延後の恒温保持が必要となシ、プ
ロセスを複雑化するとともに成品の加工性、溶接性を劣
化させるので上限を０．２％とした。
させないためにはＣは０．０８１以上の添加が必要であ
る。またＣ量は多い程フェライト変態が遅れて該組織を
得るには都合が良いが、０．２％を超えるとベイナイト
変態の終了が遅れ、熱延後の恒温保持が必要となシ、プ
ロセスを複雑化するとともに成品の加工性、溶接性を劣
化させるので上限を０．２％とした。
ＭｎもＣと同様の理由によシ、本発明プロセスに適当な
範囲として上記Ｃ量の下で０．７〜１．８％に限定する
。
範囲として上記Ｃ量の下で０．７〜１．８％に限定する
。
その他の成分としては特に添加を必要としないが、Ａｔ
、Ｓｉ等は脱酸剤として通常含まれる量は本発明に影響
を与えない。但し１％以下の８１添加は強度−延性バラ
ンスを向上させる事が知られておシ、高延性を必要とす
る場合は１％までの添加をシテも良イ。Ｃｒ１Ｍ０ＩＴ
ＬＢ等の特殊成分はベイナイト組織の生成を容易にする
が、安価に成品を提供する上で不利となるので添加は好
ましくない。但し添加によって本発明の効果を減するも
のでは無い。
、Ｓｉ等は脱酸剤として通常含まれる量は本発明に影響
を与えない。但し１％以下の８１添加は強度−延性バラ
ンスを向上させる事が知られておシ、高延性を必要とす
る場合は１％までの添加をシテも良イ。Ｃｒ１Ｍ０ＩＴ
ＬＢ等の特殊成分はベイナイト組織の生成を容易にする
が、安価に成品を提供する上で不利となるので添加は好
ましくない。但し添加によって本発明の効果を減するも
のでは無い。
この様な組成を有する鋼片はまず、その鋼のＡｃ５点（
通常８００〜９００℃）以上に加熱して完全にオーステ
ナイト化しなければならない。圧延開始時にフェライト
が存在すると圧延によシ加工組織を生じ延性を著しく損
なう。また圧延終了後冷却開始時にフェライトが存在す
るとその部分はベイナイト化しないばかυでなく、オー
ステナイト部のフェライト変態を促進する可能性もあシ
全面ベイナイト組織を得るには冷却前にフェライトを存
在させてはならない。また冷片を加熱する方法ばかシで
なく、高温鋳片のホットチャージや直接圧延も適用でき
るのは言うまでもない。
通常８００〜９００℃）以上に加熱して完全にオーステ
ナイト化しなければならない。圧延開始時にフェライト
が存在すると圧延によシ加工組織を生じ延性を著しく損
なう。また圧延終了後冷却開始時にフェライトが存在す
るとその部分はベイナイト化しないばかυでなく、オー
ステナイト部のフェライト変態を促進する可能性もあシ
全面ベイナイト組織を得るには冷却前にフェライトを存
在させてはならない。また冷片を加熱する方法ばかシで
なく、高温鋳片のホットチャージや直接圧延も適用でき
るのは言うまでもない。
鋼片の加熱後圧延を行なうが、その理由は所望の成品板
厚を得る事とオーステナイト組織の微細化である。オー
ステナイトが微細である程・成品の靭性が良くなる事は
知られているが、本発明は圧延後の冷却速度の点から厚
手成品の製造には不向きであるから靭性は重要ガ特性で
はない。従って圧下量については何も限定するものでは
ない。
厚を得る事とオーステナイト組織の微細化である。オー
ステナイトが微細である程・成品の靭性が良くなる事は
知られているが、本発明は圧延後の冷却速度の点から厚
手成品の製造には不向きであるから靭性は重要ガ特性で
はない。従って圧下量については何も限定するものでは
ない。
圧延温度は前述の如くオーステナイト温度域でなくては
ならないが、Ａｒ５点（通常７５０〜８５０℃）＋５０
℃以下から冷却を開始すると、冷却速度によっては一部
フエライト変態が起ってしまう。さらにベイナイト変態
を容易にするには冷却前のオーステナイト結晶は大きい
方が良く、この意味からは圧延温度は高い方が望ましい
。そこで圧延温度域をＡｒ５＋５０℃以上に限定した。
ならないが、Ａｒ５点（通常７５０〜８５０℃）＋５０
℃以下から冷却を開始すると、冷却速度によっては一部
フエライト変態が起ってしまう。さらにベイナイト変態
を容易にするには冷却前のオーステナイト結晶は大きい
方が良く、この意味からは圧延温度は高い方が望ましい
。そこで圧延温度域をＡｒ５＋５０℃以上に限定した。
圧延後の急冷は次の条件で行なう。冷却中に７エライト
生成を抑制するために冷却曲線Ｃ１が第１図のＦｓｄと
交叉しない様な冷却速度で冷却する。本発明の成分範囲
鋼に対しては８０℃／８以上の冷却速度が必要である。
生成を抑制するために冷却曲線Ｃ１が第１図のＦｓｄと
交叉しない様な冷却速度で冷却する。本発明の成分範囲
鋼に対しては８０℃／８以上の冷却速度が必要である。
これにつづく冷却停止の条件は成品に要求される強度に
よって異なる。ベイナイト組織の強度はオーステナイト
よシペイナイトに変態する時の変態温度に強く依存し、
成分には大きくは依存しない事が知られている。すなわ
ち第２図の如く冷却停止温度を６００〜３０９℃の間で
変える事によシロ０〜８０ ｋｇ７ｍ２の強度を作多分
けられる。
よって異なる。ベイナイト組織の強度はオーステナイト
よシペイナイトに変態する時の変態温度に強く依存し、
成分には大きくは依存しない事が知られている。すなわ
ち第２図の如く冷却停止温度を６００〜３０９℃の間で
変える事によシロ０〜８０ ｋｇ７ｍ２の強度を作多分
けられる。
大きな冷却速度を得るだめには水量密度の大きな冷却設
備を必要とするが、鋼板の圧延設備に付随する熱伝達係
数が１５０ Ｑ Ｋｃａｌ／ｒｎ２・ｈ・℃程度の最近
の冷却設備によれば板厚が６瘤以下でおれば８０℃／Ｓ
の冷却速度を得るのは不可能ではないり例えば連続熱延
によシ本発明を実施する時は水冷ゾーンの水量密度を最
大とし鋼板を通過させ、鋼板の温度が所定の温度に達す
る位置以降の水冷ゾーンでは注水を停止すればよい。停
止温度の精度を上げるには水冷ゾーンの途中で鋼板温度
が測定できる事が望ましい。
備を必要とするが、鋼板の圧延設備に付随する熱伝達係
数が１５０ Ｑ Ｋｃａｌ／ｒｎ２・ｈ・℃程度の最近
の冷却設備によれば板厚が６瘤以下でおれば８０℃／Ｓ
の冷却速度を得るのは不可能ではないり例えば連続熱延
によシ本発明を実施する時は水冷ゾーンの水量密度を最
大とし鋼板を通過させ、鋼板の温度が所定の温度に達す
る位置以降の水冷ゾーンでは注水を停止すればよい。停
止温度の精度を上げるには水冷ゾーンの途中で鋼板温度
が測定できる事が望ましい。
冷却停止後は緩冷却（第１図Ｃ２）が必要である。
この理由は冷却停止後の鋼板を断熱保持すると変態時の
発熱のためと思われるが成品強度が不安定となシパラツ
キが増大するからである。成分量の多い従来型ベイナイ
ト鋼ではこの効果は小さく冷却停止後の緩冷却を必要と
しなかったが、本発明の低成分鋼では暖冷を行なう必要
があシ、これを有効とするためには１℃／３以上の冷却
速度によシ冷却する事が望ましい。
発熱のためと思われるが成品強度が不安定となシパラツ
キが増大するからである。成分量の多い従来型ベイナイ
ト鋼ではこの効果は小さく冷却停止後の緩冷却を必要と
しなかったが、本発明の低成分鋼では暖冷を行なう必要
があシ、これを有効とするためには１℃／３以上の冷却
速度によシ冷却する事が望ましい。
鋼板の板厚が例えば０．７ ｍの様に極端に薄くなると
、冷却停止後の冷速がを冷状態でも大きくなシこれも成
品強度の安定性を損なう原因となる。
、冷却停止後の冷速がを冷状態でも大きくなシこれも成
品強度の安定性を損なう原因となる。
安定製造のためには該冷却を２０℃ｈ以下の暖冷とする
事が望ましい。
事が望ましい。
以上の説明で明らかな様に通常の熱延板ならば圧延後の
急冷を停止しさえすればその後特別な方法を講する事な
く空冷で本発明を実施する事が可能である。これは空冷
時の冷却速度（ｔ＝３＋ｍで１０℃ｈ前後）であっても
ベイナイト変態が終了し得る成分組成を設定しているか
らであシ、本発明の重要なポイントである。但し鋼板厚
みが極端に薄い場合に本発明を適用するためには冷却停
止後の保温あるいは加熱の手段が必要である。
急冷を停止しさえすればその後特別な方法を講する事な
く空冷で本発明を実施する事が可能である。これは空冷
時の冷却速度（ｔ＝３＋ｍで１０℃ｈ前後）であっても
ベイナイト変態が終了し得る成分組成を設定しているか
らであシ、本発明の重要なポイントである。但し鋼板厚
みが極端に薄い場合に本発明を適用するためには冷却停
止後の保温あるいは加熱の手段が必要である。
本発明を実施するに当シ、鋼板の冷却速度を８０℃／Ｓ
とするには強力な冷却設備と薄手板厚の組合せが必然と
なる。従って鋼板の製造方法としてはホットストリップ
ミルによる連続熱延が最も適しているが、鋼板以外の鋼
材製造の場合にはそれぞれ適した方法が考えられよう。
とするには強力な冷却設備と薄手板厚の組合せが必然と
なる。従って鋼板の製造方法としてはホットストリップ
ミルによる連続熱延が最も適しているが、鋼板以外の鋼
材製造の場合にはそれぞれ適した方法が考えられよう。
実施例
以下実施例について説明する。
表１に示す各成分組成の鋼を表２に示す条件でホットス
トリップミルによシ圧延・冷却を行なった。但し表２の
急冷停止温度は捲取温度からの推定である。その結果得
られた成品特性を表３に示す。
トリップミルによシ圧延・冷却を行なった。但し表２の
急冷停止温度は捲取温度からの推定である。その結果得
られた成品特性を表３に示す。
番号■〜■は本発明範囲内の実施例であシ、それぞれ冷
却停止温度（−ＣＴ）に応じた強度を示しておシ、成分
Ａのみで５９．３〜８０．８に９／ｍｎ ２の範囲が得
られている。またベイナイト鋼は伸びの値はやや劣るも
のの穴拡げ性が優れている。鋼Ａは加工性向上のために
Ｃｍ添加を行なっておシ、良好な穴拡げ性はこれにもよ
るが、Ｃａ処理をしていない鋼Ｂ（■）でも良い値を示
す。また、ベイナイト組織は降伏比が低くこの点も加工
性にとっては都合が良い。
却停止温度（−ＣＴ）に応じた強度を示しておシ、成分
Ａのみで５９．３〜８０．８に９／ｍｎ ２の範囲が得
られている。またベイナイト鋼は伸びの値はやや劣るも
のの穴拡げ性が優れている。鋼Ａは加工性向上のために
Ｃｍ添加を行なっておシ、良好な穴拡げ性はこれにもよ
るが、Ｃａ処理をしていない鋼Ｂ（■）でも良い値を示
す。また、ベイナイト組織は降伏比が低くこの点も加工
性にとっては都合が良い。
比較例■は冷却速度が不足しているために１００饅ベイ
ナイト組織とはならずフェライトが生成したために強度
が低い。比較例■はＦＴが低いために圧延中および冷却
中にフェライトが多量に生成しているが、このフェライ
トは結晶粒が微細なために、伸びや穴拡げ性は良好でお
る。しかし■と同様な強度レベル■の穴拡げ性は■よシ
良くベイナイト組織の優位性は明らかである。比較例■
は成分が本発明範囲外であって冷却速度が要件を満たし
てもベイナイト生成はわずかでしかない。この理由は第
１図のＦ、線が左上方へ移動するからでちる。
ナイト組織とはならずフェライトが生成したために強度
が低い。比較例■はＦＴが低いために圧延中および冷却
中にフェライトが多量に生成しているが、このフェライ
トは結晶粒が微細なために、伸びや穴拡げ性は良好でお
る。しかし■と同様な強度レベル■の穴拡げ性は■よシ
良くベイナイト組織の優位性は明らかである。比較例■
は成分が本発明範囲外であって冷却速度が要件を満たし
てもベイナイト生成はわずかでしかない。この理由は第
１図のＦ、線が左上方へ移動するからでちる。
本発明によシロ０〜１００ ｋｌｉ＋／ｍｍ”級の熱延
高張力鋼を低コストで製造する事が可能になった。
高張力鋼を低コストで製造する事が可能になった。
第１図は本発明のプロセスを説明するＣＣＴ概念図、第
２図は０．１５Ｃ−０，４８Ｓｉ−０，９８Ｍｎ鋼を１
１００℃より急冷し３００〜６００℃の温度域で冷却停
止した時の鋼板の引張特性を示す図である。 時間 第 ２ 図
２図は０．１５Ｃ−０，４８Ｓｉ−０，９８Ｍｎ鋼を１
１００℃より急冷し３００〜６００℃の温度域で冷却停
止した時の鋼板の引張特性を示す図である。 時間 第 ２ 図
Claims (2)
- （１）実質的に特殊元素を含まず、ｃ：ｏ、ｏｓ〜０．
２チ、Ｍｎ ： ０．７〜１．８チを含有する通常の炭
素鋼を、ｋｃ５点以上に加熱し、Ａｒ３＋５０℃以上で
熱間圧延終了後、Ａｒ５点以上から８０℃／８以上の冷
却速度で急冷し、かつ該冷却をベイナイト変態域で停止
した後、緩冷却する事を特徴とする高強度熱延ベイナイ
ト鋼板の製造方法 - （２）緩冷却の冷却速度を１〜ｂ 請求の範囲第１項記載の方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5217483A JPS59177325A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | 高強度熱延ベイナイト鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5217483A JPS59177325A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | 高強度熱延ベイナイト鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59177325A true JPS59177325A (ja) | 1984-10-08 |
| JPS6337166B2 JPS6337166B2 (ja) | 1988-07-25 |
Family
ID=12907448
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5217483A Granted JPS59177325A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | 高強度熱延ベイナイト鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59177325A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0747154A1 (de) * | 1995-06-07 | 1996-12-11 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Sinterteilen |
| JP2005036308A (ja) * | 2003-06-27 | 2005-02-10 | Jfe Steel Kk | 高炭素鋼板の製造方法および製造設備 |
| JP2013147733A (ja) * | 2011-12-21 | 2013-08-01 | Jfe Steel Corp | 強度−伸びバランスに優れた高張力鋼板およびその製造方法 |
| JP2013177681A (ja) * | 2012-02-08 | 2013-09-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | 耐溶融亜鉛腐食性および耐亜鉛割れ性に優れた溶融亜鉛浴設備用鋼板とその製造方法 |
Families Citing this family (1)
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|---|---|---|---|---|
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| JPS54131524A (en) * | 1978-04-04 | 1979-10-12 | Nippon Steel Corp | High-ductile, low-yield ratio, high-tensile, heat rolled steel plate production |
| JPS59126719A (ja) * | 1983-01-11 | 1984-07-21 | Nippon Steel Corp | 加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
-
1983
- 1983-03-28 JP JP5217483A patent/JPS59177325A/ja active Granted
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Cited By (6)
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|---|---|---|---|---|
| EP0747154A1 (de) * | 1995-06-07 | 1996-12-11 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Sinterteilen |
| JP2005036308A (ja) * | 2003-06-27 | 2005-02-10 | Jfe Steel Kk | 高炭素鋼板の製造方法および製造設備 |
| JP4529517B2 (ja) * | 2003-06-27 | 2010-08-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炭素鋼板の製造方法および製造設備 |
| JP2013147733A (ja) * | 2011-12-21 | 2013-08-01 | Jfe Steel Corp | 強度−伸びバランスに優れた高張力鋼板およびその製造方法 |
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| JP2017133106A (ja) * | 2012-02-08 | 2017-08-03 | 新日鐵住金株式会社 | 溶融亜鉛浴設備 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6337166B2 (ja) | 1988-07-25 |
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