JPS5896819A - 低温靭性のすぐれたＮｉ低合金鋼板の製造法 - Google Patents
低温靭性のすぐれたＮｉ低合金鋼板の製造法Info
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- JPS5896819A JPS5896819A JP19275681A JP19275681A JPS5896819A JP S5896819 A JPS5896819 A JP S5896819A JP 19275681 A JP19275681 A JP 19275681A JP 19275681 A JP19275681 A JP 19275681A JP S5896819 A JPS5896819 A JP S5896819A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、熱間圧延後、直接焼入れし、続いて焼戻し
を行なうことによシ、低温靭性のすぐれたＮｉ低合金鋼
板を製造する方法に関するものである。
を行なうことによシ、低温靭性のすぐれたＮｉ低合金鋼
板を製造する方法に関するものである。
近年、焼入れの際の加熱エネルギーを節減するとともに
、能率良く焼入れ鋼板を製造するために、熱間圧延後、
直ちに急冷処理を施して焼入れを行なうことが実施され
つつあり、高張力低合金鋼板の製造にもこの方法が試み
られてきている。
、能率良く焼入れ鋼板を製造するために、熱間圧延後、
直ちに急冷処理を施して焼入れを行なうことが実施され
つつあり、高張力低合金鋼板の製造にもこの方法が試み
られてきている。
従来、直接焼入れ・焼戻し法、によシ高張力鋼板を゛製
造するには、通常、鋼を完全にオーステナイトになる温
度に加熱し、それから最小の熱損失でオーステナイト再
結晶域にて圧延を完了した後、直ちに焼入れ・焼戻し処
理を施す方法が採用されていた。
造するには、通常、鋼を完全にオーステナイトになる温
度に加熱し、それから最小の熱損失でオーステナイト再
結晶域にて圧延を完了した後、直ちに焼入れ・焼戻し処
理を施す方法が採用されていた。
しかしながら、このような方法では、一般に、焼入れ性
を良くするために極力圧延仕上げ温度を高くとるように
はしているが、再加熱焼入れ・焼戻し法によシ製造され
る鋼板に比べて焼入れ性が劣り、しかも焼入れ前のオー
ステナイト粒が粗いことによシ、鋼板の低温切欠き靭性
が低くなるという問題点があった。特に、Ｎｉ低合金鋼
にこの方法を適用した場合には、Ｎｉ量によって適冷オ
ーステナイト領域が広くなっていることから、上述のよ
うな不都合が顕著に現われていた。
を良くするために極力圧延仕上げ温度を高くとるように
はしているが、再加熱焼入れ・焼戻し法によシ製造され
る鋼板に比べて焼入れ性が劣り、しかも焼入れ前のオー
ステナイト粒が粗いことによシ、鋼板の低温切欠き靭性
が低くなるという問題点があった。特に、Ｎｉ低合金鋼
にこの方法を適用した場合には、Ｎｉ量によって適冷オ
ーステナイト領域が広くなっていることから、上述のよ
うな不都合が顕著に現われていた。
本発明者等は、上述のような観点から、直接焼入れ・焼
戻し法の長所、すなわち、圧延直後に再加熱なくして焼
入れを行なうことによシ、製造コストを下げるとともに
生産の能率化を図れるプロセスを損なうことなく、通常
の再加熱焼入れ・焼戻し法で製造される鋼板と同等以上
の性能、特に高靭性をもつ調質Ｎ１低合金鋼板の製造法
を見出すべく研究を重ねた結果、Ｎｉ低合金鋼に、その
再結晶温度域においてまず圧延を施し、ついで、ユパス
ないしは数パスのオーステナイト未再結晶温度域での圧
延を施すとともに、恒温変態曲線（１７７曲線）図にお
けるオーステナイト域内で圧延を完了し、直ちに急冷す
ることによって直接焼入れしてから、引き続いて焼戻し
を施すことによって、すぐれた低温靭性を有するＮ１低
合金高張力鋼板が得られることを知見するに至った。そ
して、その際の、恒温変態曲線（１７７曲線）図におけ
るオーステナイト域は、圧延時の冷却曲線と鋼の１７７
曲線よシ決まる式、 但し、Ｔ：温度、 ｚｌ：鋼の連続冷却中の温度Ｔ１における１７７曲線の
潜伏期時間、 Δｔ１：圧延冷却曲線のＴ１−１とＴ１との間の時間。
戻し法の長所、すなわち、圧延直後に再加熱なくして焼
入れを行なうことによシ、製造コストを下げるとともに
生産の能率化を図れるプロセスを損なうことなく、通常
の再加熱焼入れ・焼戻し法で製造される鋼板と同等以上
の性能、特に高靭性をもつ調質Ｎ１低合金鋼板の製造法
を見出すべく研究を重ねた結果、Ｎｉ低合金鋼に、その
再結晶温度域においてまず圧延を施し、ついで、ユパス
ないしは数パスのオーステナイト未再結晶温度域での圧
延を施すとともに、恒温変態曲線（１７７曲線）図にお
けるオーステナイト域内で圧延を完了し、直ちに急冷す
ることによって直接焼入れしてから、引き続いて焼戻し
を施すことによって、すぐれた低温靭性を有するＮ１低
合金高張力鋼板が得られることを知見するに至った。そ
して、その際の、恒温変態曲線（１７７曲線）図におけ
るオーステナイト域は、圧延時の冷却曲線と鋼の１７７
曲線よシ決まる式、 但し、Ｔ：温度、 ｚｌ：鋼の連続冷却中の温度Ｔ１における１７７曲線の
潜伏期時間、 Δｔ１：圧延冷却曲線のＴ１−１とＴ１との間の時間。
によって求まる値が−１，０を越えない最も１．０に近
い温度Ｔｎを下限とし、Ｔｎ＋２００℃および８３０℃
のうちの低い方の温度を上限とする温度範囲で表わされ
ることを確認した。
い温度Ｔｎを下限とし、Ｔｎ＋２００℃および８３０℃
のうちの低い方の温度を上限とする温度範囲で表わされ
ることを確認した。
なお、上記式は、つぎのような事項に基づいたものであ
る。すなわち、圧延時の連続冷却による。
る。すなわち、圧延時の連続冷却による。
冷却は、恒温変態と連続冷却変態の関係説明図たる第１
図（ａ）および但）に示すように、ＴＩ ＋ Ｔ２ ＊
Ｔ３１・・・・・・の各温度でΔｔ１．Δｔ２．Δｔ
３＋・・・・・・・・の時間恒温保持しながら冷却した
ときの、この段階を無限に細かくしたときと同じである
と考えられ、いま、Ｔｌ ｌ Ｔ２ ＋ Ｔ３ ＊・・
・・・・温度における恒温変態のときの潜伏期をそれぞ
れｚ、Ｔ ｚ２ ｒ ｚＳｒ・・とすると、連続冷却の
場合は、これらの温度でそれぞれΔ’Ｆ＋１７Ｚ、。
図（ａ）および但）に示すように、ＴＩ ＋ Ｔ２ ＊
Ｔ３１・・・・・・の各温度でΔｔ１．Δｔ２．Δｔ
３＋・・・・・・・・の時間恒温保持しながら冷却した
ときの、この段階を無限に細かくしたときと同じである
と考えられ、いま、Ｔｌ ｌ Ｔ２ ＋ Ｔ３ ＊・・
・・・・温度における恒温変態のときの潜伏期をそれぞ
れｚ、Ｔ ｚ２ ｒ ｚＳｒ・・とすると、連続冷却の
場合は、これらの温度でそれぞれΔ’Ｆ＋１７Ｚ、。
Δｔ２ ／Ｚ ２１Δｔ４／ｚ３．・・・だけ潜伏期を
消費しながら冷却されてゆき、そして、これらの和が１
になったとき潜伏期を全部消費して、変態が始まる。す
なわち、 が満足されたとき変態を開始することとなるのである。
消費しながら冷却されてゆき、そして、これらの和が１
になったとき潜伏期を全部消費して、変態が始まる。す
なわち、 が満足されたとき変態を開始することとなるのである。
したがって、この発明は上記知見に基いてなされたもの
であって。
であって。
Ｃ：０．２０重量−以下、
Ｓｉ： ０．０５〜０．５０重量％、
Ｍｎ：０．８０重量％、
Ｎｉ ： ２．０〜１０．０重量％、
を含むか、あるいはさらに、
Ｃｒ：１．００重量％以下、
Ｍｏ：０．５０重量％以下、
の１種以上を含有し、
Ｆｅおよび不可避不純物：残シ、
からなる組成を有する鋼を、Ａｃｓ点以上に加熱して完
全オーステナイト化した後、８３０℃以上で中間厚さま
で初期圧延し、引続いて、圧延時の冷却曲線と鋼のＴＴ
Ｔ曲線よシ求まる式、但し、Ｔ：温度、 ｚｌ：鋼の連続冷却中の温度ＴｉにおけるＴＴＴ曲線の
潜伏期時間、 Δｔ１：圧延冷却曲線のＴ１−１とＴ１との間の時間。
全オーステナイト化した後、８３０℃以上で中間厚さま
で初期圧延し、引続いて、圧延時の冷却曲線と鋼のＴＴ
Ｔ曲線よシ求まる式、但し、Ｔ：温度、 ｚｌ：鋼の連続冷却中の温度ＴｉにおけるＴＴＴ曲線の
潜伏期時間、 Δｔ１：圧延冷却曲線のＴ１−１とＴ１との間の時間。
の値が１．０を越えない最も１゜０に近い温度Ｔｎを下
限とし、Ｔｎ−１−２００℃および８３０℃のうちの低
い方の温度を上限とする温度範囲で３０％以上の圧下率
で圧下を行なって調質圧延を終了し、直ちに急冷して直
接焼入れをし、さらに焼戻しを行なうことによって、低
温靭性のすぐれたＮ１低合金鋼板を製造することに特徴
を有するものである。
限とし、Ｔｎ−１−２００℃および８３０℃のうちの低
い方の温度を上限とする温度範囲で３０％以上の圧下率
で圧下を行なって調質圧延を終了し、直ちに急冷して直
接焼入れをし、さらに焼戻しを行なうことによって、低
温靭性のすぐれたＮ１低合金鋼板を製造することに特徴
を有するものである。
このような手段による、圧延過程で生じたオーステナイ
ト粒の微細化と、最終仕上げパス以前の１パス以上の未
再結晶域での圧延によるオーステナイト粒への変形帯の
導入が、直後の直接焼入れにおいてマルテンサイトの結
晶学的最小単位（ブロック）を微細化し、その後の焼戻
し後に得られる鋼板の低温靭性の向上につながるのであ
る。ちなみに、マルテンサイト鋼の靭性は、オーステナ
イト粒度のみならず、ブロックの大きさに依存すること
が一般に知られている。
ト粒の微細化と、最終仕上げパス以前の１パス以上の未
再結晶域での圧延によるオーステナイト粒への変形帯の
導入が、直後の直接焼入れにおいてマルテンサイトの結
晶学的最小単位（ブロック）を微細化し、その後の焼戻
し後に得られる鋼板の低温靭性の向上につながるのであ
る。ちなみに、マルテンサイト鋼の靭性は、オーステナ
イト粒度のみならず、ブロックの大きさに依存すること
が一般に知られている。
ついで、この発明において、Ｎ１低合金鋼の組成成分量
、圧延処理温度、および圧下率をそれぞれ上記のように
限定した理由を説明する。
、圧延処理温度、および圧下率をそれぞれ上記のように
限定した理由を説明する。
ａ） Ｃ
Ｃ成分は、鋼に強度を付与するために必要な元素である
゛が、その含有量が０．２０重量％を越えると溶接性と
靭性を悪化させるようになることから、その含有量を０
．２０重量−以下と限定した。
゛が、その含有量が０．２０重量％を越えると溶接性と
靭性を悪化させるようになることから、その含有量を０
．２０重量−以下と限定した。
ｂ） ５ｉ
Ｓｉ成分には、鋼の脱酸作用のほか、強度を向上する作
用があるが、その含有量が０．０５重量％未満では前記
作用に所望の効果が得られず、特に脱酸不足を生ずるが
、一方０．５０重量％を越えて含有させると靭性が悪化
するようになることから、その含有量を０．０５〜０．
５０重量％と限定した。
用があるが、その含有量が０．０５重量％未満では前記
作用に所望の効果が得られず、特に脱酸不足を生ずるが
、一方０．５０重量％を越えて含有させると靭性が悪化
するようになることから、その含有量を０．０５〜０．
５０重量％と限定した。
ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分は、鋼の強度を向上させるために必要な元素で
あるが、その含有量が０．８０重量％を越えると焼戻し
脆化感受性が大きくなることから、その含有量を０．８
０重量％以下と限定した。
あるが、その含有量が０．８０重量％を越えると焼戻し
脆化感受性が大きくなることから、その含有量を０．８
０重量％以下と限定した。
ｄ） Ｎｉ
Ｎ１成分には、鋼の靭性を確保する作用があるが、その
含有量が２．０重量％未満では前記作用に所望の効果を
得ることができず、一方１０．０重量％までの添加で十
分な効果が得られるうえ、その量を越えた添加では容認
できる以上のコスト上昇をもたらすことから、その含有
量を２．０〜ｌｏ、ｏ電量チと限定した。
含有量が２．０重量％未満では前記作用に所望の効果を
得ることができず、一方１０．０重量％までの添加で十
分な効果が得られるうえ、その量を越えた添加では容認
できる以上のコスト上昇をもたらすことから、その含有
量を２．０〜ｌｏ、ｏ電量チと限定した。
ｅ） Ｃｒ
Ｃｒ成分は、鋼の強度を向上するために必要な元素であ
るが、その含有量が１．００重量％までで十分な効果が
得られるうえ、その量を越えて含有させると溶接性が悪
化し、コストも上昇することからその含有量を１．００
重量％以下と限定した。
るが、その含有量が１．００重量％までで十分な効果が
得られるうえ、その量を越えて含有させると溶接性が悪
化し、コストも上昇することからその含有量を１．００
重量％以下と限定した。
ｆ） Ｍ。
Ｍｏ成分には、焼戻し脆化を防止するとともに焼入れ性
を増加して鋼の強度を向上させる作用があるが、その含
有量が０．５０重量％までで十分な効果が得られるうえ
、その量を越えて含有させるとコストの上昇を招くこと
から、その含有量を０，５０重量％以下と限定した。
を増加して鋼の強度を向上させる作用があるが、その含
有量が０．５０重量％までで十分な効果が得られるうえ
、その量を越えて含有させるとコストの上昇を招くこと
から、その含有量を０，５０重量％以下と限定した。
ｇ）初期圧延の際の加熱温度と圧延温度初期圧延は、圧
延時、オーステナイト再結晶領域で圧下を加えてオース
テナイト粒の細粒化を計るためのものであシ、鋼を完全
オーステナイト化するために、まずＡｃｓ点以上に加熱
せねばならず、また、オーステナイト粒を小さくするに
は圧延中に小さなオーステナイト粒を生成する必要があ
シ、８３０℃以上の温度域でないとオーステナイトが再
結晶しないことから、初期圧延は８３０℃以上で実施す
る必要がある。そして、上記オーステナイト化温度は高
い方が望ましく、さらに、上述のように圧下によってオ
ーステナイト粒をできるだけ細かくすることが望ましい
ので、８３０℃以上での圧下率は５０％以上が良く、こ
の圧下率で中間厚さまで圧延するのが最適である。
延時、オーステナイト再結晶領域で圧下を加えてオース
テナイト粒の細粒化を計るためのものであシ、鋼を完全
オーステナイト化するために、まずＡｃｓ点以上に加熱
せねばならず、また、オーステナイト粒を小さくするに
は圧延中に小さなオーステナイト粒を生成する必要があ
シ、８３０℃以上の温度域でないとオーステナイトが再
結晶しないことから、初期圧延は８３０℃以上で実施す
る必要がある。そして、上記オーステナイト化温度は高
い方が望ましく、さらに、上述のように圧下によってオ
ーステナイト粒をできるだけ細かくすることが望ましい
ので、８３０℃以上での圧下率は５０％以上が良く、こ
の圧下率で中間厚さまで圧延するのが最適である。
ｈ）オーステナイト未再結晶領域での圧延圧延は、上記
のように再結晶域でのオーステナイトの微細化に続いて
、最終仕上げバス以前の１パス以上のオーステ丈イト未
再結晶域での、オーステナイト粒への変形帯の導入のた
めにも行なう必要がある。
のように再結晶域でのオーステナイトの微細化に続いて
、最終仕上げバス以前の１パス以上のオーステ丈イト未
再結晶域での、オーステナイト粒への変形帯の導入のた
めにも行なう必要がある。
この場合、オーステナイト未再結晶領域の中でも、でき
るだけ低温側で大きな圧下を加えることが望ましく、温
度が高いと回復現象が起シ、焼入れ時に変形帯が少なく
なる。特にＮ１含有鋼は適冷域が広く、Ｎｌ量によって
も、圧延時の冷却速度によっても異るため、ＴＴＴ曲線
図と圧延時の冷却速度よシ決まる変態点以上で圧延をす
る必要があシ、このようにして十分歪ませたオーステナ
イト粒を焼入れすることによシ、生ずるマルテンサイト
の結晶学的最小単位（ブロック）を微細にし、靭性を向
上させるものであるが、この圧延温度の下限を、先に述
べた式： の値が１，０を越えない最も１．０に近い温度Ｔｎとし
たのは、これよシ低い温度とすると前述のようにフェラ
イトが析出し、オーステナイトから直接マルテンサイト
化できなくなるためであり、一方、この圧延温度の上限
を、上記温度Ｔｎ＋ ２００℃および８３０℃のうちの
低い方の温度としたのは、この圧延温度は低い方が回復
が遅れて圧延時の歪が焼入れ時にそのまま持ち込まれて
良好なのであるが、前記下限値の温度Ｔｎを基準として
これより２００℃以内の範囲、すなわち、Ｔｎ＋２００
℃以内であれば回復もさほど大きくなく、かつ作業も容
易であるということと、オーステナイトの再結晶温度で
ある８３０℃を越えると歪が残らず再結晶してしまうと
いうこととを考慮した結果の故である。
るだけ低温側で大きな圧下を加えることが望ましく、温
度が高いと回復現象が起シ、焼入れ時に変形帯が少なく
なる。特にＮ１含有鋼は適冷域が広く、Ｎｌ量によって
も、圧延時の冷却速度によっても異るため、ＴＴＴ曲線
図と圧延時の冷却速度よシ決まる変態点以上で圧延をす
る必要があシ、このようにして十分歪ませたオーステナ
イト粒を焼入れすることによシ、生ずるマルテンサイト
の結晶学的最小単位（ブロック）を微細にし、靭性を向
上させるものであるが、この圧延温度の下限を、先に述
べた式： の値が１，０を越えない最も１．０に近い温度Ｔｎとし
たのは、これよシ低い温度とすると前述のようにフェラ
イトが析出し、オーステナイトから直接マルテンサイト
化できなくなるためであり、一方、この圧延温度の上限
を、上記温度Ｔｎ＋ ２００℃および８３０℃のうちの
低い方の温度としたのは、この圧延温度は低い方が回復
が遅れて圧延時の歪が焼入れ時にそのまま持ち込まれて
良好なのであるが、前記下限値の温度Ｔｎを基準として
これより２００℃以内の範囲、すなわち、Ｔｎ＋２００
℃以内であれば回復もさほど大きくなく、かつ作業も容
易であるということと、オーステナイトの再結晶温度で
ある８３０℃を越えると歪が残らず再結晶してしまうと
いうこととを考慮した結果の故である。
１）オーステナイト未再結晶領域での圧下率この圧延に
おいては、オーステナイト粒をある程度以上十分に歪ま
せて変形帯を導入し、直後の直接焼入れにおいてマルテ
ンサイトの結晶学的最小単位（ブロック）を微細化する
必要があシ、このためには３０％以上の圧下率が必要で
あり、圧下率が３０％未満では、強度や靭性向上の効果
が十分に得られない。したがって、その圧下率を３０％
以上と限定した。
おいては、オーステナイト粒をある程度以上十分に歪ま
せて変形帯を導入し、直後の直接焼入れにおいてマルテ
ンサイトの結晶学的最小単位（ブロック）を微細化する
必要があシ、このためには３０％以上の圧下率が必要で
あり、圧下率が３０％未満では、強度や靭性向上の効果
が十分に得られない。したがって、その圧下率を３０％
以上と限定した。
１ぎに、この発明を実施例によシ比較例と対比しながら
説明する。
説明する。
実施例
まず、通常の溶解法および鋳造法にて、第１表に示す通
シの成分組成を有するスラブを用意し、これに、同じく
第１表に示した条件の初期圧延、調質圧延、および直接
焼入れ・焼戻しを順次連続して施して本発明鋼板Ａ −
Ｅ 、および比較鋼板Ａ〜Ｃをそれぞれ製造した。なお
、第１表において、比較鋼板Ａは調質圧延時の圧下率が
本発明の範囲よシ低い条件で製造されたものであシ、ま
た比較鋼板ＢおよびＣは、調質圧延の温度範囲が本発明
の範囲よシ高い条件で製造した場合のものである。
シの成分組成を有するスラブを用意し、これに、同じく
第１表に示した条件の初期圧延、調質圧延、および直接
焼入れ・焼戻しを順次連続して施して本発明鋼板Ａ −
Ｅ 、および比較鋼板Ａ〜Ｃをそれぞれ製造した。なお
、第１表において、比較鋼板Ａは調質圧延時の圧下率が
本発明の範囲よシ低い条件で製造されたものであシ、ま
た比較鋼板ＢおよびＣは、調質圧延の温度範囲が本発明
の範囲よシ高い条件で製造した場合のものである。
このようにして得られた鋼板の機械的性質を調べた結果
を第１表に併せて記載した。
を第１表に併せて記載した。
第１表に示す結果からも、本発明鋼板Ａ−Ｅは、いずれ
も比較鋼板Ａ−Ｃに比して、一段とすぐれた靭性を有し
ていることが明らかである。
も比較鋼板Ａ−Ｃに比して、一段とすぐれた靭性を有し
ていることが明らかである。
上述のように、この発明によれば、低温靭性のすぐれた
Ｎ１低合金湊板を、熱間圧延後の直接焼入れ・焼戻しに
よって容易に製造することができ、高品質の低温構造材
を低コストで能率良く提供できるなど工業上有用な効果
がもたらされるのである。
Ｎ１低合金湊板を、熱間圧延後の直接焼入れ・焼戻しに
よって容易に製造することができ、高品質の低温構造材
を低コストで能率良く提供できるなど工業上有用な効果
がもたらされるのである。
第１図（ａ）および（ｂ）は、恒温変態と連続冷却変態
との関係を示した説明図である。 第１図 （Ｑ） 十！温イ々−準〒番Ｔ間 ２
との関係を示した説明図である。 第１図 （Ｑ） 十！温イ々−準〒番Ｔ間 ２
Claims (2)
- （１） Ｃ： ０．２０％以下、 Ｓｌ： ０．０５〜０．５０％、 Ｍ、−、：ｏ、ｓｏ％以下、 Ｎｉ：２．ｏ〜１０．０％、 Ｆｅおよび不可避不純物；残り、 （以上重量％）からなる組成を有する鋼を、Ａｃ３点以
上に加熱した後、８３０℃以上で中間厚さまで初期圧延
し、引続いて、圧延時の冷却曲線と鋼の７１７曲線よシ
求まる下記の式の値が１．０を越えない最も１．０に近
い温度Ｔｎを下限とし、Ｔｎ−１−２００℃および８３
０℃のうちの低い方の温度を上限とする温度範囲で３０
％以上の圧下率で圧下を行なって調質圧延を終了し、直
ちに急冷して直接焼入れをし、さらに焼戻しを行なうこ
とを特徴とする、低温靭性のすぐれたＮ１低合金鋼板の
製造方法。 但し、Ｔ：温度、 ｚｌ：鋼の連続冷却中の温度Ｔ１における７１７曲線の
潜伏期時間、 Δｔ１゛圧延冷却曲線のＴ１−１とＴ１との間の時間。 - （２） Ｃ： ０．２０ ％−以下、Ｓｉ：０．
０５〜０．５０％、 Ｍｎ： ０．８０チ以下、 Ｎｉ：２．Ｏ〜１０．０％、 を含有するとともに、さらに、 Ｃｒ： １．００％以下、 Ｍｏ：０．５０％以下、 の１種以上を含有し、 Ｆｅおよび不可避不純物、残り、 （以り重量％）からなる組成を有する鋼を、Ａｃ３点以
上に加熱した後、８３０℃以上で中間厚さまで初期圧延
し、引続いて、圧延時の冷却曲線と鋼の１７７曲線よυ
求まる下記の式の値が１．０を越えない最も１．０に近
い温度Ｔｎを下限とし、Ｔｎ十２００℃および８３０℃
のうちの低い方の温度を上限とする温度範囲で３０％以
下の圧下率で圧下を行なって調質圧延を終了し、直ちに
急冷して直接焼入れをし、さらに焼戻しを行なうことを
特徴とする、低温靭性のすぐれたＮ１低合金鋼板の製造
方法。 但し、Ｔ：温度、 ｚｌ：鋼の連続冷却中の温度Ｔ１における１７７曲線の
潜伏期時間、 Δｔ１：圧延冷却曲線のＴＩ−１とＴ１との間の時間。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19275681A JPS5896819A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 低温靭性のすぐれたＮｉ低合金鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19275681A JPS5896819A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 低温靭性のすぐれたＮｉ低合金鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5896819A true JPS5896819A (ja) | 1983-06-09 |
Family
ID=16296522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19275681A Pending JPS5896819A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 低温靭性のすぐれたＮｉ低合金鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5896819A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011214099A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | 強度および低温靭性と脆性亀裂伝播停止特性に優れた低温用Ｎｉ含有鋼およびその製造方法 |
| JP2011214098A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | 強度および低温靭性に優れた９％Ｎｉ鋼の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5623224A (en) * | 1979-08-01 | 1981-03-05 | Kobe Steel Ltd | Production of alloy steel for low temperature |
-
1981
- 1981-12-02 JP JP19275681A patent/JPS5896819A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5623224A (en) * | 1979-08-01 | 1981-03-05 | Kobe Steel Ltd | Production of alloy steel for low temperature |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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