JPS62139821A - 高延性高強度冷延鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は間延性高強度冷延鋼板の製造方法に関し、詳し
くは、引張強さ５５〜１５０　ｋｇｆ／ｍｍ”級の複合
組織高延性高強度冷延鋼板の製造方法に関する。

（従来の技術） 近年、例えば、自動車の軽量化要求への高まりを背景と
して、加工性のすくれた高強度冷延１′Ａ仮が使用され
るに至っている。このような高強度冷延１仮としては、
既に、析出、固溶、３■１′栽強化等の種々の手段によ
るものが従来より知られているが、特に、最近において
は、連続焼鈍技術の普及に伴って、マルテンサイトやベ
イナイトのような硬い低温変態生成物による強化能を利
用した複合Ｍｉ織高強度冷延鋼板が広く使用されるに至
っている。このような複合組織鋼板を製造するに際して
、箱焼鈍による場合は、Ａｒ、点板上の再結晶温度から
の冷却速度が遅いために、Ｍｎ等のオーステナイト安定
化元素を多量に添加する必要があり、このために鋼板の
製造費用が高価となるが、連続焼鈍による場合は、冷却
速度が大きいために、上記のようなオーステナイト安定
化元素の添加を省略することができ、従って、低度に製
造することができるからである。

一般に、連続焼鈍は、再結晶焼鈍後の冷却方法によって
、冷却速度の非常に早い水焼入れ型と、冷却速度の比較
的遅いガスジェット又は気水冷却型とに大別されるが、
使用合金量の低域、従って、製造費用の低減の見地から
は水焼入れ型が有利である。この水焼入れ型連続焼鈍に
おいては、通常、第１図に示すように、Ａｃ、点板上の
再結晶加熱温度に短時間加熱保持した後、強制空冷によ
り所定の温度まで冷却し、この温度（以下、この温度を
水焼入れ開始温度という。）から水焼入れを行ない、引
き続いて、過時効処理を施している。

上記のような方法において、低降伏比であって、且つ、
高強度高延性の冷延鋼板、即ち、強度−延性バランスの
とれた冷延鋼板を得るためには、例えば、特開昭５５−
１４１５２７号公報には、水焼入れ開始温度及び過時効
処理温度をそれぞれ所定の温度とすることが必要である
とされている。

即ち、複合組織鋼板におけるマルテンサイトやヘイナイ
トの低温変態生成物を強化能の高いマルテンサイト相と
するために水焼入れ開始温度を、また、高温からの急冷
によって過飽和に固溶したフェライト中の炭素を析出さ
せて、延性を改善するために過時効処理温度を、それぞ
れ適正に選ぶ必要があるとされている。

しかしながら、本発明者らは、上記したように、単に水
焼入れ開始温度及び過時効処理温度を制ｊｌｌ調整する
のみでは、十分に硬い第２相が得られず、また、所定の
母材強度を得ようとすれば、第２相の体積率が増大して
、延性が低下し、従って、低降伏比であり、且つ、高延
性高強度である冷延鋼板、即ち、強度−延性バランスに
すくれた冷延鋼板を得ることが困難であることを見出し
た。

そこで、本発明者らは、かかる問題を解決するためにに
鋭意研究した結果、安定した母材強度を有する複合ｍ織
高延性高強度冷延鋼板を得るためには、熱間圧延板の仕
上温度、巻取温度、再結晶焼鈍後の水焼入れ開始温度及
び水焼入れ後の過時効処理温度を制御調整すると共に、
再結晶加熱温度を制御し、再結晶加熱時のオーステナイ
ト相体積率を所定の範囲に規制することが必要であるこ
とを見出した。

更に、本発明者らは、鋼ミクロ組織について基末的な研
究を重ねた結果、強度−延性バランスにすぐれた複合組
織冷延鋼板を得るためには、前述したように、第２相組
織を高Ｃ？Ｈｉ度の硬いマルテンサイトとし、これを均
一？ｊｋ　ＩＩＩに分散させるのみならず、再結晶加熱
の冷却及び過時効処理において、上記の硬いマルテンサ
イトを軟化させることなく、フェライト中の固溶ｆＪｌ
を低減させて、極めて軟質のフェライトとすることが必
要であるとの新しい知見を得た。

通常、フェライトの軟化は、主として、フェライト中の
固溶ｃｌの低減によって生し、短時間の焼戻しでは、フ
ェライト中の固溶ｃｌは約３５０℃付近で最も少なくな
り、この場合にフェライトの延性を最も高くなる。

他方、現在、自動車等に用いられている高張力鋼板には
、塗装性を劣化させないように、Ｓｉｉが約０．２％以
下に抑えられており、鋼板の強化は、主としてＣ，Ｍｎ
、Ｐ、Ｔ　ｔ、Ｎｂ等の元素の添加によって図られてい
る。しかし、このように、Ｓｉ量を低減した組成の銅板
は、これを連続焼鈍して、その組織をフェライト・マル
テンサイト複合組織とした場合、第２図に示すように、
このマルテンサイトは、約２００℃を越える温度での焼
戻しによって軟化する。即ら、フェライトを極めた軟質
化するために、再結晶焼鈍後、２００℃を越える温度で
焼戻しした場合には、母材強度が低下し他方、母材強度
の低下を防ぐために約２００℃で焼戻しした場合には、
フェライトが十分に軟化しない。即ち、いずれの場合も
、強度−延性バランスのすぐれた冷延鋼板を得ることが
できない。

そこで、本発明者らは、硬いマルテンサイトを軟化させ
ることなく、フェライト中の固？ｇ　ＣＦｊｋを低減さ
せて、フェライトを極めて軟質とした複合組織を得るた
めに鋭意研究した結果、連続焼鈍による再結晶加熱後の
冷却において、水焼入れ開始温度を制御し、Ｃを０．５
％以上含有する主としてマルテンサイトからなる低温変
態生成物とフェライトとの混合組Ｖ＠鋼板とすると共に
、この後に引き続いて行なう焼戻しにおいて、母材強度
の低下を抑制するために、鋼にＳｉを１．２〜２．５％
の範囲で添加し、且つ、かかる鋼板を２００〜４００℃
の高い温度にて短時間の焼戻しを行なうことによって、
非常に硬いマルテンサイトと極めて軟質のフェライトと
からなる冷延鋼板を得ることができることを見出して、
本発明に至ったものである。

（発明の目的） 従って、本発明は、安定した母材強度を有する複合組織
高延性高強度冷延鋼板を提供することを目的とする。

（発明の構成） 本発明による高延性高強度冷延鋼板の製造方法は、重量
％で ｃ　　　ｏ、ｏｓ〜０．３０％、 Ｓｉ１．２〜２．５％、及び Ｍｎ　　１．２〜２．５％、 を含有し、且つ、Ｍ　ｎ　／　Ｓ　ｉ重量比が１．０〜
１．５の範囲にあり、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延して、
フェライトと体積率７０％以下の低温変態生成物とから
なる複合組織を有する熱間圧延板を得、酸洗し、冷間圧
延率３０％以上にて冷間圧延した後、再結晶焼鈍するに
際して、その加熱温度’ｃ　Ａ　ｃ　＋〜Ａｃ３点のフ
ェライト・オーステナイト２相共存域の温度において、
再結晶加熱時のオーステナイト相体積率γｖがＣ量によ
って規定される１２８Ｃ＋１．０≦γｖ（％）≦１２８
０＋５５となる温度域として焼鈍を施し、強制空冷し、
次いで、オーステナイト中のＣ含有量が０．５％以上と
なる温度から冷却速度１００℃／秒以上にて急冷した後
、２００〜４００℃の温度にて過時効処理を施すことを
特徴とする。

先ず、本発明の方法において用いる鋼の化学成分の限定
理由について説明する。

Ｃは、鋼板の引張強さを支配する重要な元素であり、マ
ルテンサイトＭｉ織を得るためには、少なくとも０．０
５％の添加を必要とし、強度を高める観点からは多いほ
どよいが、反面、過多に添加するときは、第２相体積率
が高くなり、延性を確保し難くなり、また、スポット溶
接性も低下するので、その上限を０．３０％とする。

Ｓｉは、鋼をその延性を劣化させないで強化すると共に
、第２相組織を含む複合組繊鋼板におけるマルテンサイ
トの焼戻しによる軟化抵抗を高めるために不可欠の元素
である。この目的のために、本発明においては、Ｓｔの
添加量は少なくとも１゜２％が必要であるが、過多に添
加するときは、製造費用を高めるのみならず、適正な再
結晶温度域を高温にするので、２．５％以下とする。

更に、他の側面として、Ｓｉ量を増大するとき、−ＦＧ
的には′Ａ仮の像装性は劣化するが、本発明に従って、
Ｍ　ｎ　／　Ｓ　ｉ重量比を１．０〜１．５の範囲に規
制することによって、塗装性の劣化が生じない。

また、Ｍｎ／Ｓｉ重量比を１．５を越える値としたとき
は、鋼板の延性改善効果も小さくなる。

Ｍｎは、オーステナイト相を安定化し、冷却過程におけ
る主としてマルテンサイトからなる低温変態生成物の生
成を容易にするために、１．２％以上を添加することが
必要であるが、過多に添加するときは、オーステナイト
相への濃化による第２相体積率が増加して、Ｃの濃縮が
弱まることから、その添加量は２．５％以下とする。

本発明による方法においては、鋼は、上記した元素に加
えて、 Ｐ　　　０．０１〜０．１５％、 Ｃｒ　　０．０５〜１．０％、 Ｍｏ　　０．０５〜０．６％、 よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有す
ることができる。

Ｐは、０．０１％以上の添加によって、Ｓｉと同様に鋼
の強化のために有効であるが、０．１５％を越えて過多
に添加すれば、スポット溶接性を阻害する。

Ｃｒ及びＭＯは、それぞれＭｎと同様に、オーステナイ
ト相を安定化し、冷却過程での低温変態生成物の生成を
容易にするのに有効である。この効果を有効に発揮させ
るためには、それぞれ０．０５％の添加を必要とするが
、一方、多すぎるときは、延性の低下をもたらすと共に
、これら合金元素は高価であるので、その上限は、Ｃｒ
については１．０％、ＭＯについては０．６％とする。

本発明の方法によれば、上記のような化学組成を有する
鋼を造塊又は連続鋳造によりスラブとし、これを熱間圧
延する。特に、本発明の方法においては、この熱間圧延
において、Ａｒ３点以上の温度にて仕上圧延し、冷却速
度及び巻取温度を適宜に制御して、熱間圧延板の組織を
フェライト及び体積率にて７０％以下の低温変態生成物
からなる複合組織とする。巻取温度は６００℃以下が好
適である。ここに、上記低温変態生成物（第２相）とは
、マルテンサイト又はヘイナイト又はこれらの混合物を
いい、第２相体積率が７０％を越えるときは、熱間圧延
板の強度が高くなり、冷間圧延が困難となると共に、冷
間圧延及び焼鈍後の第２相におけるＣ？ａ度が低下し、
強度−延性バランスが低下するので、本発明においては
、この低温変態生成物の体積率を７０％以下に規制する
。

次いで、本発明の方法によれば、上記のようにして得ら
れた熱間圧延板を酸洗し、再結晶させるために、３０％
以上の冷延率にて冷間圧延を施した後、再結晶焼鈍する
に際して、その加熱温度をＡｃ、〜Ａｃ３点のフェライ
ト・オーステナイト域において調整して、再結晶加熱時
のオーステナイ１−相の体積率γｖをＣ量（重量％）に
よって次式にて規定される範囲とすることが必要である
。

１２８ｃ、＋１．０≦γ、（％）≦１２８Ｃ＋５５即ち
、本発明者らは、第３図に示すように、鋼板の再結晶加
熱時のγｖが強度−延性バランスの指標となる引張強さ
と伸びとの積の値に著しく影響し、γｖが一定の範囲に
あるときに（以下、この範囲を適正範囲という。）上記
績の値が特に大きくなることを見出した。

この場合において、熱間圧延板の組織がフェライト・パ
ーライトであるときは、炭化物を十分るこ分解させるた
めには、高い再結晶加熱温度が必要である。即ち、所定
の強度を得るための再結晶加熱時のオーステナイトの体
積率γｖは必然的に高くなり、高い強度−延性バランス
を得ることが困難となる。

しかし、本発明の方法に従って、熱間圧延板の組織をフ
ェライト及び低温変態生成物とからなる複合組織とする
ことによって、再結晶加熱時の炭化物の努解が速くなる
ために、所定の強度を得るための再結晶加熱時のオース
テナイトの体禎率γ１は、第３図に示すように低くする
ことができ、より高い強度−延性バランスを得ることが
できるのである。

更に、広範な研究の結果、本発明によれば、第４図に示
すように、上記γｖの適正範囲の下限値と上限値とが実
質的に鋼板中のＣ含有量によってそれぞれ前記式のよう
に規定される。即ち、γｖの適正範囲として、第４図に
は上記引張強さと伸びとの積の値が１８００ｋｇｆ−χ
／ｍｍ　”以上である領域を斜線領域で示すが、この領
域は鋼板中のＣ含有量の１次函数としてのγｖによって
規定されるのである。

従って、再結晶加熱温度が１９を式１２８Ｃ４１，０（
％）で規定されるよりも小さくする温度である場合には
、Ｃがオーステナイト相中に十分に固溶しないために、
第２相中にセメンタイトが混在することとなり、十分な
強度を得ることができない。一方、再結晶加熱温度がＴ
ｖを弐１２８Ｃ＋５５　（％）で規定されるよりも太き
（する温度である場合には、再結晶後の短い冷却過程に
おいては、オーステナイト中にＣが十分に濃縮せず、延
性が劣化する。即ち、再結晶加熱温度を制御し、γｖを
前記した適正範囲内とすることによって、初めて強度−
延性バランスにすくれた冷延鋼板を得ることができるの
である。上記のような再結晶加熱温度での保持時間は、
１０秒乃至１０分が好適である。

このように、熱間圧延板の組織をフェライト及び低温変
態生成物からなる混合ｍ織とし、次いで、酸洗し、３０
％以上冷間圧延し、Ａｃ、〜Ａｃ３点のフェライト・オ
ーステナイト域温度に鋼を加熱保持して、この再結晶加
熱時のγｖを上記所定の適正範囲とした後、本発明の方
法によれば、強制空冷等の方法によって、比較的遅い冷
却速度にてフェライトとオーステナイトの２相複合Ｍｉ
織のオーステナイト中のＣ濃度が０．５％以上となる温
度まで冷却し、更に、引き続いて、水焼入れを行なつた
後、焼戻しを行なう。

即ち、本発明の方法においては、非常にＣ濃度の高いマ
ルテンサイトと極めて軟質のフェライトを有する複合組
織冷延鋼板を得るために、再結晶焼鈍後の水焼入れ開始
温度を制御して、これをマルテンサイトｍ織におけるＣ
ａ度が０．５％以上とし、且つ、このような温度から冷
却速度１００℃／秒以上にて急冷する。冷却速度が１０
０’Ｃ／秒よりも遅いときは、十分に硬いマルテンサイ
トを得ることができないばかりでなく、過時効処理前の
フェライト中の固溶炭素量が少なくなり、過時効処理に
よってフェライト中の固溶炭素量を十分に低くすること
ができないからである。従って、冷却速度の上限は、上
記のように、十分に固いマルテンサイトを得ることがで
きると共に、過時効処理前のフェライト中の固溶炭素量
を多くできればよく、特に制限されないので、実操業上
、可能な限りに早い冷却速度とする。

本発明においては、この後、更に、フェライト中に固？
容したＣを析出させて、かかる複合組繊鋼板の延性を増
すために、２００〜４００℃の温度に加熱保持して焼戻
す過時効処理を施す。水焼入れ開始温度において、マル
テンサイト中のｃｌが０．５％よりも少ないときは、十
分に硬いマルテンサイトを得ることができない。ここに
、本発明の方法においては、この焼戻し温度において、
マルテンサイトの軟化が生じないようにするために、鋼
板中のＳｌ量を１．２〜２．５％の範囲とする。かかる
量のＳｉの添加によって、０．５％以上の高いＣ？５度
を存する熱的に不安定なマルテンサイトの焼戻しによる
軟化抵抗を高めることができ、３００℃以上の高温にて
焼戻ししても、母材引張強さを低下させることなく、延
性の向上を実現することができる。

焼戻し温度が２００℃よりも低いときは、フェライト中
の炭化物が十分に析出せず、延性が劣化し、他方、４０
０℃よりも高いときは、マルテンサイトが焼戻されるの
で、強度か著しく低下し、いずれの場合も、強度−延性
バランスにず（れた複合組繊冷延鋼板を得ることができ
ない。

（発明の効果） 以上のように、本発明の方法によれば、熱間圧延（反の
製造条件及び連続焼鈍条件を適正比することによって、
第２相中へのＣの濃縮を非常に高めて、十分に硬いマル
テンサイトを得ると共に、フェライト中に十分な星のＣ
を析出させることによって、フェライトを柔らかくする
ので、安定して低降伏比であって、且つ、延性のすくれ
た高強度の冷延鋼板を得ることができる。

特に、本発明の方法によれば、熱間圧延板の組織をフェ
ライト及び低温変態生成物からなる混合Ｍｉ織とし、再
結晶加熱時のオーステナイト体積率を適正な範囲に制御
することによって、再結晶加勢時のオーステナイトの体
積率を低くすることができる。更に、本発明の方法によ
れば、連続焼鈍によって、再結晶加熱後の水焼入れ開始
温度を制御し、Ｃ）Ｉ：０．５％以上含有する主として
マルテンサイトからなる低温変態生成物とフェライトと
の混合組織とすると共に、鋼板におけるＳｉ量を前記所
定の範囲として、引き続いて行なう焼戻しによる母材強
度の低下を抑制することによって、非常に硬いマルテン
サイトと極めて軟質のフェライトとからなる複合組織を
得ることができるので、強度−延性ハランスにずくれた
複合組織冷延鋼板を得ることができる。従って、かかる
鋼板は、例えば、自動車用に好適に使用することができ
る。

（実施例） 以下に実施例を挙げて本発明を説明する。

実施例１ 第１表に示す化学組成を有する鋼を仕上温度８５０〜９
００℃，巻取り温度５００〜６００′ｃにて熱間圧延し
て、第２表に示す体積率にて第２相を有する厚さ２．８
鰭の複合組織熱間圧延板を得た。

これを酸洗した後、厚さ０．８　ａｍに冷間圧延し、次
いで、第２表に示すように、８５０℃で再結晶加熱し、
６００〜６８０℃の範囲の温度から水焼入れを開始し、
この水焼入れの後、第２表に示す温度に加熱して過時効
処理（焼戻し）を施した。

このようにして得られた鋼板の機械的性質を第２表に示
す。

ｆｌｌｓｉ量の効果 比較鋼種ＡはＳｌ量が０．２０％であり、これを１８０
℃’７：焼戻１．Ｌ、りもツカ比較ｗ４１．３００　’
Ｃで焼戻ししたものが比較鋼２である。これらを比較す
ると、比較鋼２は、焼戻し温度が高いために延性は幾分
改善されているが、母材引張強さの低下が大きいために
、強度−延性バランスは比較鋼１よりも低下している。

鋼種Ｃは本発明で規定する化学組成を有する。

比較鋼４はこれを１８０℃で焼戻ししたものであり、こ
れに対して、本発明鋼５は３００℃で焼戻ししたもので
ある。明らかに本発明鋼５は、比較鋼４に比べて延性が
顕著に改善され、しかも、母材引張強さの低下が少ない
ので、強度−延性バランスが著しくすくれている。

このような焼戻しによる鋼の軟化抵抗の向上は、Ｓｉｌ
が１．２０％の本発明鋼Ｂ及びＳｉ量が２．３０％の本
発明鋼りにおいても明瞭に認められる。

（２）　　マルテンサイト中のＣ濃度の効果鋼種がいず
れもＤであって、Ｓｉ量が２．３０％である比較鋼６及
び７を本発明！’ｉ１９と比較すると、比較ｗ４７は、
水焼入れ開始温度が高いためにマルテンサイト中のＣＡ
Ｍ度が低く、水焼入れ開始温度を低くしてマルテンサイ
ト中のＣ濃度を高めた本発明鋼９に比較して、強度は高
いが、延性が著しく低く、その結果、強度−延性バラン
スが極めて悪い。比較鋼７は、焼戻し温度が高いので、
焼戻し温度の低い比較鋼６よりも母材引張強さが大きく
低下している。比較鋼８は、マルテンサイト中のＣ？ａ
度が高いが、焼戻し温度が低いために、強度−延性バラ
ンスに尚、十分ではない。

これに対して、本発明鋼９によれば、水焼入れ開始温度
を低くし、マルテンサイト中のＣ？Ｑ度を高めたので、
焼戻し温度が比較鋼７と同じくに３００℃であるにもか
かわらずに、母材引張強さの低下が少く、他方、延性の
改善が著しいので、極めてすぐれた強度−延性バランス
を有している。

即ち、鋼の軟化抵抗は、鋼中のＳｉ量のみならず、マル
テンサイト中のＣＣ度によっても影古されることが理解
される。以上のように、本発明によれば、マルテンサイ
ト中のＣ？Ｗ度が０．５重量％以上ノ？ｋ　合８１１　
’ｃＫ　＠仮にＳｉを１．２〜２．５　％（７）　ｌｉ
ｕ囲で添加することによって、ｆＡ仮の軟化抵抗を強め
るごとができ、かくして、強度−延性バランスにすくれ
た高強度冷延鋼板を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は水焼入れ方式の連続焼鈍における熱サイクルを
示す模式的なグラフ、第２図は、複合組織鋼板の母材引
張強さ及び延性に及ぼす焼戻し温度及びＳｉｌの影響を
示すグラフ、第３図は、再結晶加熱時のオーステナイト
相体、積率γｖに対する母材強度及び強度−延性バラン
スの変化を示すグラフ、第４図は鋼におけるＣ含有量と
再結晶加熱時のγｖの適正範囲の関係を示すグラフであ
る。 特許出願人　　株式会社神戸製鋼所 代理人　弁理士　　牧　野　逸　部 第１図 詩　１い ス 、云　　　　　　　第２図 ピ ■　　　　γ炬ノきし迩り定（・Ｃ） 第３図 ＯＺｏ　　　　　１７０　　　　６０　　　　ＢＯｉ０
０竿２絹λ本横学Ｇ（勾

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で Ｃ　０．０５〜０．３０％、 Ｓｉ　１．２〜２．５％、及び Ｍｎ　１．２〜２．５％、 を含有し、且つ、Ｍｎ／Ｓｉ重量比が１．０〜１０５の
   範囲にあり、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延して、
   フェライトと体積率７０％以下の低温変態生成物とから
   なる複合組織を有する熱間圧延板を得、酸洗し、冷間圧
   延率３０％以上にて冷間圧延した後、再結晶焼鈍するに
   際して、その加熱温度をＡｃ＿１〜Ａｃ＿３点のフェラ
   イト・オーステナイト２相共存域の温度において、再結
   晶加熱時のオーステナイト相体積率γ＿ｖがＣ量によつ
   て規定される １２８Ｃ＋１．０≦γ＿ｖ（％）≦１２８Ｃ＋５５とな
   る温度域として焼鈍を施し、強制空冷し、次いで、オー
   ステナイト中のＣ含有量が０．５％以上となる温度から
   冷却速度１００℃／秒以上にて急冷した後、２００〜４
   ００℃の温度にて過時効処理を施すことを特徴とする高
   延性高強度冷延鋼板の製造方法。
2. （２）重量％で （ａ）Ｃ　０．０５〜０．３０％、 Ｓｉ　１．２〜２．５％、及び Ｍｎ　１．２〜２．５％、 を含有し、且つ、Ｍｎ／Ｓｉ重量比が１．０〜１０５の
   範囲にあり、更に、 （ｂ）Ｐ　０．０１〜０．１５％、 Ｃｒ　０．０５〜１．０％、及び Ｍｏ　０．０５〜０．６％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有し
   、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延して、
   フェライトと体積率７０％以下の低温変態生成物とから
   なる複合組織を有する熱間圧延板を得、酸洗し、冷間圧
   延率３０％以上にて冷間圧延した後、再結晶焼鈍するに
   際して、その加熱温度をＡｃ＿１〜Ａｃ＿３点のフェラ
   イト・オーステナイト２相共存域の温度において、再結
   晶加熱時のオーステナイト相体積率γ＿ｖがＣ量によつ
   て規定される １２８Ｃ＋１．０≦γ＿ｖ（％）≦１２８Ｃ＋５５とな
   る温度域として焼鈍を施し、強制空冷し、次いで、オー
   ステナイト中のＣ含有量が０．５％以上となる温度から
   冷却速度１００℃／秒以上にて急冷した後、２００〜４
   ００℃の温度にて過時効処理を施すことを特徴とする高
   延性高強度冷延鋼板の製造方法。