JPH0353020A - 優れた低温靭性を有する鋼材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、Ｃ：０．００５〜Ｏ．１０％より戒る鋳造凝
固した鋼を、咳鋼がＡｒｘ点温度以上にある間にオース
テナイト（以下γと略す）の再結晶可能下限温度（以下
Ｔｐと略す）以上，好ましくはＴｐ以上Ｔρ＋１５０℃
以下の温度域で圧延を開始し、Ａｒ３点温度以上、好ま
しくはＡｒｔ点温度以上Ａｒ３点＋１００℃以下で鋳造
厚の１０！以上の圧延を終了し、引き続き連続的に速度
１．５　℃／ｓｅｅ以上４０゜（　／ｓｅｅ以下で冷却
することにより、細粒フェライトを含む組織を得て優れ
た低温靭性を有する燗材を経済的に製造する方法に関す
るものである。

く従来の技術〉 熱間圧延プロセスにおいては近年、省エネルギー効果が
高いことから、連続鋳造鋳片を鋳造直後に直接熱間圧延
（以下ＤＲと略す）する方法が実用化されている。

他方では連Ｖｔ鋳造鋳片の厚さを製品厚さに近い５０＋
ｍｏ〜１００ｍａ＋で抽出する連続鋳造方法が実用化さ
れつつあり、該連続鋳造方法で鋳造したスラブをＤＲに
より鋼板とする製造プロセスが種々検討されている。

この場合ＤＲは数ｍｍ−数十ｍｍという凝固時の粗大Ｔ
粒から圧延を開始し、しかも従来の厚さ２５０〜３００
ｍｍの鋳片に加える圧下比より格段に小さい１〜２程度
でも安定・円滑に目標とする形状、材質を提供すること
が望まれている． この要望に応えるものとして例えば、 ■特開昭６１−２１３３２２号公報に示されている様に
、圧延再結晶によらずに微細かつ多量に分散析出させた
Ｔｉ酸化物を含有する鋳片をその後の冷却途上に於いて
９００℃以上の温度で最終的な厚み迄圧延を行った後、
加速冷却して微細なウィドマンシュテフテン状のフエラ
イトプレート組織、つまり微細ベーナイト＆［（以下微
細ベーナイト組織と略す）を有する強靭鋼板を製造する
方法。

■特願昭６１−１４６０７２号公報に示されている様に
、Ｔｉを含む鋼から連続鋳造によって得られた高温鋳片
を直接あるいは表面温度を中心温度と同じにする程度の
保熱、加熱を行った後、圧延を開始し、Ａｒ．点以上で
圧下比４以上（圧下率≧７５ｚ）、再結晶域圧延率５ｏ
ｚ以上で熱間圧延を終了することを特徴とする強靭な厚
銅板の製造方法。

■特開昭６０−７５５１８号公報に示されているように
、連続鋳造によって得られた鋳片を直接あるいは変態完
了前に加熱炉へ装入し、再結晶温度以上で５％以上の圧
下を３回以上加え粗大γを部分的再結晶により細粒化さ
せ、引き続き１０５０℃以下再結晶温度以上で１５％以
上の圧下を３回以上加え再結晶域低温側における大圧下
圧延によりγを整細粒化させることを特徴とする低温靭
性の改善に有効な熱間圧延法が提示されている． 〈発明が解決しようとする課題） 前記■の方法は鋼板の靭性を確保するために、鋳片内に
微細かつ多量に分散析出させたＴｉ酸化物からγ／α（
フエライト）変態させ、微細ベーナイト組織を確保する
ことをその達戒手段としており、そのためＴｉ添加に伴
うコスト増加という課題がある。

また、■の方法は、鋼板の靭性を確保するために、圧下
比、再結晶域圧延率、仕上げ温度について制約条件を設
けているが、実施例に示されている通り、圧下比１〜４
の時、靭性が確保できないという課題がある。

前記■の方法は凝固粗大Ｔを整細粒化させるために、再
結晶温度以上で１パス５％以上の圧下を３回以上加え、
凝固粗大γを部分再結晶させ、引き続き再結晶域低温側
、具体的には実施例で示されているように、Ｎｂ添加鋼
で１０５０℃以下９００℃以上の温度域で１パス１５Ｚ
以上の強圧下を行うことをその達或手段としており、合
計少なくとも６回以上の圧延を行わなければならず、パ
ス回数の増加に伴い圧延効率が低下する． また、実施例に示されているのはＮｂ添加鋼のみでＴｐ
がＮｂ鋼より低いと考えられるＳｉ−Ｍｎ鋼（関根寛、
丸山忠克二鉄と鋼５８（１９７２），ｐ７２）　、ある
いはＳｉ−Ｍｎ　＠よりＴρが高いと考えられるＴｉ鋼
（栗原一久ラ：鉄トｗ４７３（１９８７）１Ｓ１３９９
）ニツイテは実施例の中で示されておらず、Ｓｉ−Ｍｎ
　＠、Ｔｉ鋼の高靭化方法は具体的には不明である。

本発明は以上に説明した従来技術が有する、■析出酸化
物用のＴｉ添加に伴うコスト増力Ｌ■圧下比１〜４の時
の靭性劣化。

■造船Ｅグレード等に必要なｖＴｒｓ≦−６０　℃の靭
性が安定して得られていないという低温靭性劣化。

■パス回数の増加に伴う圧延効率の低下。

■Ｓｔ−Ｍｎ　ｆｐ，　Ｔｊ鋼等の靭性確保方法の不明
。

等の課題を従来の圧延技術で用いられなかった製造条件
により解決し、該提案で得られる鋼材と同等あるいはそ
れ以上の材質を有するブルーム、ビレット、スラブ、鋼
板、型鋼、鋼管等の鋼材の製造方法を提供するものであ
る。

〈課題を解決するための手段） 本発明は、上記した課題を達戒することを目的に、Ｃ　
：０　．　００５〜０．１０！より戒る溶鋼を鋳造凝固
せしめ、粒径数ＩＩＩ１の等軸Ｔから成る凝固組織を得
ることにより再結晶しやすくさせると共に再結晶γを細
粒化しやすくさせること、該鋼がＡｒ３点温度以上にあ
る間にＴｐ以上の温度域で圧延を開始し鋳造厚のＩＯＺ
以上の圧延を行うことにより、凝固時のＴを少なくとも
１０％以上再結晶させ、Ａｒ３点一１００″Ｃ以上から
１００℃以上までの温度範囲を１．５’ｌ：　／ｓｅｃ
以上４０″（　／ｓｅｃ以下の冷却速度で連続的に冷却
することを基本手段とし、更に、 ■オーステナイトの再結晶可能下限温度以上オーステナ
イトの再結晶可能下限温度＋１５０℃以下のｍ度域で圧
延を開始すること、 ■Ａｒ３以上Ａｒ３　＋　１００℃以下の温度域で圧延
を終了すること、 ■Ａｃ．点以下の温度で焼き戻すこと、の何れか一つ、
又は■と■と■の相乗効果により更に靭性向上を図るも
ので、具体的には次の手段を用いることを特徴としてい
る． （１）溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒ３点温度以上にあ
る間にオーステナイトの再結晶可能下限温度以上の温度
域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ３点−
１００℃以上から１００　℃以上までの温度範囲を１．
５℃　／ｓｅｃ以上４０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で連
続的に冷却することを第１の手段とし、・ （２）重量Ｉで Ｃ＋０．００５　〜０．１０Ｚ　　Ｓ：≦０．０２５％
Ｓｉ：０．０１〜０．８０Ｘ　　　　Ａ１：≦０．１％
Ｍｎ二Ｏ．２０〜２．ＯＯ！ を含み残部鉄及び不可避的戒分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、咳鋼がＡｒ．点温度以上にある間に８００℃以上の
温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ３
点−１００℃以上から１００　℃以上までの温度範囲を
１．５℃　／ｓｅｅ以上４０℃　／ｓｅｃ以下の冷却速
度で連続的に冷却することを第２の手段とし、 （３）重量２で Ｃ：０．００５〜０．１０Ｚ　　Ｓ：≦０．０２５％Ｓ
ｉ：０．Ｏｌ〜０．８０７．Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０
．２０〜２．００Ｚ　　　Ｎｂ：０．００２〜０．１％
を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、咳鋼がＡｒ３点温度以上にある間に９００℃以上の
温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ３
点−１００”Ｃ以上から１００℃以上までの温度範囲を
１．５℃　／ｓｅｃ以上４０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度
で連続的に冷却することを第３の手段とし、 （４）重量２で Ｃ：０．００５　〜ｏ．ｔｏｚ　　Ｓ：≦０．０２５％
Ｓｉ：０．０１〜０．８０！　　　Ａｌ：　≦０．１％
Ｍｎ：０．２０−２．００Ｚ　　　Ｔｉ：０．００２〜
０．１ｚを含み残部鉄及び不可避的成分から成る？８鋼
を鋳造凝固後、咳鋼がＡｒｚ点温度以上にある間に９５
０℃以上の温度域で鋳造厚のｌＯ％以上の圧延を行った
後、Ａｒ３点−１００℃以上から１００℃以上までの温
度範囲を１．５　℃／ｓｅｅ以上４０℃　／ｓｅｃ以下
の冷却速度で連続的に冷却することを第４の手段とし、 （５）重量２で Ｃ：０．００５　〜ｏ．２ｏｚ　　ＡＩ：≦０．Ｉ％Ｓ
ｉ：０．０１＝０．８０Ｚ　　　Ｎｂ：０．００２　〜
０．１ＺＭｎ：０．２０〜２．００ｚＴｉ：０．００２
　〜０．１％Ｓ：≦０．０２５ｚ を含み残部鉄及び不可避的威分から戒る溶鋼を鋳造凝固
後、咳鋼がＡｒ２点温度以上にある間に９５０℃以上の
温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ３
点−１００℃以上から１００　℃以上までの温度範囲を
１．５゜（：　／ｓｅｃ以上４０℃　／ｓｅｃ以下の冷
却速度で連続的に冷却することを第５の手段とし、 （６）重景２で Ｃｕ：　　≦１＄　　　　　　　　　　Ｚｒ：≦０．１
ｚＮｉ：　　≦１０！　　　　　　　　　Ｃａ：’−０
．００８ＺＣｒ：　　≦ＩＺ　　　　　　　　　　Ｂ：
　≦０．００６！Ｈｏ，　　≦１ｚ　　　　　　　　　
ＲＥＭ：≦０．ＯＩＸＶ：≦０．２ｚ の１種又は２種以上を含むことを第１乃至第５の手段の
何れかに加えることを第６乃至第ｌＯの手段とし、 （７）第ｌ乃至第１０の手段の何れかにおいて、オース
テナイトの再結晶可能下限温度以上オーステナイトの再
結晶可能下限温度＋１５０℃以下の温度域で圧延を開始
することを第１１乃至第２０の手段とし、（８）第１乃
至第１０の手段の何れかにおいて、＾『３点以上Ａｒ２
点＋１００　℃以下で圧延を終了することを第２１乃至
第４０の手段とし、 （９）第１乃至第４０の手段の何れかで冷却後、Ａｃｔ
点以下で焼き戻すことを第４１乃至第８０の手段とする
ものである。

上記各手段における各元素の添加量限定理由を以下に述
べる。

Ｃは強度を確保するために添加するものであるが、包晶
反応が始まる０．　ＩＯＺを超えると凝固したγが数開
の等軸Ｔから数十Ｉｌｌの伸長Ｔに変わり再結晶しにく
くなるということを本発明者らは実験の結果知見したの
で、上記の範囲に限定する．Ｓｉ，Ｍｎは強度の他に靭
性、溶接性の点から、Ａｔは経済性の点から、上記の範
囲に限定するものであり、Ｓは靭性の点から上記の範囲
とするものである。

又、Ｃｕは溶接金属の熱間割れ防止の点から、Ｎｉは経
済性を確保する点から、Ｔｉは結晶粒の細粒化用の析出
酸化物用ではなく、溶接熱影響部の靭性確保用としての
点から、Ｃｒ，Ｎｏ，Ｖ，Ｎｂは熱影響部の靭性の劣化
を防止する点がら、又焼き入れ性を向上するＢは変態過
程での熱間割れを防止する点から、延性や切り欠き靭性
を向上するＺｒ　Ｃａはそれぞれ表面欠陥の発生防止、
清浄度維持の点から、ＲＥＭはＣａと同様の理由から各
々上記の範囲に限定する。上記した、それぞれの元素の
添加目的とその効果は、Ｃを除き当利用分野で通常用い
られてｌ３添加目的と、それに期待している効果の範囲
にある． く作用〉 本発明者等は、前記した問題点を解決し、熱経済性の優
れた高い実用性を発揮する高靭性鋼材の製造方法を確立
するために、第１表に示す供試鋼を用いて実験・検討を
重ねた． 表　　　１ 各圧下率における最低靭性値を第１図に示す．第ｌ図か
ら本発明者等は、丁Ｐ以上の温度域で鋳造厚の１０％以
上の圧延を行い、引き続き本発明に記載の冷却条件範囲
の冷却により、組織は２５μ園以下のフエライト粒とベ
ーナイトから成る組織となり、再結晶域低温側（Ｔρ〜
Ｔｐ＋１５０　℃未満）における大圧下圧延を繰り返す
必要もなく、１ｏｚ以上の圧下率を確保することにより
、第１図（ａ）に示す如く、靭性はｖＴｒｓ≦−７０℃
を円滑かつ安定して得られることを見出したのである。

また、圧下率が鋳造厚の１０％未満の場合は、本発明の
冷却を行ってもフエライト粒は２５μｍ以下にならず、
第１図（ｂ）に示す如く、ｖＴｒｓ≦−７０℃の靭性は
得られないことを知見したのである。

また第２図（１）に網掛けを施して示すように、Ｔｐ以
上の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を開始し、Ａｒ
．点以上の温度範囲で圧延を終了し、引き続き本発明の
冷却を行うと、組織は２５μ諺以下のフエライト粒とベ
ーナイトから成る細粒組織となり、その時の靭性レベル
は、ｖＴｒｓ≦−７０℃に安定することを見出した。

更に、■Ｔｐ以上ＴＰ＋１５０℃以下の温度域で圧延を
開始するか、又は■Ａｒｚ点以上Ａｒｚ点＋１００℃以
下の温度範囲で圧延を終了する何れか、或いは両者を行
って後、本発明に記載の冷却を行うと、組織は２０μ一
以下のフエライト粒とヘーナイトから戒る細粒組織とな
り、■は第２図（２）に斜線を施して示すように、■は
第２図（３）に斜線を施して示すように靭性レベルはｖ
Ｔｒｓ≦−８０゛Ｃ以下に安定して初期の目的が達戒で
きることを見出したのである。

仕上げ温度がＡｒ３点未満の場合は加工フエライトが残
りｖＴｒｓ≦−７０℃は安定しては得られない。

更に、本発明の条件を満足する圧延を行った後に第３図
、第４図に示すようにＡｒ３点−１００℃以上から１０
０℃以上迄の温度範囲を１．５℃　／ｓｅｃ以上４０℃
／ｓｅｃ以下の冷却速度で連続的に冷却すると細粒フエ
ライトとベーナイトが得られ、ｖＴｒｓ≦−７０℃を満
足した． 冷却開始温度がＡｒ３−１００℃未満になると、粗大な
粒界フェライトが生威し、冷却停止温度が１００℃未満
の場合及び冷却速度が４０℃　／ｓｅｃ超の場合はヘー
ナイトが増加するか、又はマルテンサイトが生威し、共
にｖＴｒｓは−７０　℃を満足しなかった。

本発明は上記知見を基に威されたもので、木発明を実施
することにより、ＤＲ＃．びに不可避的に行われるＩ｛
ＣＲによる鋼材の製造方法を改革し、これ等の熱経済性
、生産性等から成る実用性をＭ躍的に改善するものであ
る。

く実施例〉 （実施例ｌ） 第２表に第ｌ乃至第２０の各発明例とそれぞれの比較例
に用いた供試鋼の化学戊分を、第３表及び第４表にそれ
ぞれの鋼板の製造条件と得られた材質を示す． 表に明らかな如く、本発明例の鋼番１乃至３０は何れも
ｖＴｒｓは−７０℃以下を示し、目的の材質を有する鋼
材が得られた． これ等の本発明例に対し、圧下率、圧延開始温度、仕上
げ温度の何れかが本発明の範囲を満足していない比較例
の鋼番３１，３２，３４，３５，３７，３８．４０，４
２，４３，４５，４７，４９，５０．５３，５４，５６
，５７．５８はフエライト粒が２５μＩ以下に細粒化し
ないため、ｖＴ　ｒｓは−７０゛Ｃに達しなかった。

また冷却開始温度、冷却停止温度、冷却速度の何れかが
本発明の範囲を満足していない比較例の鋼番３３，３６
，３９，４１，４４，４６，４８，５１，５２，５５，
５９．６０は、フエライト粒が２５μ重以下に細粒化し
ないため、ｖＴｒｓは−７０℃に達しなかった． （実施例２） 第２表に第２１乃至第４０の各発明例とそれぞれの比較
例に用いた供試鋼の化学成分を、第５表及び第６表にそ
れぞれの鋼板の製造条件と得られた材質を示す。

表に明らかな如く、本発明例の鋼番６１乃至９０は何れ
もｖＴ　ｒｓは−８０℃以下を示し、目的の材質を有す
る鋼材が得られた． これ等の本発明例に対し、圧下率、圧延開始温度、仕上
げ温度の何れかが本発明の範囲を満足していない比較例
の鋼番９１，９２，９４，９５，９７．９８，　１００
，１０２，　１０３，　１０５，　１０７，　１０９，
　１１０，　１１３，　１１４，　１１６，　１１７，
　１１８はフェライト粒が２０μ１以下に細粒化せず、
ｖＴｒｓは−８０℃は勿論、−７０℃にも達しなかった
。

また冷却開始温度、冷却停止温度、冷却速度の何れかが
本発明の範囲を満たさない比較例の鋼番９３，９６，　
９９，　１０１，　１０４，　１０６，　１０８，　Ｉ
ＩＬ　１１２，　１１５，　１１９，　１２０は、フエ
ライト粒が２０μ鵬以下に細粒化せずｖＴｒｓは−８０
゛Ｃは勿論、−７０℃にも達しなかった．（実施例３） 第２表に第４１乃至第８０の各発明例とそれぞれの比較
例に用いた供試鋼の化学戒分を、第７表及び第８表の各
々にそれぞれの鋼板の製造条件と得られた材質を示す． 表に明らかな如く本発明例の綱番１２１乃至１５０は何
れもｖＴ　ｒｓは−８０℃以下を示し、目的の材質を有
する鋼材が得られた． これ等の本発明例に対し、圧下率、圧延開始温度、仕上
げ温度の何れかが本発明の範囲を満足していない比較例
の鋼番１５１．１５２，１５６，１５８，１６０，１６
１，１６２，　１６６，　１６７，　１６８，　１７３
，　１７４，　１７７はフエライト粒が２０μ員以下に
細粒化せず、ｖＴｒｓは−８０℃は勿論、−７０　”Ｃ
にも達しなかった． また冷却開始温度、冷却停止温度、冷却速度の何れかが
本発明の範囲を満足していない比較例の鋼番１５３，１
５７，１６３，１６４，１６９，１７０，　１７１　，
　１７５，　１７８，　１７９は、フエライト粒が２０
μ厘以下に細粒化せずｖＴ　ｒｓは−８０℃は勿論、−
７０　”Ｃにも達しなかった。

また焼き戻し温度が本発明の範囲を満足していない比較
例の鋼番１５４，　１５５，　１５９，　１６５，　１
７２，　１７６．　１８０は、フエライト粒が２０μ慣
以下に細粒化せずｖＴｒｓは−８０℃は勿論、−７０℃
にも達しなかった．〈発明の効果〉 本発明は、上記の如く、Ｃ：０．１０以下とすることに
より鋳造厚みの全厚に渡って凝固後のＴを数議鵬以下の
等軸γにし、凝固ＴをＴＰ以上の温度域で鋳造厚の１０
％以上の圧延を行うことにより凝固Ｔを少なくともＩＯ
Ｚ以上再結晶させ細粒γを得、引き続きＡｒ３−１００
　”Ｃ以上からｌＯＯ℃以上までの温度範囲を１．５℃
　／ｓｅｃ以上４０″Ｃ　／ｓｅｃ以下の冷却速度で連
続的に冷却することにより細粒フエライトとべ一ナイト
より成る組織を得て、低温靭性を向上することにより従
来技術の問題点を基本的に解消し、さらにＴｐ以上ＴＰ
＋１５０以下の温度域で圧延を開始するか、仕上げ圧延
をＡｒ３点以上Ａｒ３点＋１００　”Ｃ以下の低温域で
終了するかの何れか一方または両者を同時に行い、加え
て以上の何れかをＡｃ，点以下で焼き戻すことにより、
靭性を更に改善するものであり、鋳造鋼を直接圧延する
ＤＲにおいても、また鋼片がＡｒ３点以上の温度域にあ
る時点から再加熱を行った後に圧延に供するＨＣＨの場
合も、それぞれが製造する靭性の優れた鋼材を熱経済性
良《高い生産性の下に製造することを可能にする等、当
分野にもたらす効果は大きい．

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明における冷却を行った鋼材の圧下率と
ｖＴｒｓの関係を示した図、第２図（１）乃至（３）は
、本発明における冷却を行った鋼材の圧延開始温度及び
仕上げ温度とｖＴｒｓの関係を示した図、第３図は、本
発明における圧延を行った鋼材の圧延後の冷却速度とｖ
Ｔｒｓの関係を示した図、第４図は本発明における圧延
を行った鋼材の圧延後の冷却開始温度及び冷却停止温度
とｖＴｒｓの関係を示した図である。

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上に
   ある間にオーステナイトの再結晶可能下限温度以上の温
   度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ＿３
   点−１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲を１
   ．５℃／ｓｅｃ以上４０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で連
   続的に冷却することを特徴とする優れた低温靭性を有す
   る鋼材の製造方法。
2. （２）重量％で Ｃ：０．００５〜０．１０％Ｓ：≦０．０２５％Ｓｉ：
   ０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．２０
   〜２．００％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
   後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に８００℃以上
   の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ
   ＿３点−１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲
   を１．５℃／ｓｅｃ以上４０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度
   で連続的に冷却することを特徴とする優れた低温靭性を
   有する鋼材の製造方法。
3. （３）重量％で Ｃ：０．００５〜０．１０％Ｓ：≦０．０２５％Ｓｉ：
   ０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．２０
   〜２．００％Ｎｂ：０．００２〜０．１％を含み残部鉄
   及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡ
   ｒ＿３点温度以上にある間に９００℃以上の温度域で鋳
   造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ＿３点−１０
   ０℃以上から１００℃以上までの温度範囲を１．５℃／
   ｓｅｃ以上４０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で連続的に冷
   却することを特徴とする優れた低温靭性を有する鋼材の
   製造方法。
4. （４）重量％で Ｃ：０．００５〜０．１０％Ｓ：≦０．０２５％Ｓｉ：
   ０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．２０
   〜２．００％Ｔｉ：０．００２〜０．１％を含み残部鉄
   及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡ
   ｒ＿３点温度以上にある間に９５０℃以上の温度域で鋳
   造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ＿３点−１０
   ０℃以上から１００℃以上までの温度範囲を１．５℃／
   ｓｅｃ以上４０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で連続的に冷
   却することを特徴とする優れた低温靭性を有する鋼材の
   製造方法。
5. （５）重量％で Ｃ：０．００５〜０．１０％Ｓ：≦０．０２５％Ｓｉ：
   ０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．２０
   〜２．００％Ｔｉ：０．００２〜０．１％Ｎｂ：０．０
   ０２〜０．１％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
   後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に９５０℃以上
   の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ
   ＿３点−１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲
   を１．５℃／ｓｅｃ以上４０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度
   で連続的に冷却することを特徴とする優れた低温靭性を
   有する鋼材の製造方法。
6. （６）重量％で Ｃｕ：≦１％Ｚｒ：≦０．１％ Ｎｉ：≦１０％Ｃａ：≦０．００８％ Ｃｒ：≦１％Ｂ：≦０．００６％ Ｍｏ：≦１％ＲＥＭ：≦０．０１％ Ｖ：≦０．２％ の１種又は２種以上を含むことを特徴とする特許請求範
   囲第１項乃至第５項の何れかに記載の優れた低温靭性を
   有する鋼材の製造方法。
7. （７）特許請求範囲第１項乃至第６項の何れかの方法に
   おいて、オーステナイトの再結晶可能下限温度以上オー
   ステナイトの再結晶可能下限温度＋１５０℃以下の温度
   域で圧延を開始することを特徴とする優れた低温靭性を
   有する鋼材の製造方法。
8. （８）特許請求範囲第１項乃至第７項の何れかに記載の
   方法において、Ａｒ＿３点以上Ａｒ＿３点＋１００℃以
   下で圧延を終了することを特徴とする優れた低温靭性を
   有する鋼材の製造方法。
9. （９）特許請求範囲第１項乃至第８項に記載の方法で冷
   却した後、Ａｃ＿１点以下の温度で焼き戻すことを特徴
   とする優れた低温靭性を有する鋼材の製造方法。