JPH0344418A - 強度・靭性の良好な鋼材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は鋳造凝固した鋼をオーステナイト（以下Ｔと略
す）の再結晶可能下限温度（以下ｒｐと略す）以上、好
ましくはＴＰ以上Ｔρ＋１５０℃以下の温度域で圧延を
開始し、Ａｒ３点温度以上、好ましくはＡｒ、意思上Ａ
ｒ３点＋１００℃以下で鋳造厚の１ｏｚ以上の圧延を終
了し、引き続き連続的に４０℃／ｓｅｃ以上１００℃／
ｓｅｃ以下の冷却速度で冷却することにより、ベーナイ
トを含む組織を得て、強度・靭性の良好な鋼材を経済的
に製造する方法に関するものである。

〈従来の技術〉 熱間圧延プロセスにおいては近年、省エネルギー効果が
高いことから、連続鋳造鋳片を鋳造直後に直接熱間圧延
（以下ＤＲと略す）する方法が実用化されている。

他方では連続鋳造鋳片の厚さを製品厚さに近い５０ｍｍ
〜１００ｍｍで抽出する連続鋳造方法が実用化されつつ
あり、該連続鋳造方法で鋳造したスラブをＤＲにより鋼
板とする製造プロセスが種々検討されている。

この場合ＯＲは数Ｗ〜数十■という凝固時の粗大７粒か
ら圧延を開始し、しかも従来の厚さ２５０〜３００朧朧
の鋳片に加える圧下比より格段に小さい１〜２程度でも
安定・円滑に目標とする形状、材質を提供することが望
まれている。

この要望に応えるものとして例えば、 ■特開昭６１−２１３３２２号公報に記載があるように
、圧延再結晶によらずに微細かつ多量に分散析出させた
Ｔｉ酸化物を含有する鋳片を、その後の冷却途上に於い
て９００℃以上の温度で最終的な厚み迄圧延を行った後
、加速冷却して微細なウィドマンシュテラテン状のフェ
ライトプレート組織、即ち微細ベーナイトｍ１６（以下
微細ベーナイト組織と略す）を有する強靭鋼板を製造す
る方法。

■特願昭６１−１４６０７２号公報に記載があるように
、Ｔｉを含む鋼から連続鋳造によって得られた高温鋳片
を直接あるいは表面温度を中心温度と同じにする程度の
保熱、加熱を行った後、圧延を開始し、Ａｒ２点以上で
圧下比４以上（圧下率≧７５ｚ）、再結晶域圧延率５０
Ｚ以上で熱間圧延を終了することを特徴とする強靭な厚
鋼板の製造方法。

■特開昭６０−７５５１８号公報に示されているように
、連続鋳造によって得られた鋳片を直接あるいは変態完
了前に加熱炉へ装入し、再結晶温度以上で５％以上の圧
下を３回以上加え粗大Ｔを部分的再結晶により細粒化さ
せ、引き続き１０５０℃以下再結晶温度以上で１５％以
上の圧下を３回以上加え再結晶域低温側における大圧下
圧延によりＴを整細粒化させることを特徴とする低温靭
性の改善に有効な熱間圧延法が提示されている。

〈発明が解決しようとする課題〉 前記■の方法は鋼板の靭性を確保するために、鋳片内に
微細かつ多量に分散析出させたＴｌ酸化物から、γ／α
〈フェライト）変態させ微細ベーナイト組織を確保する
ことをその達成手段としており、そのためのＴｉ添加に
伴うコスト増加という課題がある。

また、■の方法は、鋼板の靭性を確保するために、圧下
比、再結晶域圧延率、仕上げ温度について制約条件を設
けているが、実施例に示されている通り、圧下比１〜４
の時、靭性が確保できないという課題がある。

前記■の方法は凝固粗大γを整細粒化させるために、再
結晶温度以上でｌバス５％以上の圧下を３回以上加え、
凝固粗大Ｔを部分再結晶させ、引き続き再結晶域低温側
、具体的には実施例で示されているように、Ｎｂ添加鋼
で１０５０℃以下９００℃以上の温度域で１パス１５ｚ
以上の強圧下を行うことをその達成手段としており、合
計少なくとも６回以上の圧延を行わなければならず、パ
ス回数の増加に伴い圧延効率が低下する。

また、実施例に示されているのはＮｂ添加鋼のみでＴｐ
がＮｂ鋼より低いと考えられる５１−Ｍｎ鋼（関根寛、
丸山忠克二鉄と１１４５８（１９７２）、ｐ７２）　、
アルイハＳｔ−Ｍｎ　＠よりＴｐが高いと考えられるＴ
ｉｆｉ（栗原−久ら二鉄と！１４７３（１９８７）　、
５１３９９）については実施例の中で示されておらず、
Ｓｔ−Ｍｎ鋼、Ｔｉｆｉの高靭化方法は具体的には不明
である。

本発明は以上に説明した従来技術が有する、■析出酸化
物用のＴｉ添加に伴うコスト増加。

■圧下比１〜４の時の靭性劣化。

■パス回数の増加に伴う圧延効率の低下。

■５１−Ｍｎ　ｗ４、Ｔｉ鋼等の靭性確保方法の不明。

等の課題を従来の圧延技術で用いられなかった製造条件
により解決し、該提案で得られる鋼材と同等あるいはそ
れ以上の材質を有するブルーム、ビレツト、スラブ、鋼
板、型鋼、鋼管等の鋼材の製造方法を提供するものであ
る。

く課題を解決するための手段〉 本発明は上記の目的を達成するために、溶ｔｌｉｉｌｉ
ＪＰ造後、該鋼がＡｒ２点温皮取上にある間に７９以上
の温度域で圧延を開始し鋳造厚の１０１以上の圧延を行
うことにより、凝固時のＴを少なくとも１０％以上再結
晶させ、ことをＡｒ３点−１００℃以上から１０００以
上までの温度範囲を４０℃／ｓｅｃ以上１００℃／ｓｅ
ｃ以下の冷却速度で連続的に冷却することを基本手段と
し、更に、 ■オーステナイトの再結晶可能下限温度以上オーステナ
イトの再結晶可能下限温度＋１５０℃以下の温度域で圧
延を開始すること、 ■Ａｒ３Ａｒ３点温上Ａｒｔ００℃以下の温度域で圧延
を終了すること、 ■ＡｃＩ点以下の温度で焼き戻すこと、の何れか一つ、
又は■と■と■の相乗効果により更に靭性向上を図るも
ので、具体的には次の手段を用いることを特徴としてい
る。

（１）溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒ３点温度以上にあ
る間にオーステナイトの再結晶可能下限温度以上の温度
域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ３点−
１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲を４０℃
／ｓｅｃ以上１００℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で連続的
に冷却することを第１の手段とし、 （２）重量２で Ｃ：０．００５〜ｏ、２ｏｚ　　Ｓ：≦０．０２５２Ｓ
ｉ：０．０１〜０．８０ｚＡｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．
２０〜２．００！ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒ３点温度以上にある間に８００℃以上の
温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ３
点−１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲を４
０℃／ｓｅｃ以上１００℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で連
続的に冷却することを第２の手段とし、（３）重量２で Ｃ：０．００５〜０．２０！　　Ｓニー０．０２５１Ｓ
ｉ：０．０１〜０．８０Ｚ　　　Ａｌ：　≦０．１％Ｍ
ｎ：０．２０〜２．００！　　　Ｎｂ：０．００２〜０
．１！を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳
造凝固後、該鋼がＡｒ、皮取度以上にある間に９００℃
以上の温度域で鋳造厚のｌ０％以上の圧延を行った後、
Ａｒｔ点−１００℃以上から１００℃以上までの温度範
囲を４０℃／ｓｅｃ以上１００℃／ｓｅｃ以下の冷却速
度で連続的に冷却することを第３の手段とし、 （４）重量％で Ｃ：０．００５〜ｏ、２ｏｚ　　Ｓ：全０．０２５２Ｓ
ｉ：０．０１〜０．８０Ｚ　　　ＡＩ：≦０．１％Ｍｎ
：０．２０〜２．ＯＯＺ　　　Ｔｉ：０．００２〜０．
１ｚを含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造
凝固後、咳鋼がＡｒｚ点温度以上にある間に９５０℃以
上の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａ
ｒ３点−１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲
を４０℃／ｓｅｅ以上１００り／ｓｅｃ以下の冷却速度
で連続的に冷却することを第４の手段とし、 （５）重ｉｔｚで Ｃ：０．００５〜ｏ、２ｏｚ　　ＡＩ：全０．１％Ｓｉ
：０．０１〜０．８０Ｚ　　　Ｎｂ：０．００２〜０．
１ＺＭｎ：０．２０〜２．００ｚＴｉ：０．００２〜０
．１％Ｓ　：全０．０２５！ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、咳鋼がＡｒ２点温皮取上にある間に９５０℃以上の
温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ２
点−１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲を４
０℃／ｓｅｃ以上１００℃／ｓｅｅ以下の冷却速度で連
続的に冷却することを第５の手段とし、 （６）重１２で Ｃｕ：　≦Ｉ％Ｚｒ：≦０．１ｚ Ｎｉ：　≦ｌ０ｚＣａ：≦０．００８ｚＣｒ：　（１＄
　　　　　　　Ｂ：≦０．００６ｚＭｏ：　≦ｉｚＲＥ
Ｍ：　全０．０１ｚＶ：≦０．２ｚ ０１種又は２種以上を含むことを第１乃至第５の手段の
何れかに加えることを第６乃至第１０の手段とし、 （７）第１乃至第１Ｏの手段において、オーステナイト
の再結晶可能下限温度以上オーステナイトの再結晶可能
下限温度＋１５０℃以下の温度域で圧延を開始すること
を第１１乃至第２０の手段とし、（８）第１乃至第２０
の手段の何れかにおいて、Ａｒ３点以上Ａｒ３点＋１０
０℃以下で圧延を終了することを第２１乃至第４０の手
段とし、 （９）第１乃至第４０の手段の何れかにおいて、＾Ｃ２
点以下で焼き戻すことを第４１乃至第８０の手段とする
ものである。

上記各手段における各元素の添加量限定理由を以下に述
べる。

Ｃ，Ｓｔ、Ｍｎは、共に強度の他に靭性、溶接性の点か
ら、ＡＩは経済性の点から、上記の範囲に限定するもの
であり、Ｓは靭性の点から上記の範囲とするものである
。又、Ｃｕは、溶接金属の熱間割れを防止する点から、
Ｎｉは経済性を確保する点から、Ｔｉは、結晶粒を細粒
化する析出酸化物用としてではなく、溶接による熱影響
部の靭性を確保する点から、Ｃｒ、Ｎｏ、Ｖ、Ｎｂは、
熱影響部の靭性の劣化を防止する点から、又焼き入れ性
を向上するＢは変態過程での熱間割れを防止する点から
、延性や切り欠き靭性を向上するＺｒ、Ｃａは、それぞ
れ表面欠陥の発生防止、清浄度維持の点から、ＲＥＭは
Ｃａと同様の理由から各々上記の範囲に限定する。上記
した、それぞれの元素の添加目的とその効果は、５利用
分野で通常用いられている添加目的と、それに期待して
いる効果の範囲にある。

〈作用〉 本発明者等は、前記した問題点を解決し、熱経済性の優
れた高い実用性を発揮する高靭性鋼材の製造方法を確立
するため、第１表に示す供試鋼を用いて実験・検討を重
ねた。

結果を第１図に示す。

第１図から本発明者等は、Ｔｐ以上の温度域で鋳造厚の
ＩＯ！以上の圧延を行い、引き続き本発明に記載の冷却
方法を採ると、組織は４０μｍ以下のフェライト粒とベ
ーナイトから成る組織となり、再結晶域低温側（丁ρ〜
Ｔｐ＋１５０℃未満）における大圧下圧延を繰り返すこ
ともなく、１ｏｚの圧下率を確保することにより、第１
図（ａ）に示す如く、ｖＴｒｓ≦−４０℃の靭性が安定
して得られることを見出したのである。

また圧下率が鋳造厚の１０ｚ未満の場合は、本発明の冷
却を行ってもフェライト粒は４０μ園以下にならず、第
１図（ｂ）に示す如く、ｖＴｒｓ≦−４０℃の靭性は得
られないことを知得したのである。

第１表 また、第２図（１）に綱掛けを施して示すように、１１
以上の温度域で鋳造厚のｌＯｘ以上の圧延を開始し、Ａ
ｒ３点以上の温度範囲で圧延を終了し、引き続き本発明
の冷却を行うと、組織は４０Ｉ！ｍ以下のフェライト粒
とベーナイトから成る細粒組織となり、その時の靭性レ
ベルは、ｖＴｒｓ≦−４０℃に安定することを見出した
。

更に、■Ｔρ以上τρ＋１５０℃以下の温度域で圧延を
開始するか、または■Ａｒ３点以上Ａｒ３点＋１００℃
以下の温度範囲で圧延を終了する何れか、或いは両者を
行って後、本発明の冷却を行うと、組織は３０μ重以下
のフェライト粒とベーナイトから成る細粒組織となり、
■は第２図（２）に斜線を施して示すように、■は第２
図（３）に斜線を施して示すように靭性レベルはｖＴｒ
ｓ≦−５０℃以下に安定し、初期の目的が達成できるこ
とを見出したのである。

仕上げ温度がＡｒ２点未満の場合は加工フェライトが残
りｖＴｒｓ≦−４０℃は安定しては得られない。

更に、本発明の条件を満足する圧延を行った後に第３図
、第４図に示すようにＡｒ２点−１００℃以上から１０
０℃以上迄の温度範囲を４０℃／ｓｅｃ以上１００℃／
ｓｅｃ以下の速度で連続的に冷却すると細粒フェライト
とベーナイトが得られ、ＴＳ≧５０ｋｇｆ／ｍ＋＋ａ２
ｖＴｒｓ≦−４０℃を満足した。

冷却開始温度がＡｒ５−１００℃未満になると粗大な粒
界フェライトが生威し、冷却停止温度がｌＯＯ℃未満の
場合及び冷却速度が１００℃／ｓｅｃ超の場合マルテン
サイトが生威し、共にｖＴｒｓは一４０℃を満足しなか
った。

本発明は上記知見を基に威されたもので、本発明を実施
することにより、ＤＲ並びに不可避的に行われるＨＣＨ
による鋼材の製造方法を改革し、これ等の熱経済性、生
産性等から成る実用性を飛躍的に改善するものである。

〈実施例〉 （実施例１） 第２表に第１乃至第２０の各手段例とそれぞれの比較例
に用いた供試鋼の化学成分を、第３表及び第４表にそれ
ぞれの鋼板の製造条件と得られた材質を示す。

表に明らかな如く、本発明例の調香１乃至３０は何れも
ｖＴｒｓは一４０℃以下を示し、目的の材質を有する鋼
材が得られた。

これ等の本発明例に対し、圧下率、圧延開始温度、仕上
げ温度の何れかが本発明の範囲を満足していない比較例
の調香３１．３２．３４，３５，３７．３Ｂ、４０，４
２゜４３．４５，４７，４９，５０，５３．５４，５６
，５７．５８はフェライト粒が４０μｍ以下に細粒化し
ないため、ｖＴｒｓは一４０℃に達しなかった。

また、比較例で冷却開始温度、冷却停止温度の何れかが
本発明の範囲を満足しない、調香３６　、３９　。

４４．４６，５Ｌ５５，５９はフェライト粒が４０μ捌
以下に細粒化しないため、ｖＴｒｓは−４０℃に達しな
かった。

また、冷却速度が本発明の範囲を満足していない比較例
、つまり調香３３，４１，４８，５２．６０は冷却速度
が本発明の範囲より小さい場合、ｖＴｒｓ≦−４０℃を
満足しても強度が５ｋｇｆ／＋ｓｍ”以上低下した。

（実施例２） 第２表に第２１乃至第４０の各手段例とそれぞれの比較
例に用いた供試鋼の化学成分を、第５表及び第６表にそ
れぞれの鋼板の製造条件と得られた材質を示す。

表に明らかな如く、本発明例の調香６１乃至９０は何れ
もｖＴ　ｒｓは一５０℃以下を示し、目的の材質を有す
る鋼材が得られた。

これ等の本発明例に対し、圧下率、圧延開始温度、仕上
げ温度の何れかが本発明の範囲を満足していない比較例
の調香　９１，９２，９４，９５，９７，９８．１００
゜１０２、１０３．１０５．１０７．１０９．１１０．
１１３．１１４．１１６．１１７．１１８はフェライト
粒が３０μ重以下に細粒化せず、ｖＴ　ｒｓは一５０℃
は勿論、−４０℃にも達しなかった。

また、冷却開始温度、冷却停止温度の何れかが本発明の
範囲を満足しない、比較例の調香９６　、９９１０４ｊ
０６，１１１，１１５，１１９はフェライト粒が３０ｔ
Ｉｍ以下に細粒化せず、ｖＴｒｓは一５０゛Ｃは勿論、
−４０℃にも達しなかった。

また、冷却速度が本発明の範囲を満足していない比較例
、つまり調香９３．１０１，１０８，１１２．１２０は
冷却速度が本発明の範囲より小さい場合、ｖＴｒｓ≦−
５０゛Ｃを満足しても強度が５ｋｇｆ／ａｍ”以上低下
した。

（実施例３） 第２表に第４１乃至第８０の各手段例とそれぞれの比較
例に用いた供試鋼の化学成分を、第７表及び第８表の各
々にそれぞれのｗ４板の製造条件と得られた材質を示す
。

表に明らかな如く本発明例の調香１２１乃至１５０は何
れもｖＴ　ｒｓは一５０℃以下を示し、目的の材質を有
する鋼材が得られた。

これ等の本発明例に対し、圧下率、圧延開始温度、仕上
げ温度の何れかが本発明の範囲を満足していない比較例
の調香１５１，１５２，１５６，１５８，１６０，１６
１１６２、１６６、１６７、１６８．１７３．１７４　
、１７７は、フェライト粒が３０μｍ以下に細粒化しな
いため、ｖＴｒｓは一５０℃は勿論、−４０℃にも達し
なかった。

また、冷却開始温度、冷却停止温度の何れかが本発明の
範囲を満足していない比較例の調香１５７゜１６３、１
６９．１７０．１７８．１７９は、フェライト粒が３０
μｍ以下に細粒化しないため、ｖＴｒｓは一５０℃は勿
論、−４０℃にも達しなかった。

また、冷却速度が本発明の範囲を満足していない比較例
、つまり調香１５３．１６４．１７１．１７５は冷却速
度が本発明の範囲より小さい場合、ｖＴｒｓ≦−５０℃
を満足しても強度が５ｋｇｆ／ｍｍ２以上低下した。

また、焼き戻し温度が本発明の範囲を満足しない比較例
の調香１５４　、１５５．１５９．１６５．１７２．１
７６、１８０はフェライト粒が３０μｍ以下に細粒化し
ないため、ｖＴｒｓは一５０℃は勿論、−４０℃にも達
しなかった。

〈発明の効果〉 本発明は、凝固Ｔを１１以上の温度域で鋳造厚の１０ｚ
以上の圧延を行い、凝固時のＴを少なくとも１０Ｘ以上
再結晶させ、引き続きＡｒｃ−１００℃以上から１００
　℃以上までの温度範囲を４０℃／ｓｅｅ以上１００”
Ｃ／ｓｅｃ以下の速度で連続的に冷却し、細粒フェライ
トとベーナイトから成る組織を得て強度・靭性を同時に
向上することにより従来技術の問題点を基本的に解消し
、更にＴｐ以上Ｔｐ＋１５０℃以下の温度域で圧延を開
始するか、仕上げ圧延をＡｒ３点以上Ａｒｚ点＋１００
℃以下の低温域で終了するかの何れか一方または両者を
同時に行い、加えて以上の何れかをＡｃｔ点以下で焼き
戻すことにより、靭性を更に向上するものであって、鋳
造鋼を直接圧延するＤＲにおいても、また鋼片１３＜　
Ａ　ｒ　１点以上の温度域にある時点から再加熱を行っ
た後に圧延に供するＨＣＨの場合も、それぞれが製造す
る靭性の優れた鋼材を熱経済性良く高い生産性の下に製
造することを可能にする等、当分野にもたらす経済的効
果は大きい。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明における冷却を行った鋼材の圧下率とｖ
Ｔｒｓの関係を示した図である。 第２図（１）乃至（３）は本発明における冷却を行った
鋼材の圧延開始温度及び仕上げ温度とｖＴｒｓの関係を
示した図である。 第３図は本発明の圧延を行った鋼材の圧延後の冷却速度
とｖＴｒｓＳＴＳの関係を示した図である。 第４図は本発明の圧延を行った鋼材の圧延後の冷却開始
温度及び冷却停止温度とｖＴ　ｒｓの関係を示した図で
ある。

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上に
   ある間にオーステナイトの再結晶可能下限温度以上の温
   度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ＿３
   点−１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲を４
   ０℃／ｓｅｃ以上１００℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で連
   続的に冷却することを特徴とする強度・靭性の良好な鋼
   材の製造方法。
2. （２）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ｓ：≦０．０２５％Ｓｉ：
   ０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．２０
   〜２．００％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
   後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に８００℃以上
   の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ
   ＿３点−１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲
   を４０℃／ｓｅｃ以上１００℃／ｓｅｃ以下の冷却速度
   で連続的に冷却することを特徴とする強度・靭性の良好
   な鋼材の製造方法。
3. （３）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ｓ：≦０．０２５％Ｓｉ：
   ０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．２０
   〜２．００％Ｎｂ：０．００２〜０．１％を含み残部鉄
   及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡ
   ｒ＿３点温度以上にある間に９００℃以上の温度域で鋳
   造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ＿３点−１０
   ０℃以上から１００℃以上までの温度範囲を４０℃／ｓ
   ｅｃ以上１００℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で連続的に冷
   却することを特徴とする強度・靭性の良好な鋼材の製造
   方法。
4. （４）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ｓ：≦０．０２５％Ｓｉ：
   ０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍｎ：０．２０
   〜２．００％Ｔｉ：０．００２〜０．１％を含み残部鉄
   及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡ
   ｒ＿３点温度以上にある間に９５０℃以上の温度域で鋳
   造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ＿３点−１０
   ０℃以上から１００℃以上までの温度範囲を４０℃／ｓ
   ｅｃ以上１００℃／ｓｅｃ以下の冷却速度で連続的に冷
   却することを特徴とする強度・靭性の良好な鋼材の製造
   方法。
5. （５）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ａｌ：≦０．１％Ｓｉ：０
   ．０１〜０．８０％Ｔｉ：０．００２〜０．１％Ｍｎ：
   ０．２０〜２．００％Ｎｂ：０．００２〜０．１％Ｓ：
   ≦０．０２５％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
   後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に９５０℃以上
   の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、Ａｒ
   ＿３点−１００℃以上から１００℃以上までの温度範囲
   を４０℃／ｓｅｃ以上１００℃／ｓｅｃ以下の冷却速度
   で連続的に冷却することを特徴とする強度・靭性の良好
   な鋼材の製造方法。
6. （６）重量％で Ｃｕ：≦１％Ｚｒ：≦０．１％ Ｎｉ：≦１０％Ｃａ：≦０．００８％ Ｃｒ：≦１％Ｂ：≦０．００６％ Ｍｏ：≦１％ＲＥＭ：≦０．０１％ Ｖ：≦０．２％ の１種または２種以上を含むことを特徴とする特許請求
   範囲第１項乃至第５項の何れかに記載の強度・靭性の良
   好な鋼材の製造方法。
7. （７）特許請求範囲第１項乃至第６項の何れかに記載の
   方法において、オーステナイトの再結晶可能下限温度以
   上オーステナイトの再結晶可能下限温度＋１５０℃以下
   の温度域で圧延を開始することを特徴とする強度・靭性
   の良好な鋼材の製造方法。
8. （８）特許請求範囲第１項乃至第７項の何れかに記載の
   方法において、Ａｒ＿３点以上Ａｒ＿３点＋１００℃以
   下で圧延を終了することを特徴とする強度・靭性の良好
   な鋼材の製造方法。
9. （９）特許請求範囲第１項乃至第８項に記載の方法で冷
   却した後、Ａｃ＿１点以下の温度で焼き戻すことを特徴
   とする強度・靭性の良好な鋼材の製造方法。