JPS595649B2 - 加工性の優れた高強度溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性の優れた高強度溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS595649B2 JPS595649B2 JP12677079A JP12677079A JPS595649B2 JP S595649 B2 JPS595649 B2 JP S595649B2 JP 12677079 A JP12677079 A JP 12677079A JP 12677079 A JP12677079 A JP 12677079A JP S595649 B2 JPS595649 B2 JP S595649B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- hot
- steel sheet
- steel
- excellent workability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は加工性の優れた高強度溶融亜鉛メッキ鋼板の
製造方法に関する。
製造方法に関する。
自動車用鋼板として、安全性及び軽量化による燃費軽減
の観点から自動車の構造部材から外板、内板等に至るま
で種々の高強度熱延鋼板及び高強度冷延鋼板が採用され
つつある。
の観点から自動車の構造部材から外板、内板等に至るま
で種々の高強度熱延鋼板及び高強度冷延鋼板が採用され
つつある。
自動車用高強度鋼板として要求される性質としては加工
性、溶接性、疲労特性等があるが、足まわり部品などで
はこれらに加えて耐食性が要求され、これらを満たすた
めに亜鉛メッキを施した加工性の優れた高強度鋼板の開
発が必要である。溶融亜鉛メッキ鋼板は、従来から多く
の用途に使用され絞り性の良好な軟質鋼板から高張力鋼
板まで各種のグレードのものが製造されている。従来の
ＴＳ５０ｋｇ／一以上の高強度溶融亜鉛メッキ鋼板の製
造方法は、一般に熱延板（酸洗板）をメッキ原板とする
場合には高炭素鋼を用いる方法、冷延板をメッキ原板と
する場合は４０％以下の冷圧を施したものを再結晶しな
い状態で熱処理し、溶融亜鉛浴に通す方法が採られてい
た。下掲第１表に、これらの方法により得られた鋼板の
性質を示すが、これらの方法により得られた鋼板の最も
大きな問題は加工性が劣つており、自動車用鋼板として
は使用できないことである。この発明は上記のような点
に鑑みてなされたもので、加工性の優れた引張り強さが
５０ｋｇ／ｉ以上の強度を有する高強度溶融亜鉛メツキ
熱延鋼板或いは冷延鋼板の製造方法を提供しようとする
ものである。
性、溶接性、疲労特性等があるが、足まわり部品などで
はこれらに加えて耐食性が要求され、これらを満たすた
めに亜鉛メッキを施した加工性の優れた高強度鋼板の開
発が必要である。溶融亜鉛メッキ鋼板は、従来から多く
の用途に使用され絞り性の良好な軟質鋼板から高張力鋼
板まで各種のグレードのものが製造されている。従来の
ＴＳ５０ｋｇ／一以上の高強度溶融亜鉛メッキ鋼板の製
造方法は、一般に熱延板（酸洗板）をメッキ原板とする
場合には高炭素鋼を用いる方法、冷延板をメッキ原板と
する場合は４０％以下の冷圧を施したものを再結晶しな
い状態で熱処理し、溶融亜鉛浴に通す方法が採られてい
た。下掲第１表に、これらの方法により得られた鋼板の
性質を示すが、これらの方法により得られた鋼板の最も
大きな問題は加工性が劣つており、自動車用鋼板として
は使用できないことである。この発明は上記のような点
に鑑みてなされたもので、加工性の優れた引張り強さが
５０ｋｇ／ｉ以上の強度を有する高強度溶融亜鉛メツキ
熱延鋼板或いは冷延鋼板の製造方法を提供しようとする
ものである。
この目的を達成するために、この発明においては次のよ
うに成分調整された鋼を素材とした熱延鋼板或いは冷延
鋼板をメツキ原板とし、これをＡ１変態点以上Ａ３変態
点以下の温度に加熱し、次いで溶融亜鉛メツキを施すよ
うにしたものである。
うに成分調整された鋼を素材とした熱延鋼板或いは冷延
鋼板をメツキ原板とし、これをＡ１変態点以上Ａ３変態
点以下の温度に加熱し、次いで溶融亜鉛メツキを施すよ
うにしたものである。
すなわち素材とする鋼はＣ：０．２０％以下、Ｓｉ：０
．３０％以下、Ｍｎ：１．０〜２．５％、Ｐ：０．０３
０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、ＳＯｌＡｌ：０．０
１〜０．１０％を含みＳｉＸ５＋Ｍｎ〈２．５％を満足
すべく成分調整され、更に必要によりＮｂ，．Ｔｉｌの
うち１種叉は２種を合計０，０１〜０．２０％添加する
ものとする。この限定理由は次の通りである。Ｃ：０．
２０％以上では自動車用鋼板として重量な特性の一つで
あるスポツト溶接性が劣化する。溶融亜鉛メツキ鋼板は
もともと溶接性が良くないため、母材の溶接性の確保が
必要である。Ｓｉ：Ｓｉは固溶体強化元素として鋼の強
度を高めるのに有効な元素であるが０．３０％以上にな
ると溶融亜鉛メツキの密着性が劣化するのでこれを上限
とする。Ｍｎ：Ｍｎは鋼の焼入れ性を高める元素であり
、本発明において鋼をＡ１〜Ａ３変態点間で加熱してフ
エライトとオーステナイトの混合組織とした後途中溶融
亜鉛浴を経由して室温まで冷却する過程で、オーステナ
イトをマルテンサイトやベイナイト或いはトルースタイ
トのような硬質相に変態させるために添加する。
．３０％以下、Ｍｎ：１．０〜２．５％、Ｐ：０．０３
０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、ＳＯｌＡｌ：０．０
１〜０．１０％を含みＳｉＸ５＋Ｍｎ〈２．５％を満足
すべく成分調整され、更に必要によりＮｂ，．Ｔｉｌの
うち１種叉は２種を合計０，０１〜０．２０％添加する
ものとする。この限定理由は次の通りである。Ｃ：０．
２０％以上では自動車用鋼板として重量な特性の一つで
あるスポツト溶接性が劣化する。溶融亜鉛メツキ鋼板は
もともと溶接性が良くないため、母材の溶接性の確保が
必要である。Ｓｉ：Ｓｉは固溶体強化元素として鋼の強
度を高めるのに有効な元素であるが０．３０％以上にな
ると溶融亜鉛メツキの密着性が劣化するのでこれを上限
とする。Ｍｎ：Ｍｎは鋼の焼入れ性を高める元素であり
、本発明において鋼をＡ１〜Ａ３変態点間で加熱してフ
エライトとオーステナイトの混合組織とした後途中溶融
亜鉛浴を経由して室温まで冷却する過程で、オーステナ
イトをマルテンサイトやベイナイト或いはトルースタイ
トのような硬質相に変態させるために添加する。
Ｍｎｌ．Ｏ％以下ではこの効果がなく多いほど有効であ
るが、２．５％以上になると亜鉛メツキの密着性が劣化
するので１．０〜２．５％とする。なおＳｉとＭｎは多
く添加するといずれも亜鉛メツキの密着性を害する元素
であり、それぞれ単独ではＳｉは０．３％、Ｍｎは２．
５％までは亜鉛メツキの密着性は保証されるが、これら
を複合添加した場合にはＳｉ×５＋Ｍｎく２．５％に限
定する必要がある。
るが、２．５％以上になると亜鉛メツキの密着性が劣化
するので１．０〜２．５％とする。なおＳｉとＭｎは多
く添加するといずれも亜鉛メツキの密着性を害する元素
であり、それぞれ単独ではＳｉは０．３％、Ｍｎは２．
５％までは亜鉛メツキの密着性は保証されるが、これら
を複合添加した場合にはＳｉ×５＋Ｍｎく２．５％に限
定する必要がある。
これは、種々の実験によりＳｉはＭｎよりも同一添加量
では約５倍亜鉛メツキの密着性に有害であるとの知見を
得、これに基づいて決定されたものである。ｐ：ｐは少
ない方が鋼の加工性が良好であり、０．０３０％以下に
限定される。
では約５倍亜鉛メツキの密着性に有害であるとの知見を
得、これに基づいて決定されたものである。ｐ：ｐは少
ない方が鋼の加工性が良好であり、０．０３０％以下に
限定される。
Ｓ：ＳはＭｎＳを形成し鋼の加工性を劣化させるので少
ないほど好ましく、０．０２０％以下に限定される。
ないほど好ましく、０．０２０％以下に限定される。
Ａｌ：Ａｌは鋼の脱酸を目的として添加されるが、ＳＯ
ｌＡｌとして０．０１％以下ではＳｉＯ２系介在物が生
じ鋼の加工性を害する。
ｌＡｌとして０．０１％以下ではＳｉＯ２系介在物が生
じ鋼の加工性を害する。
また０．１０％以上添加しても効果はなくコスト的に不
利となるのでこれを上限とする。Ｎｂ．Ｔｉ．Ｖ：上記
の他必要によりＮｂ．Ｔｉ，．Ｖのうち１種又は２種を
合計０．０１〜０．２０％添加する。
利となるのでこれを上限とする。Ｎｂ．Ｔｉ．Ｖ：上記
の他必要によりＮｂ．Ｔｉ，．Ｖのうち１種又は２種を
合計０．０１〜０．２０％添加する。
Ｎｂ，．Ｔｉ、はいずれも炭窒化物を形成して降伏点を
高くする性質があり、降伏比を高める必要のある場合に
添加する。
高くする性質があり、降伏比を高める必要のある場合に
添加する。
添加量は０．０１％以下では効果がなく、０．２０％以
上では効果が飽和する。上記成分の鋼を素材とする熱延
鋼板或いは冷延鋼板をライン内焼鈍炉を有する連続式溶
融亜鉛メツキラインに通してＡ，〜Ａ，変態点間の温度
に加熱し、次いで溶融亜鉛メツキを施す。
上では効果が飽和する。上記成分の鋼を素材とする熱延
鋼板或いは冷延鋼板をライン内焼鈍炉を有する連続式溶
融亜鉛メツキラインに通してＡ，〜Ａ，変態点間の温度
に加熱し、次いで溶融亜鉛メツキを施す。
Ａ１〜Ａ３変態点間の温度に加熱することにより、鋼組
織をフエライトとオーステナイトの混合組織とし、溶融
亜鉛浴を経由して室温まで冷却する過程でオーステナイ
トをマルテンサイト、ベイナイト或いはトルースタイト
のような硬質相に変態させ、強度を上昇させる。
織をフエライトとオーステナイトの混合組織とし、溶融
亜鉛浴を経由して室温まで冷却する過程でオーステナイ
トをマルテンサイト、ベイナイト或いはトルースタイト
のような硬質相に変態させ、強度を上昇させる。
加熱後の冷却は極く通常の冷却で良く、一般的には３〜
５０℃／Ｓｅｃの冷却速度で４６０℃まで冷却する。ま
たメツキ後の冷却も通常の冷却で良く、１０℃／Ｓｅｃ
以上の冷却速度で室温まで冷却すれば良い。また、更に
高耐食性が要求される場合は、亜鉛メツキ後合金化処理
が施されるが、このような合金化処理も全く問題なく可
能である。
５０℃／Ｓｅｃの冷却速度で４６０℃まで冷却する。ま
たメツキ後の冷却も通常の冷却で良く、１０℃／Ｓｅｃ
以上の冷却速度で室温まで冷却すれば良い。また、更に
高耐食性が要求される場合は、亜鉛メツキ後合金化処理
が施されるが、このような合金化処理も全く問題なく可
能である。
次に実施例を示す。
実施例
転炉によつて第２表に示す成分の鋼を出鋼し、造塊法或
いは連続鋳造法によりスラブとした。
いは連続鋳造法によりスラブとした。
次に通常の熱延条件で板厚２．８ｍ７１Ｌの熱延鋼板を
作つた。酸洗後、一方は熱延ままでライン内焼鈍炉を有
する連続式溶融亜鉛メツキラインに通し、他方は０．８
７！Ｅ７！ｔまで冷間圧延し、これを同じタイプの連続
式溶融亜鉛メツキラインに通し、両面９０１／ｗｌの亜
鉛メツキを施した。第２表には加熱温度及び得られた亜
鉛メツキ鋼板の機械的性質、亜鉛メツキの密着性を示し
た。
作つた。酸洗後、一方は熱延ままでライン内焼鈍炉を有
する連続式溶融亜鉛メツキラインに通し、他方は０．８
７！Ｅ７！ｔまで冷間圧延し、これを同じタイプの連続
式溶融亜鉛メツキラインに通し、両面９０１／ｗｌの亜
鉛メツキを施した。第２表には加熱温度及び得られた亜
鉛メツキ鋼板の機械的性質、亜鉛メツキの密着性を示し
た。
この表から、本発明方法により得られるＴＳが５０１＜
ｇ／Ｍｉ以上の強度を有する高強度溶融亜鉛メツキ鋼板
は、加工性に優れ更に亜鉛メツキ密着性も良好であり、
自動車用鋼板として非常に優れていることがわかる。ｙ 以上説明したように、本発明方法によれば加工性に優れ
、更に亜鉛メツキ密着性も良好な自動車用鋼板として優
れた高強度溶融亜鉛メツキ鋼板を得ることが出来る。
ｇ／Ｍｉ以上の強度を有する高強度溶融亜鉛メツキ鋼板
は、加工性に優れ更に亜鉛メツキ密着性も良好であり、
自動車用鋼板として非常に優れていることがわかる。ｙ 以上説明したように、本発明方法によれば加工性に優れ
、更に亜鉛メツキ密着性も良好な自動車用鋼板として優
れた高強度溶融亜鉛メツキ鋼板を得ることが出来る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍｎ
：１．０〜２．５％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．
０２０％以下、ＳｏｌＡｌ：０．０１〜０．１０％を含
みＳｉ×５＋Ｍｎ≦２．５％を満足する鋼を素材とした
熱延鋼板或いは冷延鋼板をＡ＿１変態点以上Ａ＿３変態
点以下の温度に加熱し、通常の冷却を行つた後溶融亜鉛
メッキを施し、室温まで通常の冷却速度で冷却すること
を特徴とする加工性の優れた高強度溶融亜鉛メッキ鋼板
の製造方法。 ２ Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：０．３０％以下、Ｍｎ
：１．０〜２．５％、Ｐ：０．０３０％以下、Ｓ：０．
０２０％以下、ＳｏｌＡｌ：０．０１〜０．１０％を含
みＳｉ×５＋Ｍｎ≦２．５％を満足する鋼でＮｂ、Ｔｉ
、Ｖのうち１種又は２種を０．０１〜０．２０％添加し
た鋼を素材とした熱延鋼板或いは冷延鋼板をＡ＿１変態
点以上Ａ＿３変態点以下の温度に加熱し、通常の冷却を
行つた後溶融亜鉛メッキを施し、室温まで通常の冷却速
度で冷却することを特徴とする加工性の優れた高強度溶
融亜鉛メッキ鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12677079A JPS595649B2 (ja) | 1979-10-03 | 1979-10-03 | 加工性の優れた高強度溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12677079A JPS595649B2 (ja) | 1979-10-03 | 1979-10-03 | 加工性の優れた高強度溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5651532A JPS5651532A (en) | 1981-05-09 |
| JPS595649B2 true JPS595649B2 (ja) | 1984-02-06 |
Family
ID=14943485
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12677079A Expired JPS595649B2 (ja) | 1979-10-03 | 1979-10-03 | 加工性の優れた高強度溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS595649B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04118461A (ja) * | 1990-09-07 | 1992-04-20 | Shinichi Sadohara | コンクリート型枠用パネル及びそのパネルを使用する型枠の組立方法 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56163219A (en) * | 1980-05-16 | 1981-12-15 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of cold rolled high-tensile galvanized steel strip having low yield ratio |
| JPS5735673A (en) * | 1980-08-11 | 1982-02-26 | Kobe Steel Ltd | High strength galvanized steel plate with surperior deep drawability |
| JPS5785963A (en) * | 1980-11-13 | 1982-05-28 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of high tensile cold rolled zinc hot dipped steel plate having superior workability |
| US4361448A (en) * | 1981-05-27 | 1982-11-30 | Ra-Shipping Ltd. Oy | Method for producing dual-phase and zinc-aluminum coated steels from plain low carbon steels |
| JPS5839770A (ja) * | 1981-09-03 | 1983-03-08 | Kobe Steel Ltd | 高強度溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
| JP2528166B2 (ja) * | 1988-08-09 | 1996-08-28 | 川崎製鉄株式会社 | フランジ加工性と溶接性に優れた缶用Ｓｎめっき極薄鋼板 |
| ES2125856T5 (es) * | 1990-08-17 | 2004-09-16 | Jfe Steel Corporation | Lamina de acero de alta resistencia para formado en prensa y metodo de produccion de la misma. |
| KR102242067B1 (ko) * | 2016-11-16 | 2021-04-19 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 고강도 강판 및 그 제조 방법 |
| KR101988764B1 (ko) | 2017-12-21 | 2019-06-12 | 주식회사 포스코 | 확관성이 우수한 열연강판 및 그 제조방법 |
| CN115181895B (zh) * | 2021-04-02 | 2023-09-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 1180MPa级别低碳低合金热镀锌Q&P钢及快速热处理热镀锌制造方法 |
-
1979
- 1979-10-03 JP JP12677079A patent/JPS595649B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04118461A (ja) * | 1990-09-07 | 1992-04-20 | Shinichi Sadohara | コンクリート型枠用パネル及びそのパネルを使用する型枠の組立方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5651532A (en) | 1981-05-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106399857B (zh) | 一种抗拉强度800MPa级含Si的冷轧热镀锌双相钢的生产方法 | |
| CN111748745A (zh) | 780MPa级具有较高成形性的冷轧热镀锌双相钢及其制造方法 | |
| US20130008571A1 (en) | Method for manufacturing the high strength steel sheet having excellent deep drawability | |
| JPH10130782A (ja) | 超高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPS6240405B2 (ja) | ||
| US6641931B2 (en) | Method of production of cold-rolled metal coated steel products, and the products obtained, having a low yield ratio | |
| CN114921726A (zh) | 低成本高屈强比冷轧热镀锌超高强钢及其生产方法 | |
| JPH05247586A (ja) | めっき密着性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| CN115161542B (zh) | 屈服强度550MPa级热镀铝锌或锌铝镁复相钢及其制造方法 | |
| JPS595649B2 (ja) | 加工性の優れた高強度溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 | |
| JPS6256209B2 (ja) | ||
| JP2009235532A (ja) | 深絞り性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 | |
| JP2862186B2 (ja) | 伸びの優れた溶融亜鉛めっき高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0426744A (ja) | 溶融亜鉛めっき高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH03294463A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS5943975B2 (ja) | 高張力溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 | |
| JPS6049698B2 (ja) | 加工性のすぐれた合金化溶融亜鉛めつき高張力鋼板の製造方法 | |
| JPS6047886B2 (ja) | 連続焼鈍による加工用高強度薄鋼板の製造法 | |
| JP2806121B2 (ja) | 加工性及び材質安定性に優れる高強度溶融亜鉛メッキ鋼材の製造方法 | |
| JP3347152B2 (ja) | 耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3687400B2 (ja) | 加工性およびめっき性に優れた高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0321611B2 (ja) | ||
| JP3613149B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JPH0344423A (ja) | 加工性に優れた亜鉛メッキ熱延鋼板の製造法 | |
| JPS63241122A (ja) | 超深絞り用溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |