JPS5943975B2 - 高張力溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 - Google Patents
高張力溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS5943975B2 JPS5943975B2 JP13413679A JP13413679A JPS5943975B2 JP S5943975 B2 JPS5943975 B2 JP S5943975B2 JP 13413679 A JP13413679 A JP 13413679A JP 13413679 A JP13413679 A JP 13413679A JP S5943975 B2 JPS5943975 B2 JP S5943975B2
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- cooling
- steel
- heated
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は高張力溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法に関す
るものである。
るものである。
従来、高張力溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法としては、
亜鉛メッキ原板に高炭素鋼を用いる方法、４０％以下の
冷間圧延材を回復焼鈍した後、溶融亜鉛浴に通す方法等
がとられていたが、これらの方法では、加工性の劣るも
のしか製造できないという問題があるので、自動車用鋼
板として使用できなかつた。
亜鉛メッキ原板に高炭素鋼を用いる方法、４０％以下の
冷間圧延材を回復焼鈍した後、溶融亜鉛浴に通す方法等
がとられていたが、これらの方法では、加工性の劣るも
のしか製造できないという問題があるので、自動車用鋼
板として使用できなかつた。
この発明は、上述のような観点から、加工性のきわめて
良好な高張力溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法を提供する
ものであつて、を含有するとともに、 なる関係を満足し、必要に応じて上記成分に、Ｎｂ，Ｔ
ｌ．Ｖのうち１種または２種をその重量％の合計が０．
０１〜０．２０％となるように添加するか、または、Ｃ
ｒ，ＭＯのうち１種または２種をその重量％の合計が０
．０５〜２．００％となるように添加してなる鋼を熱間
圧延または冷間圧延し、この圧延鋼板を連続溶融亜鉛メ
ツキラインで７２０〜９００℃に加熱した後、この加熱
鋼板を冷却回転体により５００〜４６０℃まで、１００
〜３０００Ｃ／Ｓｅｃの冷却速度で急冷し、次いで、溶
融亜鉛メツキを施こした後、この溶融亜鉛メツキ鋼板を
３５０℃以下まで、１００Ｇ／Ｓｅｃ以上の冷却速度で
急冷することに特徴を有する。
良好な高張力溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法を提供する
ものであつて、を含有するとともに、 なる関係を満足し、必要に応じて上記成分に、Ｎｂ，Ｔ
ｌ．Ｖのうち１種または２種をその重量％の合計が０．
０１〜０．２０％となるように添加するか、または、Ｃ
ｒ，ＭＯのうち１種または２種をその重量％の合計が０
．０５〜２．００％となるように添加してなる鋼を熱間
圧延または冷間圧延し、この圧延鋼板を連続溶融亜鉛メ
ツキラインで７２０〜９００℃に加熱した後、この加熱
鋼板を冷却回転体により５００〜４６０℃まで、１００
〜３０００Ｃ／Ｓｅｃの冷却速度で急冷し、次いで、溶
融亜鉛メツキを施こした後、この溶融亜鉛メツキ鋼板を
３５０℃以下まで、１００Ｇ／Ｓｅｃ以上の冷却速度で
急冷することに特徴を有する。
次に、この発明において各元素の含有成分量の数値を上
述のように限定した理由について説明する。Ｃは、０．
２０％を超えると加工性及び溶接性が劣化するので、０
．２０％以下とした。
述のように限定した理由について説明する。Ｃは、０．
２０％を超えると加工性及び溶接性が劣化するので、０
．２０％以下とした。
Ｓｉは、鋼の強化元素として有効な成分であるが、０．
３０％を越えると、溶融亜鉛メツキの密着性が劣化する
ので、０．３０％以下とした。
３０％を越えると、溶融亜鉛メツキの密着性が劣化する
ので、０．３０％以下とした。
Ｍｎは、鋼の焼入性を高めるのに有効な元素であり、素
材をＡ１〜Ａ３変態点間のフエライトとオーステナイト
の２相域に加熱した後、冷却する際にオーステナイトを
マルテンサイト、ベイナイトあるいはトルースタイトの
ような硬質相に変態させ、複合組織とするため添加する
。ところが１．０％未満ではこのような効果はない。一
方、多く添加する程有効であるが、２．５％を越えると
メツキ密着性の劣化を招くので好ましくない。従つて、
１．０〜２．５％とした。尚、Ｓｉ゛とＭｎは、多量に
添加するとメツキ密着性を害するため、それぞれ単独で
は前述の如き添加範囲とするが、Ｓｉ（５Ｍｎの複合添
加の場合には更にＳｌ×５＋Ｍｎく２，５％に限定する
必要がある。
材をＡ１〜Ａ３変態点間のフエライトとオーステナイト
の２相域に加熱した後、冷却する際にオーステナイトを
マルテンサイト、ベイナイトあるいはトルースタイトの
ような硬質相に変態させ、複合組織とするため添加する
。ところが１．０％未満ではこのような効果はない。一
方、多く添加する程有効であるが、２．５％を越えると
メツキ密着性の劣化を招くので好ましくない。従つて、
１．０〜２．５％とした。尚、Ｓｉ゛とＭｎは、多量に
添加するとメツキ密着性を害するため、それぞれ単独で
は前述の如き添加範囲とするが、Ｓｉ（５Ｍｎの複合添
加の場合には更にＳｌ×５＋Ｍｎく２，５％に限定する
必要がある。
Ｐは、少ない方が鋼の加工性が良好になるので０．０３
０％以下とした。
０％以下とした。
Ｓは、ＭｎＳを形成し、鋼の加工性を劣化させるので、
少ない程好ましく、このため０．０２０％以下とした。
少ない程好ましく、このため０．０２０％以下とした。
Ａｔは、鋼の脱酸を目的として添加されるが、ＳＯｔ．
！ｖ！．として０．０１Ｚ０未満ではＳｉＯ２系の介在
物が生じ鋼の加工性を害する。
！ｖ！．として０．０１Ｚ０未満ではＳｉＯ２系の介在
物が生じ鋼の加工性を害する。
一方、０．１０％を越えても添加効果が飽和しコスト上
昇を招くのでＳＯｔ．！４Ｊ！．は０．０１〜０．１０
％に限定した。必要に応じて、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖのうち１
種または２種をその重量７０の合計が０．０１〜０，２
０％となるように添加する理由は、何れの元素も炭窒化
物を形成して引張り強さ、降伏点を高くする性質を有し
、引張り強度レベルや降伏比を高める必要のある場合に
添加するが、添加量は０．０１％未満では前記効果がな
く、０．２０％を越えて添加しても効果が飽和し、コス
ト面で不利となるからである。従つて、０．０１〜０．
２０７０とした。また、必要に応じて、Ｃｒ，ＭＯのう
ち１種または２種をその重量ＺＯの合計が０．０５〜２
．００％となるように添加する理由は、これらの元素は
焼人性を高めるために添加し、冷却時にオーステナイト
をマルテンサイト等の硬質相に変態させ易くし、強度を
高めるのに有効であるが、０．０５％未満ではその添加
効果がなく、一方、２．００％を越えて添加すると効果
はあるがコスト高となる。従つて、０．０５〜２．００
％とした。この発明は、上記成分を含有した鋼を素材と
し、熱間あるいは冷間圧延して圧延鋼板とし、これをラ
イン内焼鈍炉を有する連続式溶融亜鉛メツキラインに通
すが、そのときの加熱温度を７２０〜９００℃のＡ１〜
Ａ３変態点間の温度に限定した理由は、上記成分からな
る鋼をこの温度に加熱することによりフエライトとオー
ステナイトの混合組織とし、後の冷却過程でオーステナ
イトをマルテンサイト等の硬質相に変態させて強度を上
昇させるためである。
昇を招くのでＳＯｔ．！４Ｊ！．は０．０１〜０．１０
％に限定した。必要に応じて、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖのうち１
種または２種をその重量７０の合計が０．０１〜０，２
０％となるように添加する理由は、何れの元素も炭窒化
物を形成して引張り強さ、降伏点を高くする性質を有し
、引張り強度レベルや降伏比を高める必要のある場合に
添加するが、添加量は０．０１％未満では前記効果がな
く、０．２０％を越えて添加しても効果が飽和し、コス
ト面で不利となるからである。従つて、０．０１〜０．
２０７０とした。また、必要に応じて、Ｃｒ，ＭＯのう
ち１種または２種をその重量ＺＯの合計が０．０５〜２
．００％となるように添加する理由は、これらの元素は
焼人性を高めるために添加し、冷却時にオーステナイト
をマルテンサイト等の硬質相に変態させ易くし、強度を
高めるのに有効であるが、０．０５％未満ではその添加
効果がなく、一方、２．００％を越えて添加すると効果
はあるがコスト高となる。従つて、０．０５〜２．００
％とした。この発明は、上記成分を含有した鋼を素材と
し、熱間あるいは冷間圧延して圧延鋼板とし、これをラ
イン内焼鈍炉を有する連続式溶融亜鉛メツキラインに通
すが、そのときの加熱温度を７２０〜９００℃のＡ１〜
Ａ３変態点間の温度に限定した理由は、上記成分からな
る鋼をこの温度に加熱することによりフエライトとオー
ステナイトの混合組織とし、後の冷却過程でオーステナ
イトをマルテンサイト等の硬質相に変態させて強度を上
昇させるためである。
次に、上記７２０〜９００℃の温度に加熱された鋼板を
冷却回転体により５００〜４６０℃の温度に急冷した後
、溶融亜鉛メツキ浴中に導入するが、以下、これについ
て説明する。
冷却回転体により５００〜４６０℃の温度に急冷した後
、溶融亜鉛メツキ浴中に導入するが、以下、これについ
て説明する。
この発明は、鋼をフエライトと硬質な変態相との混合組
織とすることによつて強度を上昇させることを基本とし
ているため、鋼板の冷却速度はできるだけ速くすること
が望ましい。すなわち、この冷却速度が遅くなると冷却
途中で拡散変態を起し易く、目標の強度を得るのに充分
な量の硬質相を得にくくなる結果、更に、焼入性を高め
るための合金元素の添加量を増す必要が生じる。通常の
連続溶融亜鉛メツキラインにおける急冷帯はガスジェッ
ト冷却であるので、その冷却速度は高々３『Ｃ／Ｓｅｃ
程度しか得られなかつた。この発明は、このような問題
を解消するために、水冷式の冷却回転体を用い、これと
鋼帯とを接触させて鋼帯を所定の温度まで急冷する方法
をとつたのである。この方法によれば、１００〜３００
たＣ／ＳｅｃＯ冷却速度は簡単に得られるとともに所定
の温度で急冷を停止することも容易に行なえる。第１図
には、上記冷却回転体の一例がその断面図で示されてい
る。
織とすることによつて強度を上昇させることを基本とし
ているため、鋼板の冷却速度はできるだけ速くすること
が望ましい。すなわち、この冷却速度が遅くなると冷却
途中で拡散変態を起し易く、目標の強度を得るのに充分
な量の硬質相を得にくくなる結果、更に、焼入性を高め
るための合金元素の添加量を増す必要が生じる。通常の
連続溶融亜鉛メツキラインにおける急冷帯はガスジェッ
ト冷却であるので、その冷却速度は高々３『Ｃ／Ｓｅｃ
程度しか得られなかつた。この発明は、このような問題
を解消するために、水冷式の冷却回転体を用い、これと
鋼帯とを接触させて鋼帯を所定の温度まで急冷する方法
をとつたのである。この方法によれば、１００〜３００
たＣ／ＳｅｃＯ冷却速度は簡単に得られるとともに所定
の温度で急冷を停止することも容易に行なえる。第１図
には、上記冷却回転体の一例がその断面図で示されてい
る。
この冷却回転体は端部に軸受３により支持された中空軸
体２を有する回転体本体１内に同心円状に、外周にスパ
イラル状にフイン５が形成された整流体４を設けたもの
でなつていて、前記中空軸体２の両端には夫々回転軸受
６を介して給水用配管７及び排水用配管８が接続されて
いる。冷却水は、前記給水用配管７から中空軸体２を通
つて回転体本体１内に入り、前記フイン５にガイドされ
てスパイラル状に回転体本体１内を流れた後、他方の中
空軸体２を通つて排水用配管８から排出される。従つて
、前記回転体本体１に鋼帯を接触させれば、前記鋼帯は
水冷された前記回転体本体１により冷却される。尚、前
記回転体の構造は、これと同様な効果をもたらすもので
あれば他の構造のものであつても良い。次に、上記５０
０〜４６０℃に急冷された亜鉛メツキ鋼帯を３５０℃以
下の温度まで急冷するが、この場合の冷却は水スプレー
、気体噴射、その他の冷却媒体でスプレーまたは浸漬処
理により行なう。
体２を有する回転体本体１内に同心円状に、外周にスパ
イラル状にフイン５が形成された整流体４を設けたもの
でなつていて、前記中空軸体２の両端には夫々回転軸受
６を介して給水用配管７及び排水用配管８が接続されて
いる。冷却水は、前記給水用配管７から中空軸体２を通
つて回転体本体１内に入り、前記フイン５にガイドされ
てスパイラル状に回転体本体１内を流れた後、他方の中
空軸体２を通つて排水用配管８から排出される。従つて
、前記回転体本体１に鋼帯を接触させれば、前記鋼帯は
水冷された前記回転体本体１により冷却される。尚、前
記回転体の構造は、これと同様な効果をもたらすもので
あれば他の構造のものであつても良い。次に、上記５０
０〜４６０℃に急冷された亜鉛メツキ鋼帯を３５０℃以
下の温度まで急冷するが、この場合の冷却は水スプレー
、気体噴射、その他の冷却媒体でスプレーまたは浸漬処
理により行なう。
尚、その後、必要に応じて過時効処理を施こしても良い
。溶融亜鉛メツキ後、メツキ鋼帯を３５０℃以下まで、
１０ツＣ／？以上の冷却速度で急冷するのは、焼鈍後の
急冷によるマルテンサイトおよび／またはベイナイト等
の硬質層が、焼戻し処理を受けて軟化することを防止す
るためであり、１『Ｃ／Ｓ５未満の冷却速度では、軟化
を防止できない。第２図には、上記ライン内の熱サイク
ルが示されている。
。溶融亜鉛メツキ後、メツキ鋼帯を３５０℃以下まで、
１０ツＣ／？以上の冷却速度で急冷するのは、焼鈍後の
急冷によるマルテンサイトおよび／またはベイナイト等
の硬質層が、焼戻し処理を受けて軟化することを防止す
るためであり、１『Ｃ／Ｓ５未満の冷却速度では、軟化
を防止できない。第２図には、上記ライン内の熱サイク
ルが示されている。
上記熱サイクルを特徴とするこの発明では、素材となる
鋼の焼入性を高めるために添加する合金元素量を少なく
することができるためにコスト低減が計れる。
鋼の焼入性を高めるために添加する合金元素量を少なく
することができるためにコスト低減が計れる。
次に、実施例について説明する。
転炉にて第１表に示される成分を含有する鋼を出鋼し、
連続鋳造法によりスラブを鋳造し、このスラブを通常の
熱延条件にて板厚２．８ｍｍに熱延し、次いで酸洗し、
一方は熱延まま、他方は０．８ｍ１Ｌに冷間圧延後、そ
れぞれライン内焼鈍炉を有する連続式溶融亜鉛メツキラ
インに通し、両面５０１菅の亜鉛メツキ処理を施こした
。
連続鋳造法によりスラブを鋳造し、このスラブを通常の
熱延条件にて板厚２．８ｍｍに熱延し、次いで酸洗し、
一方は熱延まま、他方は０．８ｍ１Ｌに冷間圧延後、そ
れぞれライン内焼鈍炉を有する連続式溶融亜鉛メツキラ
インに通し、両面５０１菅の亜鉛メツキ処理を施こした
。
尚、このときの加熱温度は８００℃であり、急冷帯の冷
却速度は１００〜３００℃／．Ｅｃで、メツキ後は水ス
プレーで約２００℃まで急冷した。以上の方法により製
造した亜鉛メツキ鋼板１〜８の機械的性質、メツキ密着
性の結果が第２表及び第３表に比較鋼９，１０と合わせ
て示されている。
却速度は１００〜３００℃／．Ｅｃで、メツキ後は水ス
プレーで約２００℃まで急冷した。以上の方法により製
造した亜鉛メツキ鋼板１〜８の機械的性質、メツキ密着
性の結果が第２表及び第３表に比較鋼９，１０と合わせ
て示されている。
尚、第２表はメツキ原板が酸洗板の場合であり、第３表
はメツキ原板が冷延板の場合である。また、第２表及び
第３表において、曲げテストは、１．０トン曲げで判定
し、デユポン落錘テストは、先端径１／２′５で１００
０ｆの重りを５００鵡の高さから試験メツキ原板上に落
下させて判定したものである。上記結果から明らかなよ
うに、この発明の方法により製造した高張力溶融亜鉛メ
ツキ鋼板は優れた加工性を有し、しかも、メツキ密着性
も良好であるため、自動車用鋼板として非常に優れてい
ることがわかる。
はメツキ原板が冷延板の場合である。また、第２表及び
第３表において、曲げテストは、１．０トン曲げで判定
し、デユポン落錘テストは、先端径１／２′５で１００
０ｆの重りを５００鵡の高さから試験メツキ原板上に落
下させて判定したものである。上記結果から明らかなよ
うに、この発明の方法により製造した高張力溶融亜鉛メ
ツキ鋼板は優れた加工性を有し、しかも、メツキ密着性
も良好であるため、自動車用鋼板として非常に優れてい
ることがわかる。
以上説明したように、この発明によれば、４０Ｋｆ／ｍ
！ｔ以上の高引張り強度を有し、しかも優れた加工性及
びメツキ密着性を備えた亜鉛メツキ鋼板が製造できると
いうきわめて有用な効果がもたらされる。
！ｔ以上の高引張り強度を有し、しかも優れた加工性及
びメツキ密着性を備えた亜鉛メツキ鋼板が製造できると
いうきわめて有用な効果がもたらされる。
第１図は、この発明の方法に使用する冷却回転体の一例
を示す断面図、第２図は、この発明の方法の熱サイクル
を示す図である。
を示す断面図、第２図は、この発明の方法の熱サイクル
を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．２０％以下、 Ｓｉ：０．３０％以下、 Ｍｎ：１．０〜２．５％、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．０２０％以下、 Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０％ を含有するとともに、 Ｓｉ×５＋Ｍｎ＜２．５％（以上重量％）なる関係を満
足する鋼を熱間圧延または冷間圧延し、この圧延鋼板を
連続溶融亜鉛メッキラインで７２０〜９００℃に加熱し
た後、この加熱鋼板を冷却回転体により５００〜４６０
℃まで、１００〜３００℃／ｓｅｃの冷却速度で急冷し
、次いで、溶触亜鉛メッキを施こした後、この溶融亜鉛
メッキ鋼板を３５０℃以下まで、１０℃／ｓｅｃ以上の
冷却速度で急冷することを特徴とする高張力溶融亜鉛メ
ッキ鋼板の製造方法。 ２ Ｃ：０．２０％以下、 Ｓｉ：０．３０％以下、 Ｍｎ：１．０〜２．５％、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．０２０％以下、 Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０％ を含有するとともに、 Ｓｉ×５＋Ｍｎ＜２．５％（以上重量％）なる式を満足
し、かつ、上記成分に、 Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖのうち１種または２種をその重量％の合
計が０．０１〜０．２０％となるように添加するか、ま
たは、Ｃｒ、Ｍｏのうち１種または２種をその重量％の
合計が０．０５〜２．００％となるように添加してなる
鋼を熱間圧延または冷間圧延し、この圧延鋼板を連続溶
融亜鉛メッキラインで７２０〜９００℃に加熱した後、
この加熱鋼板を冷却回転体により５００〜４６０℃まで
、１００〜３００℃／ｓｅｃの冷却速度で急冷し、次い
で、溶融亜鉛メッキを施こした後、この溶融亜鉛メッキ
鋼板を３５０℃以下まで、１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速
度で急冷することを特徴とする高張力溶融亜鉛メッキ鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13413679A JPS5943975B2 (ja) | 1979-10-19 | 1979-10-19 | 高張力溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13413679A JPS5943975B2 (ja) | 1979-10-19 | 1979-10-19 | 高張力溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5658927A JPS5658927A (en) | 1981-05-22 |
| JPS5943975B2 true JPS5943975B2 (ja) | 1984-10-25 |
Family
ID=15121306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13413679A Expired JPS5943975B2 (ja) | 1979-10-19 | 1979-10-19 | 高張力溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5943975B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006109522A1 (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 溶融亜鉛めっき鋼板、および合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5735673A (en) * | 1980-08-11 | 1982-02-26 | Kobe Steel Ltd | High strength galvanized steel plate with surperior deep drawability |
| US4361448A (en) * | 1981-05-27 | 1982-11-30 | Ra-Shipping Ltd. Oy | Method for producing dual-phase and zinc-aluminum coated steels from plain low carbon steels |
| JPS63145754A (ja) * | 1986-12-10 | 1988-06-17 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 点火プラグ主体金具及びその製造方法 |
| JPS63266046A (ja) * | 1986-12-10 | 1988-11-02 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 点火プラグ主体金具用鋼及びその製造方法 |
| JPH0639676B2 (ja) * | 1988-02-04 | 1994-05-25 | 住友金属工業株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2806121B2 (ja) * | 1992-01-08 | 1998-09-30 | 日本鋼管株式会社 | 加工性及び材質安定性に優れる高強度溶融亜鉛メッキ鋼材の製造方法 |
| JP4569071B2 (ja) * | 2003-03-24 | 2010-10-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 伸びフランジ性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1979
- 1979-10-19 JP JP13413679A patent/JPS5943975B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006109522A1 (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 溶融亜鉛めっき鋼板、および合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5658927A (en) | 1981-05-22 |
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