JPH0247218A - 高靱性鋼材の製造方法 - Google Patents
高靱性鋼材の製造方法Info
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- JPH0247218A JPH0247218A JP19634888A JP19634888A JPH0247218A JP H0247218 A JPH0247218 A JP H0247218A JP 19634888 A JP19634888 A JP 19634888A JP 19634888 A JP19634888 A JP 19634888A JP H0247218 A JPH0247218 A JP H0247218A
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Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は溶鋼を鋳造凝固せしめ、該鋼がＡｒ３点温度以
上にある間にオーステナイト（以下γと略す）の再結晶
可能下限温度（以下ＴＰと略す）以上１３００℃以下の
温度で５分以上保持することによりＭｎＳを析出させ、
引き続き再結晶域において鋳造厚の１０％以上の圧延を
行い、該圧延を含む圧下比２以上でＡｒｚ点温煮湯上で
圧延を終了し、これ等の相乗効果により凝固粗大γを細
粒化させ、経済的に靭性の優れた鋼材を製造する方法に
関するものである。
上にある間にオーステナイト（以下γと略す）の再結晶
可能下限温度（以下ＴＰと略す）以上１３００℃以下の
温度で５分以上保持することによりＭｎＳを析出させ、
引き続き再結晶域において鋳造厚の１０％以上の圧延を
行い、該圧延を含む圧下比２以上でＡｒｚ点温煮湯上で
圧延を終了し、これ等の相乗効果により凝固粗大γを細
粒化させ、経済的に靭性の優れた鋼材を製造する方法に
関するものである。
〈従来の技術〉
近年熱間圧延プロセスにおいては省エネルギー効果が高
いことから、連続鋳造鋳片を鋳造直後に直接熱間圧延（
以下ＯＲと略す）する方法が実用化されている。他方で
は連続鋳造鋳片の厚さを製品厚さに近い５０ｍｍ−１０
０ｍｍで抽出する連続鋳造方法が実用化されつつあり、
該連続鋳造方法で鋳造したスラブをＤＲにより鋼板とす
る製造プロセスが種々検討されている。
いことから、連続鋳造鋳片を鋳造直後に直接熱間圧延（
以下ＯＲと略す）する方法が実用化されている。他方で
は連続鋳造鋳片の厚さを製品厚さに近い５０ｍｍ−１０
０ｍｍで抽出する連続鋳造方法が実用化されつつあり、
該連続鋳造方法で鋳造したスラブをＤＲにより鋼板とす
る製造プロセスが種々検討されている。
この場合ＯＲは数ｍｍ〜数十＋１１１９という凝固時の
粗大１粒から圧延を開始し、しかも従来の厚さ２５０〜
３００ｍｍの鋳片に加える圧下比より格段に小さい２程
度でも安定・円滑に目標とする形状、材質を提供するこ
とが望まれている。
粗大１粒から圧延を開始し、しかも従来の厚さ２５０〜
３００ｍｍの鋳片に加える圧下比より格段に小さい２程
度でも安定・円滑に目標とする形状、材質を提供するこ
とが望まれている。
この要望に応えるものとして例えば、
■特開昭６０−２１３３２２号公報には、圧延再結晶に
よらずに微細かつ多量に分散析出させたＴｉ酸化物を含
有する鋳片をその後の冷却途上に於いて、９００℃以上
の温度で最終的な厚み迄圧延を行った後、加速冷却して
微細なウィドマンシュテラテン状のフェライトプレート
組織、即ち微細ベーナイト組織（以下微細ベーナイト＆
ｌｌ＃ｓと略す）を存する強靭鋼板を製造する方法が示
されている。
よらずに微細かつ多量に分散析出させたＴｉ酸化物を含
有する鋳片をその後の冷却途上に於いて、９００℃以上
の温度で最終的な厚み迄圧延を行った後、加速冷却して
微細なウィドマンシュテラテン状のフェライトプレート
組織、即ち微細ベーナイト組織（以下微細ベーナイト＆
ｌｌ＃ｓと略す）を存する強靭鋼板を製造する方法が示
されている。
■特願昭６１−１４６０７２号公報には、Ｔｉを含む鋼
から連続鋳造によって得られ、た高温鋳片を直接あるい
は表面温度を中心温度と同じにする程度の保熱、加熱を
行った後、圧延を開始し、圧下比４以上、再結晶域圧延
率５０％以上、Ａｒ１点以上で熱間圧延を終了すること
を特徴とする強靭な厚鋼板の製造方法が示されている。
から連続鋳造によって得られ、た高温鋳片を直接あるい
は表面温度を中心温度と同じにする程度の保熱、加熱を
行った後、圧延を開始し、圧下比４以上、再結晶域圧延
率５０％以上、Ａｒ１点以上で熱間圧延を終了すること
を特徴とする強靭な厚鋼板の製造方法が示されている。
■特開昭６０−７５５１８号公報には、連続鋳造によっ
て得られた鋳片を直接あるいは変態完了前に加熱炉へ装
入し、再結晶温度以上で５％以上の圧下を３回以上加え
粗大γを部分的再結晶により細粒化させ、引き続き１０
５０”Ｃ以下再結晶温度以上で１５％以上の圧下を３回
以上加え再結晶域低温側における大圧下圧延によりγを
整細粒化させることを特徴とする低温靭性の改善に存効
な熱間圧延法が示されている。
て得られた鋳片を直接あるいは変態完了前に加熱炉へ装
入し、再結晶温度以上で５％以上の圧下を３回以上加え
粗大γを部分的再結晶により細粒化させ、引き続き１０
５０”Ｃ以下再結晶温度以上で１５％以上の圧下を３回
以上加え再結晶域低温側における大圧下圧延によりγを
整細粒化させることを特徴とする低温靭性の改善に存効
な熱間圧延法が示されている。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら、前記■の方法は鋼板の靭性を確保するた
めに、鋳片内に微細かつ多量に分散析出させたＴｉ酸化
物からＴ／α（フェライト）変態させ、微細ベーナイト
組織を確保することをその達成手段としており、そのた
め加速冷却せねばならず加速冷却に伴う圧延効率の低下
、加速冷却設備導入によるコスト増加という課題がある
。
めに、鋳片内に微細かつ多量に分散析出させたＴｉ酸化
物からＴ／α（フェライト）変態させ、微細ベーナイト
組織を確保することをその達成手段としており、そのた
め加速冷却せねばならず加速冷却に伴う圧延効率の低下
、加速冷却設備導入によるコスト増加という課題がある
。
又、■の方法は綱板の靭性を確保するために、圧下比、
再結晶域圧延率、仕上げ温度について制約条件を設けて
いるが、実施例に示されている通りｖＴｒｓ≦−６０゛
Ｃが安定しては得られておらず、特に造船Ｅグレード等
の低温靭性の要求の厳しい鋼材については低温靭性劣化
という課題があり、更に圧下比２〜４の時、靭性が確保
できないという課題がある。
再結晶域圧延率、仕上げ温度について制約条件を設けて
いるが、実施例に示されている通りｖＴｒｓ≦−６０゛
Ｃが安定しては得られておらず、特に造船Ｅグレード等
の低温靭性の要求の厳しい鋼材については低温靭性劣化
という課題があり、更に圧下比２〜４の時、靭性が確保
できないという課題がある。
又、前記■の方法は凝固粗大Ｔを整細粒化させるために
、再結晶温度以上で１パス５％以上の圧下を３回以上加
え、凝固粗大γを部分再結晶させて引き続き再結晶域低
温側、具体的には実施例で示されているように、Ｎｂ添
加鋼で１０５０℃以下９００℃以上の温度域で１パス１
５％以上の強圧下を行うことをその達成手段としており
、強圧下圧延を行うための圧延機能力増大に伴う設備コ
スト増加、及び設備負荷増大に伴うランニングコスト増
加、という課題がある。又、実施例に示されているのは
Ｎｂ添加鋼のみであり、ＴｐがＮｂ鋼より低いと考えら
れる５１−Ｍｎ鋼（関根寛、丸山忠克二鉄と綱５８（１
９７２）、ｐ７２） 、或いは又５１−Ｍｎ鋼よりＴｐ
が高いと考えられるＴｉ鋼（栗原−久ら：鉄と鋼７３
（１９８７） 、 ３１３９９）については実施例に於
いては何ら示されておらず、５１−Ｍｎ ＩＪ、Ｔｉ［
の高靭化方法は、未だ不明であり確立していないという
課題がある。
、再結晶温度以上で１パス５％以上の圧下を３回以上加
え、凝固粗大γを部分再結晶させて引き続き再結晶域低
温側、具体的には実施例で示されているように、Ｎｂ添
加鋼で１０５０℃以下９００℃以上の温度域で１パス１
５％以上の強圧下を行うことをその達成手段としており
、強圧下圧延を行うための圧延機能力増大に伴う設備コ
スト増加、及び設備負荷増大に伴うランニングコスト増
加、という課題がある。又、実施例に示されているのは
Ｎｂ添加鋼のみであり、ＴｐがＮｂ鋼より低いと考えら
れる５１−Ｍｎ鋼（関根寛、丸山忠克二鉄と綱５８（１
９７２）、ｐ７２） 、或いは又５１−Ｍｎ鋼よりＴｐ
が高いと考えられるＴｉ鋼（栗原−久ら：鉄と鋼７３
（１９８７） 、 ３１３９９）については実施例に於
いては何ら示されておらず、５１−Ｍｎ ＩＪ、Ｔｉ［
の高靭化方法は、未だ不明であり確立していないという
課題がある。
本発明は以上に説明した従来技術が有する、■加速冷却
に伴う圧延効率の低下、及び設備費増大によるコスト増
加。
に伴う圧延効率の低下、及び設備費増大によるコスト増
加。
■造船Ｅグレード等に必要なりＴｒｓ≦−６０℃の靭性
が安定して得られていないという低温靭性劣化。
が安定して得られていないという低温靭性劣化。
■圧下比２〜４の時の靭性劣化。
■強圧下圧延に伴う設備コスト増加、及びランニングコ
スト増加。
スト増加。
■５１−Ｍｎ鋼、ｉ’１ｔｒＪ等の靭性確保方法の不確
立。
立。
等の課題を従来の圧延技術では知られていなかった新た
な知見に基づく製造方法により解決し、前記各提案で得
られる鋼材と同等あるいはそれ以上の材質を有するプル
ーム、ビレット、スラブ、鋼板、型鋼等の鋼材を熱経済
性良く、高い生産性の下に製造する方法を提供するもの
である。
な知見に基づく製造方法により解決し、前記各提案で得
られる鋼材と同等あるいはそれ以上の材質を有するプル
ーム、ビレット、スラブ、鋼板、型鋼等の鋼材を熱経済
性良く、高い生産性の下に製造する方法を提供するもの
である。
〈課題を解決するための手段〉
本発明は、上記の目的を達成するために、溶鋼鋳造後、
該鋼がＡｒ３点温度以上にある間にＴｐ以上１３００℃
以下の温度で５分以上保持することによりＭｎＳを析出
させ、引き続き再結晶域において鋳造厚の１０％以上の
圧延を行い、該圧延を含む圧下比２以上の圧延を静１煮
湯度以上、好ましくはＡｒ３点以上Ａｒ３点＋１００℃
以下で圧延を終了し、これ等の相乗効果により靭性向上
を図るもので、具体的には次の手段を用いることを特徴
としている。
該鋼がＡｒ３点温度以上にある間にＴｐ以上１３００℃
以下の温度で５分以上保持することによりＭｎＳを析出
させ、引き続き再結晶域において鋳造厚の１０％以上の
圧延を行い、該圧延を含む圧下比２以上の圧延を静１煮
湯度以上、好ましくはＡｒ３点以上Ａｒ３点＋１００℃
以下で圧延を終了し、これ等の相乗効果により靭性向上
を図るもので、具体的には次の手段を用いることを特徴
としている。
（１）溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒｓ点温度以上にあ
る間にオーステナイトの再結晶可能下限温度以上１３０
０℃以下の温度で５分以上保持した後にオーステナイト
の再結晶可能下限温度以上の温度で圧延を開始し鋳造厚
の１０％以上の圧延を行った後該圧延を含む圧下比２以
上の圧延をＡｒ３点温度以上で終了することを第１の手
段とし、 （２）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％ ｓ ：Ｏ，ＯＯＩ〜
０．０２５０％Ｓｉ：０．０１〜０．８０％ Ａ１
： ５０．１％Ｍｎ：０．２０〜２．００％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒ３点温度以上にある間に８００℃以上１
３００℃以下の温度で５分以上保持した後に８００℃以
上の温度で圧延を開始し鋳造厚の１０％以上の圧延を行
った後、該圧延を含む圧下比２以上の圧延をＡｒ１点温
度以上で終了することを第２の手段とし、 （３）重量％で Ｃ；０．００５〜０．２０％ Ｓ ：Ｏ，００１〜
０．０２５０％Ｓｉ ：０．０１〜０．８０％ Ａ
ｌ： ≦０．１％Ｍｎ：０．２０ 〜２．００％
Ｎｂ：０．００２〜０．１ ％を含み残部鉄及び
不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼が＾「１
煮湯度以上にある間に９００℃以上１３００℃以下の温
度で５分以上保持した後に９００℃以上の温度で圧延を
開始し鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、該圧延を
含む圧下比２以上の圧延をＡｒ３点温度以上で終了する
ことを第３の手段とし、 （４）重量％で ｃ ：０．００５〜０．２０％ Ｓ ：Ｏ，ＯＯＩ
〜０．０２５０％Ｓｉ：０．０１ 〜０．８０％
八ｌ： ≦０．１ ％Ｍｎ：０．２０〜２．ＯＯ
％ Ｔｉ：０．００２〜０．１％を含み残部鉄及び
不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒｚ
点温度以上にある間に９５０℃以上１３００℃以下の温
度で５分以上保持した後に９５０℃以上の温度で圧延を
開始し鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、該圧延を
含む圧下比２以上の圧延をＡｒ＋点温度以上で終了する
ことを第４の手段とし、 （５）重量％で ｃ ：０．００５〜０．２０％ Ａ１：≦０．１
％Ｓｉ ：０．０１〜０．８０％ Ｔｉ：０．
００２〜０．１ ％Ｍｎ：０．２０〜２．００％
Ｎｂ：０．００２〜０．１ ％ｓ ：０．００１〜
０．０２５０％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒｚ点温度以上にある間に９５０℃以上１
３００℃以下の温度で５分以上保持した後に９５０℃以
上の温度で圧延を開始し鋳造厚の１０％以上の圧延を行
った後、該圧延を含む圧下比２以上の圧延をＡｒｚ点温
度以上で終了することを第５の手段とし、 （６）重量％で Ｃｕ： ５１％ Ｚｒ： ６０．１％Ｎｉ：
５１０％ Ｃａ： ６０．００８％Ｃｒ：
５１％ Ｂ ；≦０．００６％Ｍｏ： ５
１％ ＲＥＭ： ≦０．０１％■＝ ５０．
２％ の１種又は２種以上を含むことを第１乃至第５の手段の
何れかに加えることを第６乃至第１０の手段とし、 （７）第１乃至第１０の手段の何れかの条件で圧延を開
始した後、計２点以上Ａｒｚ点＋１００℃以下で圧延を
終了することを第１１乃至第２０の手段とするものであ
る。
る間にオーステナイトの再結晶可能下限温度以上１３０
０℃以下の温度で５分以上保持した後にオーステナイト
の再結晶可能下限温度以上の温度で圧延を開始し鋳造厚
の１０％以上の圧延を行った後該圧延を含む圧下比２以
上の圧延をＡｒ３点温度以上で終了することを第１の手
段とし、 （２）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％ ｓ ：Ｏ，ＯＯＩ〜
０．０２５０％Ｓｉ：０．０１〜０．８０％ Ａ１
： ５０．１％Ｍｎ：０．２０〜２．００％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒ３点温度以上にある間に８００℃以上１
３００℃以下の温度で５分以上保持した後に８００℃以
上の温度で圧延を開始し鋳造厚の１０％以上の圧延を行
った後、該圧延を含む圧下比２以上の圧延をＡｒ１点温
度以上で終了することを第２の手段とし、 （３）重量％で Ｃ；０．００５〜０．２０％ Ｓ ：Ｏ，００１〜
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Ｎｂ：０．００２〜０．１ ％を含み残部鉄及び
不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼が＾「１
煮湯度以上にある間に９００℃以上１３００℃以下の温
度で５分以上保持した後に９００℃以上の温度で圧延を
開始し鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、該圧延を
含む圧下比２以上の圧延をＡｒ３点温度以上で終了する
ことを第３の手段とし、 （４）重量％で ｃ ：０．００５〜０．２０％ Ｓ ：Ｏ，ＯＯＩ
〜０．０２５０％Ｓｉ：０．０１ 〜０．８０％
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％ Ｔｉ：０．００２〜０．１％を含み残部鉄及び
不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒｚ
点温度以上にある間に９５０℃以上１３００℃以下の温
度で５分以上保持した後に９５０℃以上の温度で圧延を
開始し鋳造厚の１０％以上の圧延を行った後、該圧延を
含む圧下比２以上の圧延をＡｒ＋点温度以上で終了する
ことを第４の手段とし、 （５）重量％で ｃ ：０．００５〜０．２０％ Ａ１：≦０．１
％Ｓｉ ：０．０１〜０．８０％ Ｔｉ：０．
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Ｎｂ：０．００２〜０．１ ％ｓ ：０．００１〜
０．０２５０％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒｚ点温度以上にある間に９５０℃以上１
３００℃以下の温度で５分以上保持した後に９５０℃以
上の温度で圧延を開始し鋳造厚の１０％以上の圧延を行
った後、該圧延を含む圧下比２以上の圧延をＡｒｚ点温
度以上で終了することを第５の手段とし、 （６）重量％で Ｃｕ： ５１％ Ｚｒ： ６０．１％Ｎｉ：
５１０％ Ｃａ： ６０．００８％Ｃｒ：
５１％ Ｂ ；≦０．００６％Ｍｏ： ５
１％ ＲＥＭ： ≦０．０１％■＝ ５０．
２％ の１種又は２種以上を含むことを第１乃至第５の手段の
何れかに加えることを第６乃至第１０の手段とし、 （７）第１乃至第１０の手段の何れかの条件で圧延を開
始した後、計２点以上Ａｒｚ点＋１００℃以下で圧延を
終了することを第１１乃至第２０の手段とするものであ
る。
上記各手段における各元素の添加量限定理由を以下に述
べる。
べる。
Ｃ，Ｓｉ、Ｍｎは共に強度の他に靭性、溶接性の点から
、ＡＩは経済性の点から、上記の範囲に限定するもので
あり、ＳはＭｎと共に凝固粗大Ｔを細粒化させるために
本発明待存のＭｎＳの形成と靭性の点から上記の範囲と
するものである。又、Ｎｂは強度を高めるため、Ｔｉは
強度・靭性・継手靭性を向上させるために添加するもの
であるが、Ｔｉを添加した場合、保定により前述のＭｎ
Ｓに加え０．１ μｍ以下の微細なＴｉ （ＣＮ）が析
出し、この析出物が凝固粗大γの細粒化に一層寄与し、
靭性が向上する。
、ＡＩは経済性の点から、上記の範囲に限定するもので
あり、ＳはＭｎと共に凝固粗大Ｔを細粒化させるために
本発明待存のＭｎＳの形成と靭性の点から上記の範囲と
するものである。又、Ｎｂは強度を高めるため、Ｔｉは
強度・靭性・継手靭性を向上させるために添加するもの
であるが、Ｔｉを添加した場合、保定により前述のＭｎ
Ｓに加え０．１ μｍ以下の微細なＴｉ （ＣＮ）が析
出し、この析出物が凝固粗大γの細粒化に一層寄与し、
靭性が向上する。
又Ｃｕは溶接金属の熱間割れを防止する点から、Ｎｉ、
Ｔｉは経済性を確保する点から、Ｃｒ＋ Ｍｏ、 ｖ、
Ｎｂは熱影響部の靭性の劣化を防止する点から、又、
焼き入れ性を向上するＢは変態過程での熱間割れを防止
する点から、延性や切り欠き靭性を向上するＺｒ、Ｃａ
はそれぞれ表面欠陥の発生防止、清浄度維持の点から、
ｌｉＥ？ｌはＣａと同様の理由から各々上記の範囲に限
定する。
Ｔｉは経済性を確保する点から、Ｃｒ＋ Ｍｏ、 ｖ、
Ｎｂは熱影響部の靭性の劣化を防止する点から、又、
焼き入れ性を向上するＢは変態過程での熱間割れを防止
する点から、延性や切り欠き靭性を向上するＺｒ、Ｃａ
はそれぞれ表面欠陥の発生防止、清浄度維持の点から、
ｌｉＥ？ｌはＣａと同様の理由から各々上記の範囲に限
定する。
それぞれの元素の添加目的とその効果は、光利用分野で
通常用いられている添加目的と、それに期待している効
果の範囲にある。
通常用いられている添加目的と、それに期待している効
果の範囲にある。
〈作用〉
本発明者等は前記した問題点を解決し、熱経済性の優れ
た高い実用性を発揮する高靭性鋼材の製造方法を確立す
るために、実験・検討を重ねた結果第１［ｉｌに示すよ
うに、７９以上の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を
行い、該圧延を含む圧下比２以上の圧延を＾ｒ１点以上
で終了するに先立ち、Ｔｐ以上１３００℃以下の温度域
での保持時間を５分以上確保することにより、数ｏｈｍ
〜数十ｍｎ＋程度の凝固粗大γは圧延後１８０μ−以下
の整細粒に再結晶し、再結晶域低温側（Ｔｐ＝Ｔｐ ＋
１５０℃未満）における大圧下圧延を繰り返す必要も
なく、ｖＴｒｓ≦−４０℃の靭性を円滑かつ安定して得
られることを見出したのである。
た高い実用性を発揮する高靭性鋼材の製造方法を確立す
るために、実験・検討を重ねた結果第１［ｉｌに示すよ
うに、７９以上の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を
行い、該圧延を含む圧下比２以上の圧延を＾ｒ１点以上
で終了するに先立ち、Ｔｐ以上１３００℃以下の温度域
での保持時間を５分以上確保することにより、数ｏｈｍ
〜数十ｍｎ＋程度の凝固粗大γは圧延後１８０μ−以下
の整細粒に再結晶し、再結晶域低温側（Ｔｐ＝Ｔｐ ＋
１５０℃未満）における大圧下圧延を繰り返す必要も
なく、ｖＴｒｓ≦−４０℃の靭性を円滑かつ安定して得
られることを見出したのである。
又、第２図に示すように、１９以上１３００℃以下の温
度で５分以上保持した後に、鋳造厚の１０％以上の圧延
を行い、該圧延を含む圧下比２以上の圧延をＡｒ１点以
上で終了することにより、数ｍｍ〜数十１程度の凝固粗
大Ｔは容易に１８０μ−以下の整細粒に再結晶し、再結
晶域低温側（Ｔｐ−Ｔｐ ＋ １５０℃未満）における
大圧下圧延を繰り返すことなく、圧下比２以上でｖＴｒ
ｓ≦−４０℃の靭性を極めて円滑かつ安定して得られる
ことを見出したのである。
度で５分以上保持した後に、鋳造厚の１０％以上の圧延
を行い、該圧延を含む圧下比２以上の圧延をＡｒ１点以
上で終了することにより、数ｍｍ〜数十１程度の凝固粗
大Ｔは容易に１８０μ−以下の整細粒に再結晶し、再結
晶域低温側（Ｔｐ−Ｔｐ ＋ １５０℃未満）における
大圧下圧延を繰り返すことなく、圧下比２以上でｖＴｒ
ｓ≦−４０℃の靭性を極めて円滑かつ安定して得られる
ことを見出したのである。
７９以上１３００℃以下の温度での保持時間が５分未満
の場合、または保定温度が１３００℃超の場合、ｔｐ以
上の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行い、該圧延
を含む圧下比２以上の圧延をＡｒ３点以上で行っても凝
固粗大γは１８０μＭ以下には細粒化せず、ｖＴｒｓ≦
−４０℃の靭性が得られない。
の場合、または保定温度が１３００℃超の場合、ｔｐ以
上の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行い、該圧延
を含む圧下比２以上の圧延をＡｒ３点以上で行っても凝
固粗大γは１８０μＭ以下には細粒化せず、ｖＴｒｓ≦
−４０℃の靭性が得られない。
又、７９以上の温度域での圧下率が鋳造厚の１０％未満
の場合はＴｐ以上１３００℃以下の温度で５分以上保定
を行っても凝固粗大γは部分再結晶、又は未再結晶状態
を示し細粒化せずｖＴｒｓ≦−４０℃の靭性は得られな
い。
の場合はＴｐ以上１３００℃以下の温度で５分以上保定
を行っても凝固粗大γは部分再結晶、又は未再結晶状態
を示し細粒化せずｖＴｒｓ≦−４０℃の靭性は得られな
い。
又、全圧下比が２未溝の場合、または仕上げ温度がＡｒ
３点温度未満の場合は、Ｔｐ以上１３００℃以下の温度
で５分以上の保定を行い、引き続きｒｐ以上の温度域で
鋳造厚の１０％以上の圧延を行っても凝固粗大Ｔは十分
に細粒化せず１８０μ鋼以下の１粒は得られず、ｖＴｒ
ｓ≦−４０℃の靭性は得られない。
３点温度未満の場合は、Ｔｐ以上１３００℃以下の温度
で５分以上の保定を行い、引き続きｒｐ以上の温度域で
鋳造厚の１０％以上の圧延を行っても凝固粗大Ｔは十分
に細粒化せず１８０μ鋼以下の１粒は得られず、ｖＴｒ
ｓ≦−４０℃の靭性は得られない。
更に、第２図、第３図に示すように鋳造厚の１０％以上
の圧延を行った後に該圧延を含む圧下比２以上、Ａｒ＋
点以上Ａｒ＋点＋１００℃以下の温度範囲で圧延を終了
ことにより圧延後のＴは９０μｍ以下になり靭性は更に
向上し、ｖＴｒｓ≦−６０℃の靭性レベルを安定して満
足し、所期の目的が達成できることを見出したのである
。
の圧延を行った後に該圧延を含む圧下比２以上、Ａｒ＋
点以上Ａｒ＋点＋１００℃以下の温度範囲で圧延を終了
ことにより圧延後のＴは９０μｍ以下になり靭性は更に
向上し、ｖＴｒｓ≦−６０℃の靭性レベルを安定して満
足し、所期の目的が達成できることを見出したのである
。
つまり、７９以上１３００℃以下の温度で５分以上保持
した後に７９以上の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延
を行い、該圧延を含む圧下比２以上の圧延をＡｒ、煮湯
度以上で終了すると、数ＩＩＩＩｌから数十１の凝固粗
大γが１８０μｍ以下に細粒化し、靭性レベルはシＴｒ
ｓ≦−４０℃を示し、更に圧延をＡｒ３点以上Ａｒ３点
＋１００℃以下の温度範囲で終了することによりγが９
０μ麟以下に細粒化し、ｖＴｒｓ≦−６０℃の靭性レベ
ルが得られるのである。
した後に７９以上の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延
を行い、該圧延を含む圧下比２以上の圧延をＡｒ、煮湯
度以上で終了すると、数ＩＩＩＩｌから数十１の凝固粗
大γが１８０μｍ以下に細粒化し、靭性レベルはシＴｒ
ｓ≦−４０℃を示し、更に圧延をＡｒ３点以上Ａｒ３点
＋１００℃以下の温度範囲で終了することによりγが９
０μ麟以下に細粒化し、ｖＴｒｓ≦−６０℃の靭性レベ
ルが得られるのである。
そのようにして得られた鋼材は全て第１図乃至第３図に
斜線で示す条件域にあり、得られた鋼材のνＴｒｓはそ
れぞれ全て一４０℃以下、−６０℃以下を満足した。
斜線で示す条件域にあり、得られた鋼材のνＴｒｓはそ
れぞれ全て一４０℃以下、−６０℃以下を満足した。
本発明は上記知見を基に成されたもので、本発明を実施
することにより、ＯＲ並びに不可避的に行われるＩＩｃ
ＩＩによる鋼材の製造方法を改革し、これにより、この
種鋼材の製造において熱経済性、生産性等から成る実用
性を飛躍的に改善するものである。
することにより、ＯＲ並びに不可避的に行われるＩＩｃ
ＩＩによる鋼材の製造方法を改革し、これにより、この
種鋼材の製造において熱経済性、生産性等から成る実用
性を飛躍的に改善するものである。
〈実施例〉
（実施例１）
第１表乃至第４表に第１乃至第１０の各発明例とそれぞ
れの比較例に用いた供試鋼の化学成分を、第５表乃至第
８表及び第９表乃至第１２表の各々にそれぞれの鋼板の
製造条件と得られた材質を示す。
れの比較例に用いた供試鋼の化学成分を、第５表乃至第
８表及び第９表乃至第１２表の各々にそれぞれの鋼板の
製造条件と得られた材質を示す。
表に明らかな如く、本発明例の調香１乃至１３６は何れ
もｖＴｒｓは一４０℃以下を示し、目的の材質を存する
鋼材が得られた。
もｖＴｒｓは一４０℃以下を示し、目的の材質を存する
鋼材が得られた。
これ等の本発明例に対し、７９以上の温度範囲での圧下
率が本発明の範囲を満足していない比較例の調香 １３８１４４、１４８．１５２．１５８．１５９．１６
５．１６９．１７２．１７５； １７９゜１８２、１８
８．１９３．１９９．２０３．２０６．２０９．２１３
．２１６．２２９．２２２２２７ 、２３３．２３７．
２４０．２４３．２４７．２５０．２５５．２６１ 、
２６６、２６７２７１は、粗大γが再結晶せず細粒化し
ないため、ｖＴｒｓは一４０℃に達しなかった。
率が本発明の範囲を満足していない比較例の調香 １３８１４４、１４８．１５２．１５８．１５９．１６
５．１６９．１７２．１７５； １７９゜１８２、１８
８．１９３．１９９．２０３．２０６．２０９．２１３
．２１６．２２９．２２２２２７ 、２３３．２３７．
２４０．２４３．２４７．２５０．２５５．２６１ 、
２６６、２６７２７１は、粗大γが再結晶せず細粒化し
ないため、ｖＴｒｓは一４０℃に達しなかった。
又、圧延開始温度が本発明の範囲を満足していない比較
例の調香 １３９、１４２．１４９．１５５．１６２．１６７、１
７０．１７３．１７６、１８０．１８４゜１８９、１９
４．１９６．２００．２０３．２０７．２１０．２１５
．２１７．２２４ 、２３０゜２３５．２３８，２４１
，２４４，２４９，２５１，２５７，２６３，２６４．
２６９は、粗大Ｔが再結晶せず細粒化しないためｖＴｒ
ｓは一４０℃に達しなかった。
例の調香 １３９、１４２．１４９．１５５．１６２．１６７、１
７０．１７３．１７６、１８０．１８４゜１８９、１９
４．１９６．２００．２０３．２０７．２１０．２１５
．２１７．２２４ 、２３０゜２３５．２３８，２４１
，２４４，２４９，２５１，２５７，２６３，２６４．
２６９は、粗大Ｔが再結晶せず細粒化しないためｖＴｒ
ｓは一４０℃に達しなかった。
又、全圧下比、または仕上げ温度が本発明の範゛囲を満
足していない比較例の調香 １３７、１４１．１４５．１４６．１５０．１５３．１
５４．１５６．１６０．１６１ 、１６４゜１６６、１
７１ 、１７８．１８３．１８６．１８７．１９０．１
９２．１９５．１９８．２０１ 。
足していない比較例の調香 １３７、１４１．１４５．１４６．１５０．１５３．１
５４．１５６．１６０．１６１ 、１６４゜１６６、１
７１ 、１７８．１８３．１８６．１８７．１９０．１
９２．１９５．１９８．２０１ 。
２０５．２１２．２１４．２１８．２２１ 、２２３．
２２６．２２８．２２９．２３２．２３４２３９ 、２
４２．２４６．２４８．２５２．２５４ 、２５６．２
５８．２６０．２６２．２６８゜２７２は、粗大γが再
結晶せず細粒化しないため、ｖＴｒｓは一４０℃に達し
なかった。
２２６．２２８．２２９．２３２．２３４２３９ 、２
４２．２４６．２４８．２５２．２５４ 、２５６．２
５８．２６０．２６２．２６８゜２７２は、粗大γが再
結晶せず細粒化しないため、ｖＴｒｓは一４０℃に達し
なかった。
又、保定温度又は保定時間が本発明の範囲を満足してい
ない比較例の調香 １４０１４３、１４７．１５１．１５７．１６３．１６
８．１７４．１７７、１８１．１８５゜１９１ 、１９
７．２０２．２０８．２１１ 、２１５．２１９．２２
５．２３１．２３６．２４２゜２４５．２４９，２５３
，２５９，２６５，２７０は、粗大γが再結晶せず細粒
化しないためｖＴｒｓは一４０℃に達しなかった。
ない比較例の調香 １４０１４３、１４７．１５１．１５７．１６３．１６
８．１７４．１７７、１８１．１８５゜１９１ 、１９
７．２０２．２０８．２１１ 、２１５．２１９．２２
５．２３１．２３６．２４２゜２４５．２４９，２５３
，２５９，２６５，２７０は、粗大γが再結晶せず細粒
化しないためｖＴｒｓは一４０℃に達しなかった。
（実施例２）
第１表乃至第４表に第１１乃至第２０の各発明例とそれ
ぞれの比較例に用いた供試鋼の化学成分を、第１３表乃
至第１６表及び第１７表乃至第２０表の各々にそれぞれ
の鋼板の製造条件と得られた材質を示す。
ぞれの比較例に用いた供試鋼の化学成分を、第１３表乃
至第１６表及び第１７表乃至第２０表の各々にそれぞれ
の鋼板の製造条件と得られた材質を示す。
表に明らかな如く本発明例の調香２７３乃至４０８は仕
上げ温度を静１点以上Ａｒｚ点＋１００℃以下にするこ
とにより、何れもｖＴｒｓは一６０℃以下を安定して示
し、目的の材質を存する鋼材が得られた。
上げ温度を静１点以上Ａｒｚ点＋１００℃以下にするこ
とにより、何れもｖＴｒｓは一６０℃以下を安定して示
し、目的の材質を存する鋼材が得られた。
これ等の本発明例に対し、仕上げ温度が本発明の範囲を
満足していない比較例の調香 ４０９．４１８．４２２．４２６．４３２．４３６．４
３８．４４３．４５０．４５９．４６４゜４７０、４７
７、４８６．４９０．４９５．５００．５０４ 、５１
１ 、５１８．５２４ 、５２８゜５３０．５３２．５
４０は、粗大γが９０μｍ以下に細粒化しないため、ｖ
Ｔｒｓは安定して一６０゛Ｃ以下を得ることは出来なか
った。
満足していない比較例の調香 ４０９．４１８．４２２．４２６．４３２．４３６．４
３８．４４３．４５０．４５９．４６４゜４７０、４７
７、４８６．４９０．４９５．５００．５０４ 、５１
１ 、５１８．５２４ 、５２８゜５３０．５３２．５
４０は、粗大γが９０μｍ以下に細粒化しないため、ｖ
Ｔｒｓは安定して一６０゛Ｃ以下を得ることは出来なか
った。
又、仕上げ温度は本発明の範囲を満足しているものの、
圧延開始温度又は１９以上の温度域での圧下率が本発明
の範囲を満足していない調香１１０．４１１，４１４，
４１６，４２０．４２１．４２４．４２７．４３０．４
３１．４３４゜４３７．４３９，４４１．４４２，４４
４．４４５．４４７．４４８，４５１ 、４５２．４５
４゜４５６、４６０．．１６１ 、４６５．４６６、４
６８．４７１ 、４７２．４７５．４７６、４７８゜４
７９．４８１，４８２，４８５，４８７〜４８９．４９
２．４９４，４９６．４９９５０２．５０５５０？、５
０９，５１０，５１２，５１３，５１５，５１６，５１
９，５２１〜５２３，５２７，５２９，５３３，５３５
，５３６，５３８，５３９，５４１，５４３は粗大Ｔが
１８０μｍ以下に細粒化しないため、ｖＴｒｓは一４０
℃に達しなかった。
圧延開始温度又は１９以上の温度域での圧下率が本発明
の範囲を満足していない調香１１０．４１１，４１４，
４１６，４２０．４２１．４２４．４２７．４３０．４
３１．４３４゜４３７．４３９，４４１．４４２，４４
４．４４５．４４７．４４８，４５１ 、４５２．４５
４゜４５６、４６０．．１６１ 、４６５．４６６、４
６８．４７１ 、４７２．４７５．４７６、４７８゜４
７９．４８１，４８２，４８５，４８７〜４８９．４９
２．４９４，４９６．４９９５０２．５０５５０？、５
０９，５１０，５１２，５１３，５１５，５１６，５１
９，５２１〜５２３，５２７，５２９，５３３，５３５
，５３６，５３８，５３９，５４１，５４３は粗大Ｔが
１８０μｍ以下に細粒化しないため、ｖＴｒｓは一４０
℃に達しなかった。
又、全圧下比が本発明の範囲を満足していない比較例の
調香 ４１３．４１７，４２５，４２８，４３３，４５５，４
５８，４６２，４６７．４７３，４８４゜４９３．４９
８，５０１，５０６，５１４，５２０，５２６，５３４
，５４４は粗大Ｔが１８０μｍ以下に細粒化しないため
ｖＴｒｓは一４０℃に達しなかった。
調香 ４１３．４１７，４２５，４２８，４３３，４５５，４
５８，４６２，４６７．４７３，４８４゜４９３．４９
８，５０１，５０６，５１４，５２０，５２６，５３４
，５４４は粗大Ｔが１８０μｍ以下に細粒化しないため
ｖＴｒｓは一４０℃に達しなかった。
又、仕上げ温度、圧延開始温度、１９以上の温度域での
圧下率、全圧下比は本発明の範囲を満足しているものの
保定温度または保定時間が本発明の範囲を満足していな
い調香 ４１２、４１５．４１９．４２３．４２９．４３５．４
４０．４４６．４４９．４５３．４５７゜４６３、４６
９．４７４ 、４８０．４８３．４８７．４９１ 、４
９７．５０３．５０８．５１４ 。
圧下率、全圧下比は本発明の範囲を満足しているものの
保定温度または保定時間が本発明の範囲を満足していな
い調香 ４１２、４１５．４１９．４２３．４２９．４３５．４
４０．４４６．４４９．４５３．４５７゜４６３、４６
９．４７４ 、４８０．４８３．４８７．４９１ 、４
９７．５０３．５０８．５１４ 。
５１７．５２１，５２５，５３Ｌ５３７，５４２は、粗
大Ｔが１８０ ｐｍ以下に細粒化しないため、ｖＴｒｓ
は一４０℃に達しなかった。
大Ｔが１８０ ｐｍ以下に細粒化しないため、ｖＴｒｓ
は一４０℃に達しなかった。
〈発明の効果〉
本発明は上記の如＜、？ｔｉ鋼の鋳造凝固後の粗大Ｔを
７１以上１３００℃以下の温度で５分以上保持した後に
７９以上の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行い、
該圧延を含む圧下比２以上の圧延を＾ｒ３点温皮取上で
終了するので、これ等の相乗効果により粗大γを細粒化
させ靭性を向上する。更に仕上げ圧延をＡｒ３点以上Ａ
ｒ３点＋１００℃以下の低温域で行うことにより、靭性
を更に改善するものであり、鋳造鋼を直接圧延するＯＲ
においても、又鋼片が５１１点以上の温度域にある時点
から再加熱を行った後に圧延に供するＩＣＲの場合も、
それぞれが製造する靭性の優れた鋼材を熱経済性良く高
い生産性の下に製造することを可能にする等、当分野に
もたらす効果は大きい。
７１以上１３００℃以下の温度で５分以上保持した後に
７９以上の温度域で鋳造厚の１０％以上の圧延を行い、
該圧延を含む圧下比２以上の圧延を＾ｒ３点温皮取上で
終了するので、これ等の相乗効果により粗大γを細粒化
させ靭性を向上する。更に仕上げ圧延をＡｒ３点以上Ａ
ｒ３点＋１００℃以下の低温域で行うことにより、靭性
を更に改善するものであり、鋳造鋼を直接圧延するＯＲ
においても、又鋼片が５１１点以上の温度域にある時点
から再加熱を行った後に圧延に供するＩＣＲの場合も、
それぞれが製造する靭性の優れた鋼材を熱経済性良く高
い生産性の下に製造することを可能にする等、当分野に
もたらす効果は大きい。
第１図は鋳造厚の１０％以上の圧延を行った鋼材の保定
温度、保定時間、圧延開始温度とｖＴｒｓの関係を示し
、第２図は本発明の言う保定を行い、圧下比２以上の圧
延を行った鋼材の７９以上の温度域での圧下率及び仕上
げ温度とｖＴｒｓの関係を示し、第３図は本発明の言う
保定を行った後、７９以上で鋳造厚の１０％以上の圧延
を行った鋼材の仕上げ温度及び圧下比とｖＴｒｓの関係
を示した図である。 特許出願人 新日本製鐵株式会社 代 理 人 小児 益（他２名）
温度、保定時間、圧延開始温度とｖＴｒｓの関係を示し
、第２図は本発明の言う保定を行い、圧下比２以上の圧
延を行った鋼材の７９以上の温度域での圧下率及び仕上
げ温度とｖＴｒｓの関係を示し、第３図は本発明の言う
保定を行った後、７９以上で鋳造厚の１０％以上の圧延
を行った鋼材の仕上げ温度及び圧下比とｖＴｒｓの関係
を示した図である。 特許出願人 新日本製鐵株式会社 代 理 人 小児 益（他２名）
Claims (7)
- （１）溶鋼を鋳造凝固後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上に
ある間にオーステナイトの再結晶可能下限温度以上１３
００℃以下の温度で５分以上保持した後にオーステナイ
トの再結晶可能下限温度以上の温度で圧延を開始し鋳造
厚の１０％以上の圧延を行った後、該圧延を含む圧下比
２以上の圧延をＡｒ＿３点温度以上で終了することを特
徴とする高靭性鋼材の製造方法。 - （２）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ｓ：０．００１〜０．０２
５０％Ｓｉ：０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍ
ｎ：０．２０〜２．００％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に８００℃以上
１３００℃以下の温度で５分以上保持した後に８００℃
以上の温度で圧延を開始し鋳造厚の１０％以上の圧延を
行った後、該圧延を含む圧下比２以上の圧延をＡｒ＿３
点温度以上で終了することを特徴とする高靭性鋼材の製
造方法。 - （３）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ｓ：０．００１〜０．０２
５０％Ｓｉ：０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍ
ｎ：０．２０〜２．００％Ｎｂ：０．００２〜０．１％
を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に９００℃以上
１３００℃以下の温度で５分以上保持した後に９００℃
以上の温度で圧延を開始し鋳造厚の１０％以上の圧延を
行った後、該圧延を含む圧下比２以上の圧延をＡｒ＿３
点温度以上で終了することを特徴とする高靭性鋼材の製
造方法。 - （４）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ｓ：０．００１〜０．０２
５０％Ｓｉ：０．０１〜０．８０％Ａｌ：≦０．１％Ｍ
ｎ：０．２０〜２．００％Ｔｉ：０．００２〜０．１％
を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に９５０℃以上
１３００℃以下の温度で５分以上保持した後に９５０℃
以上の温度で圧延を開始し鋳造厚の１０％以上の圧延を
行った後、該圧延を含む圧下比２以上の圧延をＡｒ＿３
点温度以上で終了することを特徴とする高靭性鋼材の製
造方法。 - （５）重量％で Ｃ：０．００５〜０．２０％Ａｌ：≦０．１％Ｓｉ：０
．０１〜０．８０％Ｔｉ：０．００２〜０．１％Ｍｎ：
０．２０〜２．００％Ｎｂ：０．００２〜０．１％Ｓ：
０．００１〜０．０２５０％ を含み残部鉄及び不可避的成分から成る溶鋼を鋳造凝固
後、該鋼がＡｒ＿３点温度以上にある間に９５０℃以上
１３００℃以下の温度で５分以上保持した後に９５０℃
以上の温度で圧延を開始し鋳造厚の１０％以上の圧延を
行った後、該圧延を含む圧下比２以上の圧延をＡｒ＿３
点温度以上で終了することを特徴とする高靭性鋼材の製
造方法。 - （６）重量％で Ｃｕ：≦１％Ｚｒ：≦０．１％ Ｎｉ：≦１０％Ｃａ：≦０．００８％ Ｃｒ：≦１％Ｂ：≦０．００６％ Ｍｏ：≦１％ＲＥＭ：≦０．０１％ Ｖ：≦０．２％ の１種又は２種以上を含むことを特徴とする特許請求範
囲第１項乃至第５項の何れかに記載の高靭性鋼材の製造
方法。 - （７）特許請求範囲第１項乃至第６項の何れかに記載の
方法で圧延を開始し、Ａｒ＿３点以上Ａｒ＿３点＋１０
０℃以下で圧延を終了することを特徴とする高靭性鋼材
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63196348A JP2693505B2 (ja) | 1988-08-05 | 1988-08-05 | 高靱性鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63196348A JP2693505B2 (ja) | 1988-08-05 | 1988-08-05 | 高靱性鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0247218A true JPH0247218A (ja) | 1990-02-16 |
| JP2693505B2 JP2693505B2 (ja) | 1997-12-24 |
Family
ID=16356346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63196348A Expired - Lifetime JP2693505B2 (ja) | 1988-08-05 | 1988-08-05 | 高靱性鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2693505B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8316558B2 (en) | 2008-12-16 | 2012-11-27 | Skechers U.S.A., Inc. Ii | Shoe |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6220821A (ja) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Nippon Steel Corp | 高強度厚鋼板の製造法 |
| JPS63109122A (ja) * | 1986-10-24 | 1988-05-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 靭性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-08-05 JP JP63196348A patent/JP2693505B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6220821A (ja) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Nippon Steel Corp | 高強度厚鋼板の製造法 |
| JPS63109122A (ja) * | 1986-10-24 | 1988-05-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 靭性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8316558B2 (en) | 2008-12-16 | 2012-11-27 | Skechers U.S.A., Inc. Ii | Shoe |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2693505B2 (ja) | 1997-12-24 |
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