JPS6293006A - 高強度熱延鋼板の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の利用分野］ 本発明は高強度熱延鋼板の製造法に関する。

［発明の背景］ 近年自動車業界においては、車体の計量化のため、設計
強度を変更しないで板厚を薄くし得ることが要望されて
いるが、従来の析出硬化型の高張力鋼板では、プレス成
形性が良くないこと、溶接性にも問題があること等から
かかる要望に答えることができない。

そこで、従来の析出硬化型高張力鋼板に代わる鋼板とし
て、フェライトとマルテンサイトの２相からなる複合組
織型高張力鋼板の採用が増加しつつある。

しかし、かかる複合組織型鋼板も加工性などの点におい
て必すしの好ましいものではない。

そこで、さらに、Ｍｎを基本成分とし、Ｓｉ。

Ｃｒを多植に添加することにより、熱間圧延［程−巻取
工程を経た後においても低降伏比、長延性という特性を
もつ複合組織型鋼板が開発されている。

しかし、かかる複合組織型鋼板はＳｉ　、Ｃｒを大量に
使用するためコストが高いという問題点がある。

ところで、従来方法においては、熱延鋼板は、汀通造塊
法による鋼塊を分塊して造られたスラブ又は連続鋳造法
により造られたスラブを、一旦常温にまで冷却して、そ
の後加熱炉にて１２００−１３００℃の高温で長時間の
加熱を行なってから連続熱間圧延機に噛込ませて製造し
ている。

しかし、このように従来方法のように１２００℃の高温
に１時間以上の長時間加熱をスラブに施こすことは加熱
量の莫大な損失となる。

そこで高強度熱延鋼板を、低コストで、高能率で製造す
る方法を見出すべき、鋼材成分組成及び圧延処理手段の
両面から各種試験轡調査を繰り返しながら研究を屯ねた
結果本発明をなすにいたった。

［発明の［１的］ 未発ＩＪＩは、加工性が良く、コストの低い熱延鋼板を
低油熱費で製造することができる高強度熱延鋼製造法を
提供することを目的とする。

［発明のＮ要］ ４−記１］的は、ｆｆｌｆｉ％テ、　Ｃ：　０．０３〜
０．２％、Ｓ　ｉ　：　０．２〜１．５％、Ｍ　ｎ　：
　０．６〜２．５％、Ｃｒ　：　０．３〜１．５　、　
　Ｓ　：　０．０１％以下、５ｏｌＡｌ：　０．０１〜
０．０６％残部鉄及び不可避的不純物からなるベイナイ
トを含む変態強化型の高強度熱延鋼板を製造する方法に
おいて、ＩＪ１統鋳造を行ない高温スラブを得た後、該
スラブが５５０℃の温度になる前に、該スラブの温度が
１０５０℃未満の場合には加熱を行なった後に、該スラ
ブの温度が１０５０℃以上の場合には加熱を行なうこと
なく直接に、１０５０〜１１５０℃の温度で熱間圧延を
開始し１核熱間圧延をＡｒ、魚具１−の温度で終了し１
次いで所定の制御冷却を行なうことを特徴とする高強度
熱延鋼板の製造法によって達成される。

以下に本発明の詳細な説明する。

Ｃ：　０．０３〜０．２０、 Ｃは、必要な強度維持及びベイナイト、マルテンサイト
などの低温変態生成物を形成させるうえで必須な元素で
あるが、０．０２％を越えると加工性と溶接性を劣化す
ることに加え、本発明の鋼板の特徴の−っである低降伏
比特性を損なうこととなる。その下限は強化及び焼入性
向り効果を発揮させるために０．０３％とする。

Ｓ　ｉ　：　０．２〜１．５　’。

Ｓｉは溶鋼の脱酸に必要な元素であり、また高強度かつ
高延性をうるうえでもっとも有効な置換型固溶元素であ
る。さらに正常なボリゴナルフェライト形成を有利にす
る働きをもっている。このような特性を発揮させるため
には０．２％を下限とした。また、溶接部の脆化（遷移
温度のトイ）を防１トし、表面酸化スケール状態の、°
コ化を防ぐために１．５％を上限とした。

Ｍ　　ｎ　　＋　　０．８　〜２．５　　’。

Ｍｎは焼入性を増し、所望の組織をうるうえで必須の元
素である。その効果を発揮させるためには０．６％以上
を必要とし、２．５％を越えると、溶接」二困難になる
と同時に延性を劣化し、鋼板の価格が高価格となるため
上限を２．５％とする。

Ｃｒ　：　０．３〜１．５　’。

Ｃｒは他の元素と異なり、それ自体には固溶強化能はな
いが、焼入性を向上させ所望の組織を得るうえで必要な
元素である。その下限はその効果を発揮させうる量から
、その上限はその効果が飽和に達し、経済的でなくなる
贋から０．１〜１．０％とする。

ΣニしＬ！ふＪ Ｓは硫化物を生成し、加工性を劣化させるので可及的に
少ない方が望ましいが、その含有縫が０．０１％以下で
あれが所望の加工性が確保できることからＳ含有着の上
限を０．０１％と定めた。

ｓｏｌ　　Ａ　　ｌ　　：　　０．０１〜０．０６゜５
ｏｌＡｌは鋼の脱酩剤として有効なものであるが、その
含有量が０．０１未満では打算の効果が期待できなくな
り、他方０．０６％を越えて含有させても脱酸の効果が
飽和してそれ以上の効果が期待できないことがらｓｏｌ
　Ａ　ｌ含有量を０．０１〜０．０６％と限定した。

スラブの溶製後、該スラブを５５０℃以上に保持するの
は、未変態オーステナイトａが５０％以上確保されてい
る状態より再加熱するためである。この状態より再加熱
−熱延後、制御冷却を行なうと、フェライト変態が高温
域で確保されるため、急冷時生成されるマルテンサイト
粒が微細に、かつ均一に分散され、従来材に比べてきわ
めて長延性の複合組織型高強度鋼板となる。

なお、６００℃以上の温度への保温は例えば断熱材によ
り行なえばよい。

、Ｌ旦５０−１１５０”ｃ（７）Ｌ瓜ｊ３欠熱」口旦Ｉ
熱間圧延は、１０５０〜１１５０℃の温度で開始する。

このように１０５０℃以上としたのは、加熱費の低減が
その理由であり、一方、１１５０℃以ドとしたのは、加
熱費の低減であり、さらに、マルテンサイト粒が微細に
均一に分散し、高延性の複合組織型高強度熱延鋼板が得
られるためである。

熱間圧延終了後は所定の制御冷却を行なう。

［実施例］ 第１表に示す鋼を溶製した。ＡＩ、Ａ２゜Ｂｌ、Ｂ２．
Ｃ１，Ｃ２は実施例であり、他は比較例である。

ＡＩ、Ａ２．Ａ３．Ｂｌ、Ｂ２．Ｂ３．’Ｃ１゜Ｃ２に
ついてはスラブ厚２３０ｍｍｔでｉｎｎ造機で凝固させ
た。さらにＡ１．Ａ２．Ｂｌ。

Ｂ２．Ｃ１については連続鋳造機から出てきた高温スラ
ブに断熱材等で保熱、さらには軽加熱によって第２表に
示すような条件のもとで熱間圧延し、板厚２．８ｍｍの
熱延コイルとした。

なお、本実施例においては制御冷却の一例として次の冷
却を行なった。すなわち、強度・延性ツバランスからフ
ェライト体ｓｌ率を５０％以上確保するため、フェライ
トノーズ付近はｌＯ”Ｃ／ｓ以下で徐冷し、その後６０
０℃以下の巻取温度まで２０℃／Ｓ以上で急冷した。

第３表に示すように１本実施例に係る熱延鋼板はいずれ
も加工性、特に強度−延性バランス（ＴＳＸＥｉ）が飛
躍的に向上している上、加熱炉現単位の低減がはかられ
ているのが明らかである。従って、本実施例によれば、
加工性の良好な複合組織鋼強度熱延鋼板を安価に製造す
ることができる。

［発明の効果］ 本発明によれば次のもろもろの効果が得られる。

■高価な元素を使用することなく加工性の良好な熱延鋼
板を製造することができ、自動車の車体用の鋼板として
適用するのに好適な高強度熱延鋼板が得られる。

（り加熱費の節約が可能である。

第１表 Ｏ印は実施例 第２表 ○印は実施例 第３表

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　重量％で、Ｃ：０．０３〜０．２％、Ｓｉ：０．２
   〜１．５％、Ｍｎ：０．６〜２．５％、Ｃｒ：０．３〜
   １．５、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌＡｌ：０．０１〜
   ０．０６％残部鉄及び不可避的不純物からなるベイナイ
   トを含む変態強化型の高強度熱延鋼板を製造する方法に
   おいて、連続鋳造を行ない高温スラブを得た後、該スラ
   ブが５５０℃温度になる前に、該スラブの温度が１０５
   ０℃未満の場合には加熱を行なった後に、該スラブの温
   度が１０５０℃以上の場合には加熱を行なうことなく直
   接に、１０５０〜１１５０℃の温度で熱間圧延を開始し
   、該熱間圧延をＡｒ＿３点以上の温度で終了し、次いで
   所定の制御冷却を行なうことを特徴とする高強度熱延鋼
   板の製造法。 ２　高温薄スラブを得た後、該スラブを保温する特許請
   求の範囲第１項又は第２項記載の高強度熱延鋼板の製造
   法。