JPS6075518A - 低温靭性の改善に有効な熱間圧延法 - Google Patents
低温靭性の改善に有効な熱間圧延法Info
- Publication number
- JPS6075518A JPS6075518A JP18140883A JP18140883A JPS6075518A JP S6075518 A JPS6075518 A JP S6075518A JP 18140883 A JP18140883 A JP 18140883A JP 18140883 A JP18140883 A JP 18140883A JP S6075518 A JPS6075518 A JP S6075518A
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- JP
- Japan
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- rolling
- austenite
- reduction
- temperature
- hot rolling
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は低温靭性の改善に有効な鋳片の熱間圧延法に関
し、鉄鋼業において厚板ミルに適用することが最も望ま
しい熱間圧延法に関する。
し、鉄鋼業において厚板ミルに適用することが最も望ま
しい熱間圧延法に関する。
近年、厚鋼板の製造工程における省エネルギーのため、
連続鋳造法によって製造した高温鋳片（スラブ）を加熱
せずに直接熱間圧延する方法（ダイレクト、ローリング
、ＤＲ）、あるいは、変態完了前に高温鋳片を加熱炉へ
装入し加熱後圧延する方法（ホットチャーシト、ローリ
ング、ＨＣＲ）が考えられている。しかしながら、上記
のいずれの方法においても、圧延開始時のオーステナイ
ト粒は、鋳造時のオーステナイト粒が受け継れ、その粒
度はム−２〜−５と極めて大きい。このため、この粗大
オーステナイト粒から通常圧延した鋼板のミクロ組織は
混粒粗大となシ、低温靭性が著しく劣る。したがって、
材質上低温靭性を必要とする厚鋼板（ナインパイプ、圧
力容器などに適用される鋼板）には、これらの省エネル
ギー技術が適用できず、鋳片を変態完了まで冷却した後
（概ね５００℃以下）、再加熱しているのが実情である
。
連続鋳造法によって製造した高温鋳片（スラブ）を加熱
せずに直接熱間圧延する方法（ダイレクト、ローリング
、ＤＲ）、あるいは、変態完了前に高温鋳片を加熱炉へ
装入し加熱後圧延する方法（ホットチャーシト、ローリ
ング、ＨＣＲ）が考えられている。しかしながら、上記
のいずれの方法においても、圧延開始時のオーステナイ
ト粒は、鋳造時のオーステナイト粒が受け継れ、その粒
度はム−２〜−５と極めて大きい。このため、この粗大
オーステナイト粒から通常圧延した鋼板のミクロ組織は
混粒粗大となシ、低温靭性が著しく劣る。したがって、
材質上低温靭性を必要とする厚鋼板（ナインパイプ、圧
力容器などに適用される鋼板）には、これらの省エネル
ギー技術が適用できず、鋳片を変態完了まで冷却した後
（概ね５００℃以下）、再加熱しているのが実情である
。
本発明は省エネルギー推進のためにＨＣＲ，又はＤＲし
、そして低温靭性が改善された厚鋼板の製造を目的とす
る。高温鋳片を５００℃以下まで冷却し、再加熱を行う
のでは、徹底した省エネルギーの推進はできない。ＨＣ
Ｒ，ＤＲにおける粗大な鋳造オーステナイト粒を何らか
の方法で細粒化できれば、低温靭性の確保が可能となる
。そこで本発明者らは、Ｉ（ＣＲ，ＤＲにおけるオース
テナイト粒の細粒化法について鋭意研究の結果、オース
テナイト再結晶域低温における大圧下率圧延によるオー
ステナイト粒の細粒化法を発明するに至った。
、そして低温靭性が改善された厚鋼板の製造を目的とす
る。高温鋳片を５００℃以下まで冷却し、再加熱を行う
のでは、徹底した省エネルギーの推進はできない。ＨＣ
Ｒ，ＤＲにおける粗大な鋳造オーステナイト粒を何らか
の方法で細粒化できれば、低温靭性の確保が可能となる
。そこで本発明者らは、Ｉ（ＣＲ，ＤＲにおけるオース
テナイト粒の細粒化法について鋭意研究の結果、オース
テナイト再結晶域低温における大圧下率圧延によるオー
ステナイト粒の細粒化法を発明するに至った。
本発明の要旨は、ＨＣＲ，ＤＲにおいてオーステナイト
再結晶温度以上の領域で圧下率５チ以上の圧下金少なく
とも３回以上加え、引続き、１０５０℃以下オーステナ
イトの再結晶温度以上の温度で圧下率１５％以上の圧下
を３回以上加えることを特徴とする低温靭性の改善に有
効な熱間圧延法である。
再結晶温度以上の領域で圧下率５チ以上の圧下金少なく
とも３回以上加え、引続き、１０５０℃以下オーステナ
イトの再結晶温度以上の温度で圧下率１５％以上の圧下
を３回以上加えることを特徴とする低温靭性の改善に有
効な熱間圧延法である。
以下、本発明について詳しく説明する。
ＨＣＲ，ＤＲにおける圧延開始前のオーステナイト粒は
、粒度番号−２〜−６と極めて大きい。このオーステナ
イト粒を小さくするためには圧延再結晶させて小さくし
てやる必要がある。
、粒度番号−２〜−６と極めて大きい。このオーステナ
イト粒を小さくするためには圧延再結晶させて小さくし
てやる必要がある。
このため圧延初期（オーステナイトの未再結晶域圧延前
）における圧下率、圧延温度とオーステナイト粒との関
係を検討した結果、再加熱の比較的小さなオーステナイ
ト粒同様粗大な鋳造オーステナイト粒も再結晶温度以上
で圧下率が５％以上の圧下を少なくとも３回以上加えれ
ば部分的再結晶によって細粒化が進行すること、圧下率
が５チ未満であったシ、圧下回数が３回未満で５あると
部分的再結晶による十分な細粒化が望めないこと。
）における圧下率、圧延温度とオーステナイト粒との関
係を検討した結果、再加熱の比較的小さなオーステナイ
ト粒同様粗大な鋳造オーステナイト粒も再結晶温度以上
で圧下率が５％以上の圧下を少なくとも３回以上加えれ
ば部分的再結晶によって細粒化が進行すること、圧下率
が５チ未満であったシ、圧下回数が３回未満で５あると
部分的再結晶による十分な細粒化が望めないこと。
この場合圧下率、圧下回数紘多い程好ましいことを知見
した。
した。
又、オーステナイト粒を部分的再結晶によっである程度
細粒化しておき、しかる後に適当な温度域で圧下率１５
％以上（望ましくは２０９６以上）の大圧下を３回以上
加えるとオーステナイト粒は通常の再加熱材と同程度に
細粒化すること、粗大な鋳造オーステナイト粒を直接大
圧下率圧延しても有効でなく、大圧下率圧延の前段階と
して、鋳造オーステナイト粒をある程度小さくしておく
のが効果的であること、圧下率１５チ未満、圧下回数３
回未満では完全な再結晶によるオーステナイト粒の整細
粒化が望めずオーステナイト粒が混粒化し、十分な低温
靭性が得られないこと、を知見した。
細粒化しておき、しかる後に適当な温度域で圧下率１５
％以上（望ましくは２０９６以上）の大圧下を３回以上
加えるとオーステナイト粒は通常の再加熱材と同程度に
細粒化すること、粗大な鋳造オーステナイト粒を直接大
圧下率圧延しても有効でなく、大圧下率圧延の前段階と
して、鋳造オーステナイト粒をある程度小さくしておく
のが効果的であること、圧下率１５チ未満、圧下回数３
回未満では完全な再結晶によるオーステナイト粒の整細
粒化が望めずオーステナイト粒が混粒化し、十分な低温
靭性が得られないこと、を知見した。
による細粒化は期待できないこと、一方、圧延温度が１
０５０℃以上であると再結晶直后のオーステナイト粒は
小さくても温度が高いため再結晶粒が成長粗大化し好ま
しくないこと、したがって、圧下率１５％以上の圧下を
加える温度域としては再結晶温度以上、１０５０℃以下
が適当であること、なお、この圧下は連続３回、再結晶
域圧延の最終段階で加えることが好ましいが、必ずしも
連続である必要はないことを知見した。
０５０℃以上であると再結晶直后のオーステナイト粒は
小さくても温度が高いため再結晶粒が成長粗大化し好ま
しくないこと、したがって、圧下率１５％以上の圧下を
加える温度域としては再結晶温度以上、１０５０℃以下
が適当であること、なお、この圧下は連続３回、再結晶
域圧延の最終段階で加えることが好ましいが、必ずしも
連続である必要はないことを知見した。
本発明の実施ミルとしては厚板ミルが最も望ましい。
本発明はオーステナイト再結晶域における圧延 ５一
方法のみを限定するものであり、厚板製造プロセス（例
えば、制御圧延、加速冷却、熱処理など）を問わない。
えば、制御圧延、加速冷却、熱処理など）を問わない。
また、鋼の化学成分についても限定しないが、（’ ：
０．００５〜０．３０ｗｔ％、Ｓｔ：ａ６ｗｔ％以下
、Ｍｎ：ｃＬ３〜ｚ５ｗｔｔｓ１Ａ１：α１０ｗｔ％以
下、Ｐ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１５ｗ１；％
以下、Ｎｂ： ０〜０．１５ｗｔ％１Ｖ： ０〜０．１
０ｗｔｑ６、Ｔｉ：０〜α２０ｙｔ％、Ｎ３． ： ０
〜４ ｗｔ ’１６、Ｃｕ ： ０〜ｔ５ｙｔｌ、Ｍｏ
： ０〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ：０〜１．５ｗｔ％、Ｂ
：０〜Ｑ、００３ｗ１；ｔ１６の鋼であるのが好ましい
。
０．００５〜０．３０ｗｔ％、Ｓｔ：ａ６ｗｔ％以下
、Ｍｎ：ｃＬ３〜ｚ５ｗｔｔｓ１Ａ１：α１０ｗｔ％以
下、Ｐ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１５ｗ１；％
以下、Ｎｂ： ０〜０．１５ｗｔ％１Ｖ： ０〜０．１
０ｗｔｑ６、Ｔｉ：０〜α２０ｙｔ％、Ｎ３． ： ０
〜４ ｗｔ ’１６、Ｃｕ ： ０〜ｔ５ｙｔｌ、Ｍｏ
： ０〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ：０〜１．５ｗｔ％、Ｂ
：０〜Ｑ、００３ｗ１；ｔ１６の鋼であるのが好ましい
。
次に本発明の実施例について述べる。
第１表は高温鋳片をＤＲ，ＨＣＲＬ、厚鋼板に圧延した
供試鋼の化学成分を示す。
供試鋼の化学成分を示す。
第２表は圧延内容を示す。
圧延方法としては種々のオーステナイト再結晶域圧延后
、オーステナイト未再結晶域圧下量なお本実施例のオー
ステナイト再結晶温度は ６− ９００℃である。
、オーステナイト未再結晶域圧下量なお本実施例のオー
ステナイト再結晶温度は ６− ９００℃である。
表１中鋼１〜５は本発明法で製造した鋼であ如、鋼６〜
１０は従来法で製造した鋼である。本発明法で製造した
鋼は圧延組織が細粒化するので低温靭性が優れている。
１０は従来法で製造した鋼である。本発明法で製造した
鋼は圧延組織が細粒化するので低温靭性が優れている。
これに対し、従来法で製造した鋼は低温靭性が必ずしも
十分でない。鋼６は大圧下率圧延前の圧下率５チ以上の
圧下がないため、折角３０チの大圧下を３回加えてもオ
ーステナイト粒の細粒化が不十分なため低温靭性が劣る
。鋼７も同様に圧下率５チ以上の圧下が１回と少ないた
め靭性が今−歩である。鋼８は１５チ以上の圧下率の圧
延がなく、オーステナイト粒が十分細粒化しないため低
温靭性が劣る。鋼、９．１０はいずれも圧下率１５９６
以上の圧下をかける温度が適当でない。鋼９は１０８０
℃と温度が高く、再結晶層粒成長を生じておシ、鋼ｌＯ
は逆に８５０℃と低くすぎるため未再結晶域圧延となっ
て細粒化が進行しない。
十分でない。鋼６は大圧下率圧延前の圧下率５チ以上の
圧下がないため、折角３０チの大圧下を３回加えてもオ
ーステナイト粒の細粒化が不十分なため低温靭性が劣る
。鋼７も同様に圧下率５チ以上の圧下が１回と少ないた
め靭性が今−歩である。鋼８は１５チ以上の圧下率の圧
延がなく、オーステナイト粒が十分細粒化しないため低
温靭性が劣る。鋼、９．１０はいずれも圧下率１５９６
以上の圧下をかける温度が適当でない。鋼９は１０８０
℃と温度が高く、再結晶層粒成長を生じておシ、鋼ｌＯ
は逆に８５０℃と低くすぎるため未再結晶域圧延となっ
て細粒化が進行しない。
本発明の熱間圧延法をＤＲＸＩ（ＣＲした鋳片の圧延工
程に適用することによって、ＤＲ，ＨＣＲの省エネルギ
ーの利益を享有しながら、変態完了まで鋳片を冷却層、
再加熱して圧延をして製造した厚鋼板の低温靭性と同等
の低温靭性の厚鋼板を製造することが可能になシ、本発
明による利益は大である。
程に適用することによって、ＤＲ，ＨＣＲの省エネルギ
ーの利益を享有しながら、変態完了まで鋳片を冷却層、
再加熱して圧延をして製造した厚鋼板の低温靭性と同等
の低温靭性の厚鋼板を製造することが可能になシ、本発
明による利益は大である。
Claims (1)
- （１）連続鋳造法によって製造した鋳片を加熱せずに直
接おるいは変態完了前に加熱炉へ装入し、続いて熱間圧
延冷却する厚鋼板の製造工程において、オーステナイト
の再結晶温度以上の領域で圧下率５チ以上の圧下を少な
くとも３回以上加え、引続き１０５０℃以下オーステナ
イト再結晶温度以上の範囲内で圧下率１５％以上の圧下
を３回以上加えることを特徴とする低温靭性の改善に有
効な熱間圧延法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18140883A JPS6075518A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | 低温靭性の改善に有効な熱間圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18140883A JPS6075518A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | 低温靭性の改善に有効な熱間圧延法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6075518A true JPS6075518A (ja) | 1985-04-27 |
| JPH0559172B2 JPH0559172B2 (ja) | 1993-08-30 |
Family
ID=16100234
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18140883A Granted JPS6075518A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | 低温靭性の改善に有効な熱間圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6075518A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6217463A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-26 | Honda Motor Co Ltd | ギヤトレ−ンのダンパ装置 |
| JPS6220821A (ja) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Nippon Steel Corp | 高強度厚鋼板の製造法 |
| JPS6293003A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293006A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293004A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293005A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293001A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293002A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6462201A (en) * | 1987-08-31 | 1989-03-08 | Nippon Steel Corp | Manufacture of directly rolled thick steel plate having good characteristics in low reduction ratio |
-
1983
- 1983-09-29 JP JP18140883A patent/JPS6075518A/ja active Granted
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6217463A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-26 | Honda Motor Co Ltd | ギヤトレ−ンのダンパ装置 |
| JPS6220821A (ja) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Nippon Steel Corp | 高強度厚鋼板の製造法 |
| JPS6293003A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293006A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293004A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293005A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293001A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293002A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPH0573802B2 (ja) * | 1985-10-18 | 1993-10-15 | Kobe Steel Ltd | |
| JPH0573803B2 (ja) * | 1985-10-18 | 1993-10-15 | Kobe Steel Ltd | |
| JPS6462201A (en) * | 1987-08-31 | 1989-03-08 | Nippon Steel Corp | Manufacture of directly rolled thick steel plate having good characteristics in low reduction ratio |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0559172B2 (ja) | 1993-08-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |