JPS6043429A - オ−ステナイト系ステンレス冷延鋼板の調質方法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス冷延鋼板の調質方法Info
- Publication number
- JPS6043429A JPS6043429A JP14894083A JP14894083A JPS6043429A JP S6043429 A JPS6043429 A JP S6043429A JP 14894083 A JP14894083 A JP 14894083A JP 14894083 A JP14894083 A JP 14894083A JP S6043429 A JPS6043429 A JP S6043429A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- steel sheet
- cold
- austenitic stainless
- cold rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の調質方
法に係り、特に建造物、車両、装置等の構造相に使用す
る高強度と成形能を兼備するオーステナイト系ステンレ
ス冷延鋼板の調質方法に関１−る。
法に係り、特に建造物、車両、装置等の構造相に使用す
る高強度と成形能を兼備するオーステナイト系ステンレ
ス冷延鋼板の調質方法に関１−る。
一般に高強度オーステナイト系ステンレス冷延鋼板のｆ
Ａ造方法としては、従来は成分中のＣ’、Ｎ。
Ａ造方法としては、従来は成分中のＣ’、Ｎ。
Ｓｉ、Ｍｎ等の固溶硬化と固溶熱処理後の調質圧延によ
る加工硬化を組合わせ所定の機械的性質を賦与する方法
が行なわれている。この方法を実作業に則して記載する
と次の工程をとるものである。
る加工硬化を組合わせ所定の機械的性質を賦与する方法
が行なわれている。この方法を実作業に則して記載する
と次の工程をとるものである。
舘ｌ帯の熱間圧延
↓
熱延鋼帯の熱処理
↓
冷 間 圧 延
↓
冷延ｍ帯の固溶熱処理
↓
調質圧延
↓
脱脂（調質圧延時に銅帯に付着した圧延油の除去）↓
形状矯正
↓
成品
従来の上記方法による高強度オーステナイト系ステンレ
スゆでは、固溶強化が達成できるように化学組成の調整
を図るが、これだけでは所要の強度が得られないため軽
度の冷間加工を施す。この場合の冷間加工、いわゆる調
質圧延では断面減少率すなわち圧延率を小として延性あ
るいは加工性の低下を抑制している。ところが、調質圧
延では冷間圧延機を使用するため、上記の如き軽冷延で
は鋼板の形状を損ない易い不利がある。更に調質圧延を
実施するので当然ｍ：４ ’１１圧延の付加作業および
調質圧延による６い帯にイ」着した圧延油の除去作条す
なわち脱脂作業を随伴する不利もある。
スゆでは、固溶強化が達成できるように化学組成の調整
を図るが、これだけでは所要の強度が得られないため軽
度の冷間加工を施す。この場合の冷間加工、いわゆる調
質圧延では断面減少率すなわち圧延率を小として延性あ
るいは加工性の低下を抑制している。ところが、調質圧
延では冷間圧延機を使用するため、上記の如き軽冷延で
は鋼板の形状を損ない易い不利がある。更に調質圧延を
実施するので当然ｍ：４ ’１１圧延の付加作業および
調質圧延による６い帯にイ」着した圧延油の除去作条す
なわち脱脂作業を随伴する不利もある。
本発明の目的は、高強度オーステナイト系ステンレス冷
延鋼板製造における上記従来技術の欠点を解消【−１調
質圧延を省き、冷間圧延による所定原寸での成形後、冷
延ｉＡ’ｉ板の熱処理のみにより所期の機械的性質を賦
与し得る新規の調質方法を提供するにある。
延鋼板製造における上記従来技術の欠点を解消【−１調
質圧延を省き、冷間圧延による所定原寸での成形後、冷
延ｉＡ’ｉ板の熱処理のみにより所期の機械的性質を賦
与し得る新規の調質方法を提供するにある。
本発明の快旨とするところは次の如くである、すなわち
、オーステナイト系ステンレス鋼を冷間圧延し１ζ後熱
処理を施し該鋼板に強度と延性を兼備する調質状態を賦
与せしめる調質方法におい°Ｃ１前記４：１１板を２０
％以上８５％以下の圧延率にて製品厚まで冷間圧延する
工程と、前記冷延鋼板に７５０℃以上９５０℃以下の温
度範囲で熱処理を施す工程と、を有して成ることを特徴
とするオーステナイト系ステンレス鋼廷鋼板の調質方法
、である。
、オーステナイト系ステンレス鋼を冷間圧延し１ζ後熱
処理を施し該鋼板に強度と延性を兼備する調質状態を賦
与せしめる調質方法におい°Ｃ１前記４：１１板を２０
％以上８５％以下の圧延率にて製品厚まで冷間圧延する
工程と、前記冷延鋼板に７５０℃以上９５０℃以下の温
度範囲で熱処理を施す工程と、を有して成ることを特徴
とするオーステナイト系ステンレス鋼廷鋼板の調質方法
、である。
本発明者らは、高強度オーステナイト系ステンレス鋼の
冷間圧延時における圧延率と、更に冷延後の鋼板にその
再結晶温度以下である７５０〜９５０℃の温度範囲にお
ける加熱とを組合わせることにより、その加熱温度の高
低に応じて延性を回復すると同時に１種々の水準の強度
に調整できることを見出し、この知見を基として多くの
実験を重ねて本発明を完成するを得たものである。
冷間圧延時における圧延率と、更に冷延後の鋼板にその
再結晶温度以下である７５０〜９５０℃の温度範囲にお
ける加熱とを組合わせることにより、その加熱温度の高
低に応じて延性を回復すると同時に１種々の水準の強度
に調整できることを見出し、この知見を基として多くの
実験を重ねて本発明を完成するを得たものである。
本発明を本発明者らの実験に基づいて説明する。
第１表
第１表の如き組成を有する４、 Ｏｒｍ厚の熱延焼鈍鋼
帯を鍾々の圧延率で冷間圧延した後７００〜９００℃の
温度範囲にて５０℃間隔の温度で１分間保持した時の引
張強嘔および伸びを測定した結果は第２表に示すとおり
である。
帯を鍾々の圧延率で冷間圧延した後７００〜９００℃の
温度範囲にて５０℃間隔の温度で１分間保持した時の引
張強嘔および伸びを測定した結果は第２表に示すとおり
である。
他方、電車の構成材として高強度オーステナイト系ステ
ンレス１板が使用感れている場合を例として挙け、その
構成拐の調質水準を示す、と、第３表の如く５水準に分
類されている。そこで第２表の引張特性が満足する調質
水準を第３表の基準で表わすと、第２表は第４表の如く
書き換えられる。
ンレス１板が使用感れている場合を例として挙け、その
構成拐の調質水準を示す、と、第３表の如く５水準に分
類されている。そこで第２表の引張特性が満足する調質
水準を第３表の基準で表わすと、第２表は第４表の如く
書き換えられる。
第４表から冷延率と熱処理温度を適当に組合わせること
により、調質圧延を施さなくても電車借成拐の各り周僧
水準の強度と延性を有する飼、４が得られることがわか
る。
により、調質圧延を施さなくても電車借成拐の各り周僧
水準の強度と延性を有する飼、４が得られることがわか
る。
第３表 調質水準と引張性質の一例
（注Ｉ ＬＴ ！ ｌｏｗ ｔｅｎｓｉｌｅ （微少調
質状態）ＤＬＴ ： ｄｅａｄｌｉｇｂｔ ｔｅｎｓ口
ｅ（弱調質状態）上記実験結果は、焼鈍熱延−帯を冷間
圧延および熱処理のみによって他の、ｉｌ￥ｌ水質のも
のに変換１７得ることを示したものであるが１次に既に
ある水準に調質されている栃刺を、より低強度の水準へ
調質する場合の他の実験結果について説明する。
質状態）ＤＬＴ ： ｄｅａｄｌｉｇｂｔ ｔｅｎｓ口
ｅ（弱調質状態）上記実験結果は、焼鈍熱延−帯を冷間
圧延および熱処理のみによって他の、ｉｌ￥ｌ水質のも
のに変換１７得ることを示したものであるが１次に既に
ある水準に調質されている栃刺を、より低強度の水準へ
調質する場合の他の実験結果について説明する。
第 ５ 表
第５表に示す如き組成のρ板につｔハて、第３表にて示
した調ａ水準の変換実験を行った。すなわち。
した調ａ水準の変換実験を行った。すなわち。
１、２ ｍ厚で１ ／ ２ ＩＩの状態にある鋼板と、
４．５ｍ厚で１ ／ ４１−１の状態にあるζ（、ｉｔ
板をそれぞれ７５０〜９５０℃間の５０℃間隔の温度に
１分間保持する熱処理を施した後の引張性質はＣＩ（１
図に示すとおりである。
４．５ｍ厚で１ ／ ４１−１の状態にあるζ（、ｉｔ
板をそれぞれ７５０〜９５０℃間の５０℃間隔の温度に
１分間保持する熱処理を施した後の引張性質はＣＩ（１
図に示すとおりである。
第１図よシ明らかな如＜、１／２Ｈもしくは１ ／ ４
Ｈの調質水準にある鋼板を７５０〜９５０℃間の適正
温度に加熱することにより低強度水準の１／８１１．Ｄ
Ｉ、Ｔ、もしくはＬＴ水準に調質替えすることが可能で
あることを示している。このことは同一板厚で異なる調
質水準の１板を壊造するに際し、出発状ｉ４の板ＪＷ、
を同一と・１−ることができ、素材の使用効率を高くす
ることができることを示している。すなわち、従来の如
く潤性圧延と称する軽度の圧延二［程を含む調質方法ｒ
よる場合は、目的とする調質水準によって圧延率が異な
り。
Ｈの調質水準にある鋼板を７５０〜９５０℃間の適正
温度に加熱することにより低強度水準の１／８１１．Ｄ
Ｉ、Ｔ、もしくはＬＴ水準に調質替えすることが可能で
あることを示している。このことは同一板厚で異なる調
質水準の１板を壊造するに際し、出発状ｉ４の板ＪＷ、
を同一と・１−ることができ、素材の使用効率を高くす
ることができることを示している。すなわち、従来の如
く潤性圧延と称する軽度の圧延二［程を含む調質方法ｒ
よる場合は、目的とする調質水準によって圧延率が異な
り。
従って素材の厚みを異にする結果となったが１本発明に
よれは調質圧延を必要とせず、２０％以上８５％以下の
圧延率にて製品厚まで冷間圧延した冷ｆｆｌ ｇｖ：ｉ
板を、７５０〜９５０℃の温度範囲に加熱する熱処理を
施すのみで広範囲の強度水準と延性を有する鋼板に調質
することができる。
よれは調質圧延を必要とせず、２０％以上８５％以下の
圧延率にて製品厚まで冷間圧延した冷ｆｆｌ ｇｖ：ｉ
板を、７５０〜９５０℃の温度範囲に加熱する熱処理を
施すのみで広範囲の強度水準と延性を有する鋼板に調質
することができる。
次に上記の如く１本発明において冷延率および熱処理温
度を限定した理由について説明する。
度を限定した理由について説明する。
先ず、冷延率について２０〜８５Ｘと限定したのは、２
０％未満の低圧延率では鋼板の形状を確保しに〈〈、シ
かも事後の熱処理によって得られる調質水準の範囲は低
強度域圧局限嘔れるからであり、捷た。冷延率が８５％
を越すと１本発明の対象である高強度オーステナイト系
ステンレス１では加工硬化が著しく大となり、その結果
圧延に際して鋼板のエツジ部に亀裂を生ずるからである
。
０％未満の低圧延率では鋼板の形状を確保しに〈〈、シ
かも事後の熱処理によって得られる調質水準の範囲は低
強度域圧局限嘔れるからであり、捷た。冷延率が８５％
を越すと１本発明の対象である高強度オーステナイト系
ステンレス１では加工硬化が著しく大となり、その結果
圧延に際して鋼板のエツジ部に亀裂を生ずるからである
。
次に熱′処理温度を７５０〜９５０℃の温度範囲に限定
したのは次の理由による。すなわち、７５０℃未満の熱
処理ではＣｒの炭窒化物が鋼中に微細に析出し、鋼の耐
食性を損なうので好ましくないばかりでなく、また６０
％以上の圧延率で冷延した板では延性の回復が小石〈成
形能が劣るので好ましくない。また、９５０℃を越す高
温の熱処理では軟化が進みすぎて、再結晶溶体化状態に
近い機械的性質の鋼板となり、ｉ！ｌ！ｉｌ質本来の目
的を達成できなくなるからである。
したのは次の理由による。すなわち、７５０℃未満の熱
処理ではＣｒの炭窒化物が鋼中に微細に析出し、鋼の耐
食性を損なうので好ましくないばかりでなく、また６０
％以上の圧延率で冷延した板では延性の回復が小石〈成
形能が劣るので好ましくない。また、９５０℃を越す高
温の熱処理では軟化が進みすぎて、再結晶溶体化状態に
近い機械的性質の鋼板となり、ｉ！ｌ！ｉｌ質本来の目
的を達成できなくなるからである。
次に熱処工１ｎ時間は特に限定されないが１通常使用嘔
れる原爆の冷延鋼板では、該工程の経済性から１分間前
後で十分であり、最大でも５分間までが望ましい。
れる原爆の冷延鋼板では、該工程の経済性から１分間前
後で十分であり、最大でも５分間までが望ましい。
次に、不発明による調質方法の対象とするオーステナイ
ト系ステンレス鋼の組成範囲は特に限定ケれないが、次
の組成のものが特に好適である。
ト系ステンレス鋼の組成範囲は特に限定ケれないが、次
の組成のものが特に好適である。
ず々わち５重量比にて
ｃ：ｏ、ｏｉ〜０．０６％、Ｓｉ：２．０％以下Ｍｎ
： ２．０％以下、 Ｐ＋０．０４０％以下Ｓ：ｏ、ｏ
３ｏ％以下、 Ｎｉ：６．０〜９，０％Ｃｒ ：、 １
６０〜１９．０％、Ｎ ：０．０２０〜０．２００％実
施例１ 第 ６ 表 第６表に示す如き組成の４ｍｍ厚の熱延鋼帯を通常の条
件で溶体化処理した後、１．７８簡に冷間圧延した。こ
の冷延鋼帯を１０５０℃で溶体化処理した後、３２５％
の圧延率で冷間圧延を施し、１．２削厚とした。この材
料の引張特性は０．２％耐カニ８３に９／−、引張強式
： １０４ ｋｆ／ ｔＪｂ伸び８２５％にて前記第３
表の調質水準ではほぼ１／４Ｈに該当する。この材料を
０．２％耐カニ３５〜４９に９／−５引張強芒７７０〜
８８にり／ＩＩＪ、伸び＝４０％の第３表の調質水準Ｄ
ＬＴへ本発明による調質を連続焼鈍炉で試みた。炉長が
いずれも１２ｍの予熱炉および均熱炉の炉温をそれぞれ
９５０℃および９００℃に設定り、、１４ ｍ ／ ｍ
ｉｎの通板速度で熱処理を施した。
： ２．０％以下、 Ｐ＋０．０４０％以下Ｓ：ｏ、ｏ
３ｏ％以下、 Ｎｉ：６．０〜９，０％Ｃｒ ：、 １
６０〜１９．０％、Ｎ ：０．０２０〜０．２００％実
施例１ 第 ６ 表 第６表に示す如き組成の４ｍｍ厚の熱延鋼帯を通常の条
件で溶体化処理した後、１．７８簡に冷間圧延した。こ
の冷延鋼帯を１０５０℃で溶体化処理した後、３２５％
の圧延率で冷間圧延を施し、１．２削厚とした。この材
料の引張特性は０．２％耐カニ８３に９／−、引張強式
： １０４ ｋｆ／ ｔＪｂ伸び８２５％にて前記第３
表の調質水準ではほぼ１／４Ｈに該当する。この材料を
０．２％耐カニ３５〜４９に９／−５引張強芒７７０〜
８８にり／ＩＩＪ、伸び＝４０％の第３表の調質水準Ｄ
ＬＴへ本発明による調質を連続焼鈍炉で試みた。炉長が
いずれも１２ｍの予熱炉および均熱炉の炉温をそれぞれ
９５０℃および９００℃に設定り、、１４ ｍ ／ ｍ
ｉｎの通板速度で熱処理を施した。
得られた調質鋼板の引張特性は０．２％耐カニ３６Ｉｃ
ｙ ／ ｒＪ 、引張強＃ ’ ７８ ｋり／−１伸び
８４７％であって所期のＤＬＴ水準への調質ができた。
ｙ ／ ｒＪ 、引張強＃ ’ ７８ ｋり／−１伸び
８４７％であって所期のＤＬＴ水準への調質ができた。
実施例２
第 ７ 表
第７表に示す如き組成の４開厚焼鈍熱延鋼帯を１．０削
厚に冷間１ヒ延し、この冷延鋼板を実施例１と同一の連
続焼鈍炉を使用して１ ／ ８ Ｈ水準への本発明によ
る調質を試みた。
厚に冷間１ヒ延し、この冷延鋼板を実施例１と同一の連
続焼鈍炉を使用して１ ／ ８ Ｈ水準への本発明によ
る調質を試みた。
炉長がいずれも１２ｍである予熱炉および均熱炉の温度
をそれぞれ９２０℃および８２０℃と設定し、ライン通
板速度を２０．６ ｍ ／ ｍｉｎとして熱処理した。
をそれぞれ９２０℃および８２０℃と設定し、ライン通
板速度を２０．６ ｍ ／ ｍｉｎとして熱処理した。
かくして得られた調質鋼板の引張特性は０．２％耐カニ
５１ｋｆ／ｍＪ、引張強嘔：８６にり／−５伸び；４０
％であり、目標とする１ ／ ８ Ｈ水準に調質するこ
とができた。
５１ｋｆ／ｍＪ、引張強嘔：８６にり／−５伸び；４０
％であり、目標とする１ ／ ８ Ｈ水準に調質するこ
とができた。
上記実施例より明らかな如く１本発明は高強度オーステ
ナイト系ステンレス冷延鋼板に強度と延性を兼備する調
質状態を賦与する調質方法にお論て、従来法の調質圧延
を廃し、冷間圧延における圧延率を２０〜８５％として
製品厚まで冷延した鋼板に、その再結晶温度以下の７５
０〜９５０℃の温度範囲で熱処理することにより所期の
調質水準に調質することが可能となり次の効果をあげる
ことができた。
ナイト系ステンレス冷延鋼板に強度と延性を兼備する調
質状態を賦与する調質方法にお論て、従来法の調質圧延
を廃し、冷間圧延における圧延率を２０〜８５％として
製品厚まで冷延した鋼板に、その再結晶温度以下の７５
０〜９５０℃の温度範囲で熱処理することにより所期の
調質水準に調質することが可能となり次の効果をあげる
ことができた。
（イ） 調質圧延を省略することができる。従って従来
の調質圧延による鋼板形状不良の発生、付着圧延油の脱
脂作業等の不利は解消ケれる。
の調質圧延による鋼板形状不良の発生、付着圧延油の脱
脂作業等の不利は解消ケれる。
（ロ）焼鈍熱延鋼帯に直接本発明法を適用して所期の冷
延鋼板とすることができるほか、ある調質水準にある冷
延鋼板をより低強度水速への調質も可能であり、また同
一板厚から異なる調質水準の鋼板を製造し得るので素材
の使用効率を高くできる。
延鋼板とすることができるほか、ある調質水準にある冷
延鋼板をより低強度水速への調質も可能であり、また同
一板厚から異なる調質水準の鋼板を製造し得るので素材
の使用効率を高くできる。
（ハ） 圧延率と熱処理温度を組合わせて広い範囲の所
望の調質水準鋼板を得ることができる。
望の調質水準鋼板を得ることができる。
第１図は本発明による熱処理にょる調質水準変換のため
の熱処理温度と０．２％耐カ、引張強嘔。 および伸びの引張特性との関係を丞す線図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄
の熱処理温度と０．２％耐カ、引張強嘔。 および伸びの引張特性との関係を丞す線図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄
Claims (1)
- （１）オーステナイト系ステンレスｔｖｒｉを冷間圧延
した後熱処理を施し該鋼板に強度と延性を兼備する調質
状態を賦与せしめる調質方法において、前記１ｉｉ１板
を２０％以上８５％以下の圧延率にて製品厚まで冷間圧
延する工程と、前記冷延鋼板に７５０℃以上９５０℃以
下の温度範囲で熱処理を施す工程と、を有して成ること
を特徴とするオーステナイト系ステンレス冷延鋼板の調
質方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14894083A JPS6043429A (ja) | 1983-08-15 | 1983-08-15 | オ−ステナイト系ステンレス冷延鋼板の調質方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14894083A JPS6043429A (ja) | 1983-08-15 | 1983-08-15 | オ−ステナイト系ステンレス冷延鋼板の調質方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6043429A true JPS6043429A (ja) | 1985-03-08 |
| JPH0225415B2 JPH0225415B2 (ja) | 1990-06-04 |
Family
ID=15464059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14894083A Granted JPS6043429A (ja) | 1983-08-15 | 1983-08-15 | オ−ステナイト系ステンレス冷延鋼板の調質方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043429A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012118113A1 (ja) * | 2011-03-01 | 2012-09-07 | 住友金属工業株式会社 | レーザー加工用金属板とレーザー加工用ステンレス鋼板の製造方法 |
| CN104060068A (zh) * | 2013-06-14 | 2014-09-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种冷轧钢板及其制备方法 |
| CN104060069A (zh) * | 2013-08-07 | 2014-09-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种冷轧钢板及其制造方法和应用 |
| CN104120231A (zh) * | 2014-07-16 | 2014-10-29 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种冷轧钢板及其制备方法 |
| CN104372151A (zh) * | 2014-11-03 | 2015-02-25 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 具有良好表面质量和成型性能的冷轧钢板及其生产方法 |
| JP2016514208A (ja) * | 2013-03-04 | 2016-05-19 | オウトクンプ ニロスタ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＯｕｔｏｋｕｍｐｕ Ｎｉｒｏｓｔａ ＧｍｂＨ | 伸びが大きい超高強度材料を生成する方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5083222A (ja) * | 1973-11-28 | 1975-07-05 | ||
| JPS53100124A (en) * | 1977-02-14 | 1978-09-01 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold rolled austenitic stainless steel sheet with excellent press moldability |
| JPS5672125A (en) * | 1979-11-17 | 1981-06-16 | Nisshin Steel Co Ltd | Manufacture of austenitic stainless steel band or plate having less plane anisotropy |
| JPS5923824A (ja) * | 1982-07-31 | 1984-02-07 | Kawasaki Steel Corp | 塗装用ステンレス鋼素材の製造方法 |
-
1983
- 1983-08-15 JP JP14894083A patent/JPS6043429A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5083222A (ja) * | 1973-11-28 | 1975-07-05 | ||
| JPS53100124A (en) * | 1977-02-14 | 1978-09-01 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold rolled austenitic stainless steel sheet with excellent press moldability |
| JPS5672125A (en) * | 1979-11-17 | 1981-06-16 | Nisshin Steel Co Ltd | Manufacture of austenitic stainless steel band or plate having less plane anisotropy |
| JPS5923824A (ja) * | 1982-07-31 | 1984-02-07 | Kawasaki Steel Corp | 塗装用ステンレス鋼素材の製造方法 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012118113A1 (ja) * | 2011-03-01 | 2012-09-07 | 住友金属工業株式会社 | レーザー加工用金属板とレーザー加工用ステンレス鋼板の製造方法 |
| TWI449796B (zh) * | 2011-03-01 | 2014-08-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Laser processing metal plate, laser cutting metal plate mold, and laser processing with Wo Si Tin iron stainless steel plate manufacturing method |
| US10744600B2 (en) | 2011-03-01 | 2020-08-18 | Nippon Steel Corporation | Metal plate for laser processing and method for producing stainless steel plate for laser processing |
| JP2016514208A (ja) * | 2013-03-04 | 2016-05-19 | オウトクンプ ニロスタ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＯｕｔｏｋｕｍｐｕ Ｎｉｒｏｓｔａ ＧｍｂＨ | 伸びが大きい超高強度材料を生成する方法 |
| CN104060068A (zh) * | 2013-06-14 | 2014-09-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种冷轧钢板及其制备方法 |
| CN104060069A (zh) * | 2013-08-07 | 2014-09-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种冷轧钢板及其制造方法和应用 |
| CN104120231A (zh) * | 2014-07-16 | 2014-10-29 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种冷轧钢板及其制备方法 |
| CN104372151A (zh) * | 2014-11-03 | 2015-02-25 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 具有良好表面质量和成型性能的冷轧钢板及其生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0225415B2 (ja) | 1990-06-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6043429A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス冷延鋼板の調質方法 | |
| JPS6043431A (ja) | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 | |
| JPH0559172B2 (ja) | ||
| JPS6024327A (ja) | フランジ加工性の優れた溶接罐用極薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0192317A (ja) | 伸びフランジ加工性の優れた高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JPH0137454B2 (ja) | ||
| JPS592725B2 (ja) | 熱硬化性を有する深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2816595B2 (ja) | 連続焼鈍による軟質表面処理用原板の製造方法 | |
| JPH0369967B2 (ja) | ||
| JPH0320407A (ja) | 高強度冷間圧延鋼板の粒界酸化防止方法 | |
| JPS5848632A (ja) | 連続焼鈍による耐時効性の優れた絞り用軟質冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS60204835A (ja) | ロ−ル成形性に優れた耐候性冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6263619A (ja) | 軟質な非時効性薄鋼板の製造方法 | |
| JPH06200323A (ja) | 低温靭性に優れた構造用厚鋼板の製造法 | |
| JPS6119739A (ja) | 連続焼鈍による絞り性の良好な高張力鋼板の製造方法 | |
| JPS6067627A (ja) | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 | |
| JPS5836652B2 (ja) | 連続焼鈍における過時効処理方法 | |
| JPS61104031A (ja) | 焼付硬化性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6254017A (ja) | Ｃｒ系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 | |
| JPH042715A (ja) | 低温靭性に優れた調質型高張力鋼材の製造法 | |
| JPS58104124A (ja) | 連続焼鈍による加工用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS61179815A (ja) | 高張力鋼の製造方法 | |
| JPH0368929B2 (ja) | ||
| JPH0321610B2 (ja) | ||
| JPH04236722A (ja) | 連続焼鈍による軟質表面処理原板の製造方法 |