JPH0559172B2 - - Google Patents
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- JPH0559172B2 JPH0559172B2 JP18140883A JP18140883A JPH0559172B2 JP H0559172 B2 JPH0559172 B2 JP H0559172B2 JP 18140883 A JP18140883 A JP 18140883A JP 18140883 A JP18140883 A JP 18140883A JP H0559172 B2 JPH0559172 B2 JP H0559172B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は低温靱性の改善に有効な鋳片の熱間圧
延法に関し、鉄鋼業において厚板ミルに適用する
ことが最も望ましい熱間圧延法に関する。 〔従来技術〕 近年、厚鋼板の製造工程における省エネルギー
のため、連続鋳造法によつて製造した高温鋳片
（スラブ）を加熱せずに直接熱間圧延する方法
（ダイレクト．ローリング、DR）、あるいは、変
態完了前に高温鋳片を加熱炉へ装入し加熱後圧延
する方法（ホツトチヤージド．ローリング、
HCR）が考えられている。しかしながら、上記
のいずれの方法においても、圧延開始時のオース
テナイト粒は、鋳造時のオーステナイト粒が受け
継れ、その粒度はNo.−２〜−５と極めて大きい。
このため、この粗大オーステナイト粒から通常圧
延した鋼板のミクロ組織は混粒粗大となり、低温
靱性が著しく劣る。したがつて、材質上低温靱性
を必要とする厚鋼板（テインパイプ、圧力容器な
どに適用される鋼板）には、これらの省エネルギ
ー技術が適用できず、鋳片を変態完了まで冷却し
た後（概ね500℃以下）、再加熱しているのが実情
である。 〔発明の目的〕 本発明は省エネルギー推進のためにHCR、又
はDRし、そして低温靱性が改善された厚鋼板の
製造を目的とする。高温鋳片を500℃以下まで冷
却し、再加熱を行うのでは、徹底した省エネルギ
ーに推進はできない。HCR，DRにおける粗大な
鋳造オーステナイト粒を何らかの方法で細粒化で
きれば、低温靱性の確保が可能となる。そこで本
発明者らは、HCR，DRにおけるオーステナイト
粒の細粒化法について鋭意研究の結果、オーステ
ナイト再結晶域低温における大圧下率圧延による
オーステナイト粒の細粒化法を発明するに至つ
た。 〔発明の構成〕 本発明の要旨は、HCR，DRにおいてオーステ
ナイト再結晶温度以上の領域で圧下率５％以上の
圧下を少なくとも３回以上加え、引続き、1050℃
以下オーステナイトの再結晶温度以上の温度で圧
下率15％以上の圧下を３回以上加えることを特徴
とする低温靱性の改善に有効な熱間圧延法であ
る。 以下、本発明について詳しく説明する。 HCR，DRにおける圧延開始前のオーステナイ
ト粒は、粒度番号−２〜−５と極めて大きい。こ
のオーステナイト粒を小さくするためには圧延再
結晶させて小さくしてやる必要がある。 このため圧延初期（オーステナイトの未再結晶
域圧延前）における圧下率、圧延温度とオーステ
ナイト粒との関係を検討した結果、再加熱の比較
的小さなオーステナイト粒同様粗大な鋳造オース
テナイト粒も再結晶温度以上で圧下率が５％以上
の圧下を少なくとも３回以上加えれば部分的再結
晶によつて細粒化が進行すること、圧下率が５％
未満であつたり、圧下回数が３回未満であると部
分的再結晶による十分な細粒化が望めないこと。
この場合圧下率、圧下回数は多い程好ましいこと
を知見した。 又、オーステナイト粒を部分的再結晶によつて
ある程度細粒化しておき、しかる後に適当な温度
域で圧下率15％以上（望ましくは20％以上）の大
圧下を３回以上加えるとオーステナイト粒は通常
の再加熱材と同程度に細粒化すること、粗大な鋳
造オーステナイト粒を直接大圧下率圧延しても有
効でなく、大圧下率圧延の前段階として、鋳造オ
ーステナイト粒をある程度小さくしておくのが効
果的であること、圧下率15％未満、圧下回数３回
未満では完全な再結晶によるオーステナイト粒の
整細粒化が望めずオーステナイト粒が混粒化し、
十分な低温靱性が得られないこと、を知見した。 次に圧下を加える温度域であるが、再結晶温度
未満ではオーステナイト粒が未再結晶化し、再結
晶による細粒化は期待できないこと、一方、圧延
温度が1050℃以上であると再結晶直后のオーステ
ナイト粒は小さくても温度が高いため再結晶粒が
成長粗大化し好ましくないこと、したがつて、圧
下率15％以上の圧下を加える温度域としては再結
晶温度以上、1050℃以下が適当であること、な
お、この圧下は連続３回、再結晶域圧延の最終段
階で加えることが好ましいが、必ずしも連続であ
る必要はないことを知見した。 本発明の実施ミルとしては厚板ミルが最も望ま
しい。 本発明はオーステナイト再結晶域における圧延
方法のみを限定するものであり、厚板製造プロセ
ス（例えば、制御圧延、加速冷却、熱処理など）
を問わない。 また、鋼の化学成分についても限定しないが、
Ｃ：0.005〜0.30wt％、Si：0.6wt％以下、Mn：
0.3〜2.5wt％、Al：0.10wt％以下、Ｐ：0.03wt％
以下、Ｓ：0.015wt％以下、Nb：０〜0.15wt％、
Ｖ：０〜0.10wt％、Ti：０〜0.20wt％、Ni：０
〜4wt％、Cu：０〜1.5wt％、Mo：０〜0.5wt％、
Cr：０〜1.5wt％、Ｂ：０〜0.003wt％の鋼であ
るのが好ましい。 〔実施例〕 次に本発明の実施例について述べる。 第１表は高温鋳片をDR，HCRし、厚鋼板に圧
延した供試鋼の化学成分を示す。 第２表は圧延内容を示す。 圧延方法としては種々のオーステナイト再結晶
域圧延后、オーステナイト未再結晶域圧下量
（850℃以下の圧下量）75％、仕上温度730℃で、
板厚15mm及び25mmに制御圧延した。 なお本実施例のオーステナイト再結晶温度は
900℃である。 表１中鋼１〜５は本発明法で製造した鋼であ
り、鋼６〜10は従来法で製造した鋼である。本発
明法で製造した鋼は圧延組織が細粒化するので低
温靱性が優れている。これに対し、従来法で製造
した鋼は低温靱性が必ずしも十分でない。鋼６は
大圧下率圧延前の圧下率５％以上の圧下がないた
め、折曲30％の大圧下を３回加えてもオーステナ
イト粒の細粒化が不十分なため低温靱性が劣る。
鋼７も同様に圧下率５％以上の圧下が１回と少な
いため靱性が今一歩である。鋼８は15％以上の圧
下率の圧延がなく、オーステナイト粒が十分細粒
化しないため低温靱性が劣る。鋼９，10はいずれ
も圧下率15％以上の圧下をかける温度が適当でな
い。鋼９は1080℃と温度が高く、再結晶后粒成長
を生じており、鋼10は逆に850℃と低くすぎるた
め未再結晶域圧延となつて細粒化が進行しない。 〔効果〕 本発明の熱間圧延法をDR，HCRした鋳片の圧
延工程に適用することによつて、DR，HCRの省
エネルギーの利益を享有しながら、変態完了まで
鋳片を冷却后、再加熱して圧延をして製造した厚
鋼板の低温靱性と同等の低温靱性の厚鋼板を製造
することが可能になり、本発明による利益は大で
ある。
延法に関し、鉄鋼業において厚板ミルに適用する
ことが最も望ましい熱間圧延法に関する。 〔従来技術〕 近年、厚鋼板の製造工程における省エネルギー
のため、連続鋳造法によつて製造した高温鋳片
（スラブ）を加熱せずに直接熱間圧延する方法
（ダイレクト．ローリング、DR）、あるいは、変
態完了前に高温鋳片を加熱炉へ装入し加熱後圧延
する方法（ホツトチヤージド．ローリング、
HCR）が考えられている。しかしながら、上記
のいずれの方法においても、圧延開始時のオース
テナイト粒は、鋳造時のオーステナイト粒が受け
継れ、その粒度はNo.−２〜−５と極めて大きい。
このため、この粗大オーステナイト粒から通常圧
延した鋼板のミクロ組織は混粒粗大となり、低温
靱性が著しく劣る。したがつて、材質上低温靱性
を必要とする厚鋼板（テインパイプ、圧力容器な
どに適用される鋼板）には、これらの省エネルギ
ー技術が適用できず、鋳片を変態完了まで冷却し
た後（概ね500℃以下）、再加熱しているのが実情
である。 〔発明の目的〕 本発明は省エネルギー推進のためにHCR、又
はDRし、そして低温靱性が改善された厚鋼板の
製造を目的とする。高温鋳片を500℃以下まで冷
却し、再加熱を行うのでは、徹底した省エネルギ
ーに推進はできない。HCR，DRにおける粗大な
鋳造オーステナイト粒を何らかの方法で細粒化で
きれば、低温靱性の確保が可能となる。そこで本
発明者らは、HCR，DRにおけるオーステナイト
粒の細粒化法について鋭意研究の結果、オーステ
ナイト再結晶域低温における大圧下率圧延による
オーステナイト粒の細粒化法を発明するに至つ
た。 〔発明の構成〕 本発明の要旨は、HCR，DRにおいてオーステ
ナイト再結晶温度以上の領域で圧下率５％以上の
圧下を少なくとも３回以上加え、引続き、1050℃
以下オーステナイトの再結晶温度以上の温度で圧
下率15％以上の圧下を３回以上加えることを特徴
とする低温靱性の改善に有効な熱間圧延法であ
る。 以下、本発明について詳しく説明する。 HCR，DRにおける圧延開始前のオーステナイ
ト粒は、粒度番号−２〜−５と極めて大きい。こ
のオーステナイト粒を小さくするためには圧延再
結晶させて小さくしてやる必要がある。 このため圧延初期（オーステナイトの未再結晶
域圧延前）における圧下率、圧延温度とオーステ
ナイト粒との関係を検討した結果、再加熱の比較
的小さなオーステナイト粒同様粗大な鋳造オース
テナイト粒も再結晶温度以上で圧下率が５％以上
の圧下を少なくとも３回以上加えれば部分的再結
晶によつて細粒化が進行すること、圧下率が５％
未満であつたり、圧下回数が３回未満であると部
分的再結晶による十分な細粒化が望めないこと。
この場合圧下率、圧下回数は多い程好ましいこと
を知見した。 又、オーステナイト粒を部分的再結晶によつて
ある程度細粒化しておき、しかる後に適当な温度
域で圧下率15％以上（望ましくは20％以上）の大
圧下を３回以上加えるとオーステナイト粒は通常
の再加熱材と同程度に細粒化すること、粗大な鋳
造オーステナイト粒を直接大圧下率圧延しても有
効でなく、大圧下率圧延の前段階として、鋳造オ
ーステナイト粒をある程度小さくしておくのが効
果的であること、圧下率15％未満、圧下回数３回
未満では完全な再結晶によるオーステナイト粒の
整細粒化が望めずオーステナイト粒が混粒化し、
十分な低温靱性が得られないこと、を知見した。 次に圧下を加える温度域であるが、再結晶温度
未満ではオーステナイト粒が未再結晶化し、再結
晶による細粒化は期待できないこと、一方、圧延
温度が1050℃以上であると再結晶直后のオーステ
ナイト粒は小さくても温度が高いため再結晶粒が
成長粗大化し好ましくないこと、したがつて、圧
下率15％以上の圧下を加える温度域としては再結
晶温度以上、1050℃以下が適当であること、な
お、この圧下は連続３回、再結晶域圧延の最終段
階で加えることが好ましいが、必ずしも連続であ
る必要はないことを知見した。 本発明の実施ミルとしては厚板ミルが最も望ま
しい。 本発明はオーステナイト再結晶域における圧延
方法のみを限定するものであり、厚板製造プロセ
ス（例えば、制御圧延、加速冷却、熱処理など）
を問わない。 また、鋼の化学成分についても限定しないが、
Ｃ：0.005〜0.30wt％、Si：0.6wt％以下、Mn：
0.3〜2.5wt％、Al：0.10wt％以下、Ｐ：0.03wt％
以下、Ｓ：0.015wt％以下、Nb：０〜0.15wt％、
Ｖ：０〜0.10wt％、Ti：０〜0.20wt％、Ni：０
〜4wt％、Cu：０〜1.5wt％、Mo：０〜0.5wt％、
Cr：０〜1.5wt％、Ｂ：０〜0.003wt％の鋼であ
るのが好ましい。 〔実施例〕 次に本発明の実施例について述べる。 第１表は高温鋳片をDR，HCRし、厚鋼板に圧
延した供試鋼の化学成分を示す。 第２表は圧延内容を示す。 圧延方法としては種々のオーステナイト再結晶
域圧延后、オーステナイト未再結晶域圧下量
（850℃以下の圧下量）75％、仕上温度730℃で、
板厚15mm及び25mmに制御圧延した。 なお本実施例のオーステナイト再結晶温度は
900℃である。 表１中鋼１〜５は本発明法で製造した鋼であ
り、鋼６〜10は従来法で製造した鋼である。本発
明法で製造した鋼は圧延組織が細粒化するので低
温靱性が優れている。これに対し、従来法で製造
した鋼は低温靱性が必ずしも十分でない。鋼６は
大圧下率圧延前の圧下率５％以上の圧下がないた
め、折曲30％の大圧下を３回加えてもオーステナ
イト粒の細粒化が不十分なため低温靱性が劣る。
鋼７も同様に圧下率５％以上の圧下が１回と少な
いため靱性が今一歩である。鋼８は15％以上の圧
下率の圧延がなく、オーステナイト粒が十分細粒
化しないため低温靱性が劣る。鋼９，10はいずれ
も圧下率15％以上の圧下をかける温度が適当でな
い。鋼９は1080℃と温度が高く、再結晶后粒成長
を生じており、鋼10は逆に850℃と低くすぎるた
め未再結晶域圧延となつて細粒化が進行しない。 〔効果〕 本発明の熱間圧延法をDR，HCRした鋳片の圧
延工程に適用することによつて、DR，HCRの省
エネルギーの利益を享有しながら、変態完了まで
鋳片を冷却后、再加熱して圧延をして製造した厚
鋼板の低温靱性と同等の低温靱性の厚鋼板を製造
することが可能になり、本発明による利益は大で
ある。
【表】
Claims (1)
- １ 連続鋳造法によつて製造した鋳片を加熱せず
に直接あるいは変態完了前に加熱炉へ装入し、続
いて熱間圧延冷却する厚鋼板の製造工程におい
て、オーステナイトの再結晶温度以上の領域で圧
下率５％以上の圧下を少なくとも３回以上加え、
引続き1050℃以下オーステナイト再結晶温度以上
の範囲内で圧下率15％以上の圧下を３回以上加え
ることを特徴とする低温靱性の改善に有効な熱間
圧延法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18140883A JPS6075518A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | 低温靭性の改善に有効な熱間圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18140883A JPS6075518A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | 低温靭性の改善に有効な熱間圧延法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6075518A JPS6075518A (ja) | 1985-04-27 |
| JPH0559172B2 true JPH0559172B2 (ja) | 1993-08-30 |
Family
ID=16100234
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18140883A Granted JPS6075518A (ja) | 1983-09-29 | 1983-09-29 | 低温靭性の改善に有効な熱間圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6075518A (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6217463A (ja) * | 1985-07-16 | 1987-01-26 | Honda Motor Co Ltd | ギヤトレ−ンのダンパ装置 |
| JPS6220821A (ja) * | 1985-07-17 | 1987-01-29 | Nippon Steel Corp | 高強度厚鋼板の製造法 |
| JPH0621291B2 (ja) * | 1985-10-18 | 1994-03-23 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPH0621290B2 (ja) * | 1985-10-18 | 1994-03-23 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPH062901B2 (ja) * | 1985-10-18 | 1994-01-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293006A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS6293003A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPH062902B2 (ja) * | 1985-10-18 | 1994-01-12 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPH0619109B2 (ja) * | 1987-08-31 | 1994-03-16 | 新日本製鐵株式会社 | 低圧減比で優れた特性を有する直送圧延厚鋼板の製造方法 |
-
1983
- 1983-09-29 JP JP18140883A patent/JPS6075518A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6075518A (ja) | 1985-04-27 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |