JPH042715A - 低温靭性に優れた調質型高張力鋼材の製造法 - Google Patents
低温靭性に優れた調質型高張力鋼材の製造法Info
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- JPH042715A JPH042715A JP10241990A JP10241990A JPH042715A JP H042715 A JPH042715 A JP H042715A JP 10241990 A JP10241990 A JP 10241990A JP 10241990 A JP10241990 A JP 10241990A JP H042715 A JPH042715 A JP H042715A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、低温靭性のすぐれた調質型高張力鋼材の製造
法、特に制御圧延と調質処理とを組合せた低温靭性に優
れた高張力鋼材の製造法に関する。
法、特に制御圧延と調質処理とを組合せた低温靭性に優
れた高張力鋼材の製造法に関する。
(従来の技術)
従来、焼入れ焼戻し法によって製造される調質型高張力
鋼材、例えば鋼板は所要の強度・靭性を確保するために
、N1% Cr−、Mo等の合金元素を多量に添加する
ことが行われているが、このようにして製造された鋼材
は合金コストがかさむばかりでなく、多量の添加元素に
起因して、低温割れ感受性が高く、溶接施工時に高温の
予熱を必要とするなど溶接能率の低下をきたすことが懸
念される。
鋼材、例えば鋼板は所要の強度・靭性を確保するために
、N1% Cr−、Mo等の合金元素を多量に添加する
ことが行われているが、このようにして製造された鋼材
は合金コストがかさむばかりでなく、多量の添加元素に
起因して、低温割れ感受性が高く、溶接施工時に高温の
予熱を必要とするなど溶接能率の低下をきたすことが懸
念される。
(発明が解決しようとする課B)
上記従来技術の問題点に対し、オンライン直接焼入法を
適用する方法(特開昭63−145711号、同62−
103347号)、スラブ加熱→圧延→冷却→再加熱の
各工程における温度条件等を特定化する方法(特開昭5
7−210915号)、さらには鋼材の断面方向に温度
差を付与する方法(特開昭61136624号等)など
が提案されている。
適用する方法(特開昭63−145711号、同62−
103347号)、スラブ加熱→圧延→冷却→再加熱の
各工程における温度条件等を特定化する方法(特開昭5
7−210915号)、さらには鋼材の断面方向に温度
差を付与する方法(特開昭61136624号等)など
が提案されている。
しかしながら、これらの従来法はいずれも薄肉材へのオ
ンライン直接焼入性通用時の水冷開始温度確保、調質処
理前の鋼板の加熱・圧延条件の制御、製造工程の複雑さ
などの点に問題をかかえている。
ンライン直接焼入性通用時の水冷開始温度確保、調質処
理前の鋼板の加熱・圧延条件の制御、製造工程の複雑さ
などの点に問題をかかえている。
一方、調質型高張力鋼板の前処理としての制御圧延に注
目した方法が特公昭57−40891号、同59−52
687号で提案されているが、これらはいずれもNbの
多量添加に伴うスラブ加熱温度の高温化による初期1粒
の粗大化、ならびにNbの多量添加による溶接継手靭性
の劣化が懸念される。
目した方法が特公昭57−40891号、同59−52
687号で提案されているが、これらはいずれもNbの
多量添加に伴うスラブ加熱温度の高温化による初期1粒
の粗大化、ならびにNbの多量添加による溶接継手靭性
の劣化が懸念される。
したがって、本発明の目的は、靭性に優れた調質型高張
力鋼材の製造法を提供することである。
力鋼材の製造法を提供することである。
(課題を解決するための手段)
そこで、本発明者はかかる目的を達成すべく、上記公告
公報の開示内容をふまえて化学成分、加熱圧延条件につ
いてさらなる検討を加えた結果、■Nb添加は少量でも
靭性改善に有効であること、■Nb:0.025%以下
に制限すれば、1150℃以下の加熱によって十分に固
溶でき、1粒の過度の粗大化を阻止できること、および
■熱間圧延に際しても極力Nb(C,N)の微細化をは
かるべく圧延条件を規定するとともに、焼き戻し条件を
規定することにより、それらの各処理条件の相乗的作用
によって、靭性、特に低温靭性が著しく改善されること
を知り、本発明に至ったものである。
公報の開示内容をふまえて化学成分、加熱圧延条件につ
いてさらなる検討を加えた結果、■Nb添加は少量でも
靭性改善に有効であること、■Nb:0.025%以下
に制限すれば、1150℃以下の加熱によって十分に固
溶でき、1粒の過度の粗大化を阻止できること、および
■熱間圧延に際しても極力Nb(C,N)の微細化をは
かるべく圧延条件を規定するとともに、焼き戻し条件を
規定することにより、それらの各処理条件の相乗的作用
によって、靭性、特に低温靭性が著しく改善されること
を知り、本発明に至ったものである。
よって、本発明の要旨とするところは、重量%で、
C:0.05〜0.20%、 Si: 0.01〜
0.60%、Mn: 0.50〜2.0 %、
Nb: 0.005 〜0.025 %、sol
、AQ: 0.01〜0.10%、残部Feおよび不
可避的不純物 から成る鋼組成を有する鋼を1000℃以上1150℃
以下の温度に加熱してから熱間圧延を行い、該熱間圧延
の過程でオーステナイトの未再結晶域で仕上げ厚に対し
て累積圧下率40%以上の強圧下を行った後、200℃
以下までの冷却を行い、次いで^C3変態点より上であ
って950℃以下の温度域に加熱して焼入れした後Ac
、点以下で焼戻し処理を行うことを特徴とする低温靭性
に優れた調質型高張力鋼材の製造法である。
0.60%、Mn: 0.50〜2.0 %、
Nb: 0.005 〜0.025 %、sol
、AQ: 0.01〜0.10%、残部Feおよび不
可避的不純物 から成る鋼組成を有する鋼を1000℃以上1150℃
以下の温度に加熱してから熱間圧延を行い、該熱間圧延
の過程でオーステナイトの未再結晶域で仕上げ厚に対し
て累積圧下率40%以上の強圧下を行った後、200℃
以下までの冷却を行い、次いで^C3変態点より上であ
って950℃以下の温度域に加熱して焼入れした後Ac
、点以下で焼戻し処理を行うことを特徴とする低温靭性
に優れた調質型高張力鋼材の製造法である。
なお、上記[綱材Jは、鋼板はもとより、鋼棒、管材、
型材などいずれの形態のものをも包含するが、一般には
鋼板である。
型材などいずれの形態のものをも包含するが、一般には
鋼板である。
本発明の一つの態様によれば、上記鋼は、さらに、
Cu: 1%以下、 Ni: 5%以下、Cr:
2%以下、 Mo: 1%以下、V:0.1%以下
、 B: 0.0030%以下およびTi: 0.1%
以下の1種または2種以上の合金元素を含有していても
よい。
2%以下、 Mo: 1%以下、V:0.1%以下
、 B: 0.0030%以下およびTi: 0.1%
以下の1種または2種以上の合金元素を含有していても
よい。
(作用)
次に、添付図面によって本発明をさらに説明すると、第
1図は、本発明にかかる製造法の工程図であって、例え
ば連続鋳造法により得られたスラブはもとより、分塊法
により得られたスラブを、図示のヒートパターンに従っ
て、加熱→熱間圧延→冷却→再加熱→焼き入れ→焼き戻
しの各工程を経て調質型高張力鋼材が製造される。
1図は、本発明にかかる製造法の工程図であって、例え
ば連続鋳造法により得られたスラブはもとより、分塊法
により得られたスラブを、図示のヒートパターンに従っ
て、加熱→熱間圧延→冷却→再加熱→焼き入れ→焼き戻
しの各工程を経て調質型高張力鋼材が製造される。
そこで、まず本発明において綱の化学組成を上述のよう
に限定した理由は次の通りである。
に限定した理由は次の通りである。
Cは鋼の強度を高めるために有効であるため0.05%
以上の添加を必要とするが、過度に存在すると溶接性、
靭性が損なわれるので上限を0.20%とする。
以上の添加を必要とするが、過度に存在すると溶接性、
靭性が損なわれるので上限を0.20%とする。
Siは、鋼材の強度を確保するという観点から製鋼上0
.01%以上必要な元素であるが、0.60%を超える
と鋼材の靭性を著しく低下させるために0.60%以下
とする。
.01%以上必要な元素であるが、0.60%を超える
と鋼材の靭性を著しく低下させるために0.60%以下
とする。
Mnは、焼入性と強靭性とを共に確保するために0.5
0%以上添加する必要があるが、2.0%を超えて多量
に添加すると、Mnのミクロ偏析あるいは進展したMn
Sなどにより、機械的性質の異方性が極めて大きくなり
、高張力鋼材として適さなくなる。
0%以上添加する必要があるが、2.0%を超えて多量
に添加すると、Mnのミクロ偏析あるいは進展したMn
Sなどにより、機械的性質の異方性が極めて大きくなり
、高張力鋼材として適さなくなる。
そこで、本発明においてMn添加量は0.50%以上2
.0%以下と制限する。
.0%以下と制限する。
Nbは、本発明において重要な合金添加元素である。N
bを0.005%以上添加することにより結晶粒の微細
化が図られるために靭性の向上に有効である。しかし0
.025%超添加すると、溶接継手部の靭性の劣化をも
たらすため、0.005%以上0.025%以下に制限
する。
bを0.005%以上添加することにより結晶粒の微細
化が図られるために靭性の向上に有効である。しかし0
.025%超添加すると、溶接継手部の靭性の劣化をも
たらすため、0.005%以上0.025%以下に制限
する。
sol、AQは、鋼の脱酸、窒素の固定およびAQNの
細粒化効果などから0.01〜0.10%の範囲が望ま
しい。
細粒化効果などから0.01〜0.10%の範囲が望ま
しい。
本発明にあっては、その他所望により、強度改善を目的
に、Cu、 Ni、 Cr、 Mo、■、BおよびTi
の少なくとも1種を添加してもよい。
に、Cu、 Ni、 Cr、 Mo、■、BおよびTi
の少なくとも1種を添加してもよい。
それらの追加添加元素のうち、Cu、 Ni、 Cr、
M。
M。
は鋼の焼入性を高め強度と靭性を改善する効果を有する
が添加量が多くなると熱間加工性、溶接性あるいは経済
性を損ねることがらCu: 1%以下、Ni: 5%
以下、Cr: 2%以下、Mo: 1%以下とする。
が添加量が多くなると熱間加工性、溶接性あるいは経済
性を損ねることがらCu: 1%以下、Ni: 5%
以下、Cr: 2%以下、Mo: 1%以下とする。
■、Ti、 Bはいずれも調質鋼の強度を高めるのに有
効な元素であるが添加量が多くなると靭性を害すること
がらV :0.10%以下、Ti:0.1%以下、B
: 0.0030%以下とする。
効な元素であるが添加量が多くなると靭性を害すること
がらV :0.10%以下、Ti:0.1%以下、B
: 0.0030%以下とする。
次に、本発明において製造条件を限定した理由を以下に
述べる。
述べる。
本発明は、Nb (C,N)の析出物を均一に分散させ
て焼入のための再加熱時に微細なオーステナイト粒を生
成させることによって調質鋼の高靭化を図るものである
。
て焼入のための再加熱時に微細なオーステナイト粒を生
成させることによって調質鋼の高靭化を図るものである
。
したがって、スラブ加熱温度は、凝固時に生成する粗大
なNb(C,N)をオーステナイト中に固溶させ得る高
温加熱が必要となるが、本発明に係る微量Nb添加鋼で
は、1000℃以上でかなりのNbが固溶し得る。
なNb(C,N)をオーステナイト中に固溶させ得る高
温加熱が必要となるが、本発明に係る微量Nb添加鋼で
は、1000℃以上でかなりのNbが固溶し得る。
ただし、加熱温度が1150℃を超えると初期γ粒が粗
大化して靭性の劣化につながるので上限を1150℃と
する。
大化して靭性の劣化につながるので上限を1150℃と
する。
次に、熱間圧延過程では、微細なNb(C,N)を析出
させるためにオーステナイト未再結晶域で仕上げ厚に対
して累積圧下率40%以上の強圧下を行うことが有効と
なる。
させるためにオーステナイト未再結晶域で仕上げ厚に対
して累積圧下率40%以上の強圧下を行うことが有効と
なる。
ここに、累積圧下率は次のように定義される。
熱間圧延終了後に、引き続いて200℃までの冷却過程
においてNb(C,N)を微細析出させた後に焼入れ焼
戻しを行う、この時の再加熱温度は鋼のオーステナイト
化温度AC3点以上が必要であるが結晶粒の粗大化防止
の観点から上限を950℃とする。
においてNb(C,N)を微細析出させた後に焼入れ焼
戻しを行う、この時の再加熱温度は鋼のオーステナイト
化温度AC3点以上が必要であるが結晶粒の粗大化防止
の観点から上限を950℃とする。
また、焼戻し温度はAc+点以点色下る。
次に、本発明をその実施例によってさらに具体的に説明
するが、それは本発明の単なる例示であってそれによっ
て本発明が不当に制限されるものではない。
するが、それは本発明の単なる例示であってそれによっ
て本発明が不当に制限されるものではない。
実施例
第1表に示す鋼組成の供試材を溶製し、連続鋳造後得ら
れたスラブを第2表に示す加熱温度に加熱してから、同
しく第2表に示す条件下で熱間圧延、焼き入れ、焼き戻
しの調質処理を行い、調質型高張力鋼材を製造した。A
c+ は第1表に示す成分系では約700℃である。
れたスラブを第2表に示す加熱温度に加熱してから、同
しく第2表に示す条件下で熱間圧延、焼き入れ、焼き戻
しの調質処理を行い、調質型高張力鋼材を製造した。A
c+ は第1表に示す成分系では約700℃である。
得られた高張力鋼材について機械的特性の評価を行い、
その結果についても第2表にまとめて示す。
その結果についても第2表にまとめて示す。
鋼組成にNbを含まない鋼EおよびFさらに圧延条件そ
の他が本発明の範囲外のいずれの場合にも、機械的強度
の点で十分でなく、しかも低温靭性の点で格段に劣って
いることが分かる。
の他が本発明の範囲外のいずれの場合にも、機械的強度
の点で十分でなく、しかも低温靭性の点で格段に劣って
いることが分かる。
(発明の効果)
本発明は、調質型高張力鋼において鋼中に少量添加した
Nbを有効活用することによって靭性向上を図ったもの
である。すなわち、スラブ加熱を鋼中+Nb(C,N)
が固溶し得る範囲内で低温化した後にオーステナイト未
再結晶域での強圧下を取り入れることによって、鋼中に
微細なNb(C,N)を均一分散させ、引き続き行われ
る再加熱焼入時に微細なオーステナイト粒を形成させ、
最終焼入組織を微細化するというものである。
Nbを有効活用することによって靭性向上を図ったもの
である。すなわち、スラブ加熱を鋼中+Nb(C,N)
が固溶し得る範囲内で低温化した後にオーステナイト未
再結晶域での強圧下を取り入れることによって、鋼中に
微細なNb(C,N)を均一分散させ、引き続き行われ
る再加熱焼入時に微細なオーステナイト粒を形成させ、
最終焼入組織を微細化するというものである。
このように、本発明によれば、調質型高張力鋼材の靭性
、特に低温靭性が著しく改善される結果、橋梁、鉄骨の
分野からペンストックの分野まで広い分野で使用される
60キロ以上の高靭性高張力鋼材の製造が可能となる。
、特に低温靭性が著しく改善される結果、橋梁、鉄骨の
分野からペンストックの分野まで広い分野で使用される
60キロ以上の高靭性高張力鋼材の製造が可能となる。
第1図は、本発明にかかる製造方法の工程を示す概略説
明図である。
明図である。
Claims (2)
- (1)重量%で、 C:0.05〜0.20%、Si:0.01〜0.60
%、Mn:0.50〜2.0%、Nb:0.005〜0
.025%、sol.Al:0.01〜0.10%、 残部Feおよび不可避的不純物 から成る鋼組成を有する鋼を1000℃以上1150℃
以下の温度に加熱してから熱間圧延を行い、該熱間圧延
の過程でオーステナイトの未再結晶域で仕上げ厚に対し
て累積圧下率40%以上の強圧下を行った後、200℃
以下までの冷却を行い、次いでAc_3変態点より上で
あって950℃以下の温度域に加熱して焼入れした後A
c_1点以下で焼戻し処理を行うことを特徴とする低温
靭性に優れた調質型高張力鋼材の製造法。 - (2)さらに、前記鋼が Cu:1%以下、Ni:5%以下、 Cr:2%以下、Mo:1%以下、 V:0.1%以下、B:0.0030%以下およびTi
:0.1%以下の1種または2種以上の合金元素を含有
する請求項1記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10241990A JPH042715A (ja) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | 低温靭性に優れた調質型高張力鋼材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP10241990A JPH042715A (ja) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | 低温靭性に優れた調質型高張力鋼材の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH042715A true JPH042715A (ja) | 1992-01-07 |
Family
ID=14326930
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP10241990A Pending JPH042715A (ja) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | 低温靭性に優れた調質型高張力鋼材の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH042715A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05320752A (ja) * | 1992-05-22 | 1993-12-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低降伏比高靱性鋼の製造方法 |
-
1990
- 1990-04-18 JP JP10241990A patent/JPH042715A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05320752A (ja) * | 1992-05-22 | 1993-12-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低降伏比高靱性鋼の製造方法 |
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