JPS61104031A - 焼付硬化性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
焼付硬化性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS61104031A JPS61104031A JP22303484A JP22303484A JPS61104031A JP S61104031 A JPS61104031 A JP S61104031A JP 22303484 A JP22303484 A JP 22303484A JP 22303484 A JP22303484 A JP 22303484A JP S61104031 A JPS61104031 A JP S61104031A
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- JP
- Japan
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- hardenability
- rolled
- steel sheet
- bake hardenability
- cold
- Prior art date
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- Pending
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、焼付硬化性に優れた冷延鋼板の製造法に関す
るものである。
るものである。
近年自動車の安全性向上、車体重量の軽量化の要求から
高強度鋼板が必要とされてきている。
高強度鋼板が必要とされてきている。
これらの鋼板は。
・ｉン衝突時のエネルギ吸収能が優れるパ？〉板厚を薄
くして自動車の軽量ｊｌｚが図れる等の利点を持ってい
る。更に高強度鋼板は自動車のみならず、ドラム缶用、
家電用その他人範囲の用途への適用も図られつつある。
くして自動車の軽量ｊｌｚが図れる等の利点を持ってい
る。更に高強度鋼板は自動車のみならず、ドラム缶用、
家電用その他人範囲の用途への適用も図られつつある。
しかし、鋼板の強度が高くなると、プレス成形性が悪く
なり、成形が困難になる傾向にある。そこで、プレス成
形時は強度が低く、プレス成形後の塗装焼付処理を１７
０〜２００℃で行った場合に４〜６１ｃｇｆ／ｍｍ″の
強度上昇がある鋼板が使用される傾向にある。このよう
な焼付硬化性の原理はフェライト中に固溶するＣ、Ｎ原
子による歪時効性を利用して硬化させるものである従来
、プレス成形性にすぐれた冷延鋼板が開発されている、
（特公昭４９−１９６９．特公昭５４−２７２９４）Ｌ
かし、塗装焼付硬化性に対して有効なものは未だ開発さ
れていない。
なり、成形が困難になる傾向にある。そこで、プレス成
形時は強度が低く、プレス成形後の塗装焼付処理を１７
０〜２００℃で行った場合に４〜６１ｃｇｆ／ｍｍ″の
強度上昇がある鋼板が使用される傾向にある。このよう
な焼付硬化性の原理はフェライト中に固溶するＣ、Ｎ原
子による歪時効性を利用して硬化させるものである従来
、プレス成形性にすぐれた冷延鋼板が開発されている、
（特公昭４９−１９６９．特公昭５４−２７２９４）Ｌ
かし、塗装焼付硬化性に対して有効なものは未だ開発さ
れていない。
本発明者は、従来の４〜６ｋｇｆ／ｍｍ″の焼付硬化性
を飛躍的に高めた鋼板を開発すべく研究を重ねた結果、
１０〜１９ｋｇｆ／ｍｒｎ’の焼付硬化性を持つ高強度
鋼板の開発に成功した。
を飛躍的に高めた鋼板を開発すべく研究を重ねた結果、
１０〜１９ｋｇｆ／ｍｒｎ’の焼付硬化性を持つ高強度
鋼板の開発に成功した。
本発明は塗装焼付硬化性にすぐれた冷延鋼板の製造方法
を提供するものである。
を提供するものである。
本発明の要旨とするところは、（以下成分％はすべて重
量％である） Ｃ：０．００３〜０．０１０％ Ｍｎ ： ０．２０〜１．００％ ｐ ：０．０５０ ＮＯ，１００％ Ａ文二０．０２０％以下 Ｎ ：０，００５０〜０．０２００％残部Ｆｅ及び不
可避的不純物 からなるスラブを素材として、１２００℃以、上の温度
で加熱後熱間圧延し、４００℃以ドで巻取り、ついで冷
間圧延後古結晶温度以上９００°Ｃ以ドの温度でｉ！ｌ
続焼鈍することを特徴とする焼付硬化性に潰れた高強度
冷延鋼板の製造方法である。
量％である） Ｃ：０．００３〜０．０１０％ Ｍｎ ： ０．２０〜１．００％ ｐ ：０．０５０ ＮＯ，１００％ Ａ文二０．０２０％以下 Ｎ ：０，００５０〜０．０２００％残部Ｆｅ及び不
可避的不純物 からなるスラブを素材として、１２００℃以、上の温度
で加熱後熱間圧延し、４００℃以ドで巻取り、ついで冷
間圧延後古結晶温度以上９００°Ｃ以ドの温度でｉ！ｌ
続焼鈍することを特徴とする焼付硬化性に潰れた高強度
冷延鋼板の製造方法である。
本発明の鋼板の成分範囲の限定理由について述べる。
ＣはＮと共に焼付硬化性を付与する上で重要な元素であ
り、その範囲を０．００３〜０．０１０％とする。第１
図は固溶Ｎ４０〜５０ｐｐｍを含有する鋼板について、
連続焼鈍における過時効処理のあるものとないものとに
ついてＣ量と焼付硬化性との関係を示したものである。
り、その範囲を０．００３〜０．０１０％とする。第１
図は固溶Ｎ４０〜５０ｐｐｍを含有する鋼板について、
連続焼鈍における過時効処理のあるものとないものとに
ついてＣ量と焼付硬化性との関係を示したものである。
焼付硬化性は。
２％引引張後後１７０×２０分の焼付処理を行い、再び
引張試験を行なった時の降伏点と、焼付処理前の２％引
張時の流れ応力（ｆｌｏｗ ５ｔｒｅｓｓ）との差で
示しである。Ｃ量が０．００３％未満では過時効処理の
有無に関わらず、本発明の主旨とするところのｌＯｋｇ
ｆ／ｍｍ’以上の焼付硬化性は得られない、これは固溶
Ｃの絶対量が低いため、固溶Ｃによる焼付硬化能が小さ
いためである。
引張試験を行なった時の降伏点と、焼付処理前の２％引
張時の流れ応力（ｆｌｏｗ ５ｔｒｅｓｓ）との差で
示しである。Ｃ量が０．００３％未満では過時効処理の
有無に関わらず、本発明の主旨とするところのｌＯｋｇ
ｆ／ｍｍ’以上の焼付硬化性は得られない、これは固溶
Ｃの絶対量が低いため、固溶Ｃによる焼付硬化能が小さ
いためである。
一方、Ｃ量が０．０１０％を超えると、過時効処理なし
の連続焼鈍条件では十分な焼付硬化性を有するものの、
過時効処理をした連続焼鈍条件では急激に焼付硬化性が
低下してくる。これはＣ量が多くなるにつれ、連続焼鈍
における急冷後の固溶Ｃの過飽和度が高くなり、過時効
処理過程で析出する固溶Ｃの析出の駆動力が大きくなる
ためと考えられる。実操業では連続焼鈍時に過時効処理
を行う必要のある品種も多く、すべての品種を同一チャ
ンスに製造できることが操業上好ましく、連続焼鈍にお
ける熱履歴に依存しない成分系として、Ｃの上限はｏ、
ｏｉｏ％とする。
の連続焼鈍条件では十分な焼付硬化性を有するものの、
過時効処理をした連続焼鈍条件では急激に焼付硬化性が
低下してくる。これはＣ量が多くなるにつれ、連続焼鈍
における急冷後の固溶Ｃの過飽和度が高くなり、過時効
処理過程で析出する固溶Ｃの析出の駆動力が大きくなる
ためと考えられる。実操業では連続焼鈍時に過時効処理
を行う必要のある品種も多く、すべての品種を同一チャ
ンスに製造できることが操業上好ましく、連続焼鈍にお
ける熱履歴に依存しない成分系として、Ｃの上限はｏ、
ｏｉｏ％とする。
次にＭｎ量について述べるａ Ｍ ｎは焼付硬化性を劣
化させる元素であり、１．００％を超えると焼付硬化性
が大きく劣化するため、その上限をｉ、ｏｏ％とした。
化させる元素であり、１．００％を超えると焼付硬化性
が大きく劣化するため、その上限をｉ、ｏｏ％とした。
一方、Ｍｎ量が０．２０％未満では強度の確保が難しく
その下限を０．２０％とした。
その下限を０．２０％とした。
Ｐは強化能が大きく、かつＣより先に粒界に析出し、固
溶Ｃ量を増加させることにより焼付硬化性を高める元素
として、本発明では不可欠の元素の一つである０強度確
保ならびに本発明の１０ｋｇｆ／ｍｒｎ’以上の焼付硬
化性確保の点がらｏ、 ｏ ｓ ｏ％以上が必要である
。一方、Ｏ，，１００％を超えると、粒界への偏析が甚
しくなり二次加工脆性が劣化するためそのＬ限を０．１
００％とした。
溶Ｃ量を増加させることにより焼付硬化性を高める元素
として、本発明では不可欠の元素の一つである０強度確
保ならびに本発明の１０ｋｇｆ／ｍｒｎ’以上の焼付硬
化性確保の点がらｏ、 ｏ ｓ ｏ％以上が必要である
。一方、Ｏ，，１００％を超えると、粒界への偏析が甚
しくなり二次加工脆性が劣化するためそのＬ限を０．１
００％とした。
Ａ立置は０．０２０％以下とする必要がある。
Ａ文が０．０２０％を超えると、後述する極低温巻取り
により熱延板中でＡｕＮが形成されていなくても、連続
焼鈍処理中にＡＡ、Ｎが形成される場合があり、Ｎによ
る焼付硬化性への寄与が不安定になる。
により熱延板中でＡｕＮが形成されていなくても、連続
焼鈍処理中にＡＡ、Ｎが形成される場合があり、Ｎによ
る焼付硬化性への寄与が不安定になる。
ＮはＣと同様焼付硬化性に寄与する重要な元素である。
第２図に示す如く、固溶Ｎ量が５０ｐｐｍ以上のときに
その効果が最大限に発揮されるため下限を５０ｐｐｍと
した。一方 Ｈ３ｊＬが２００ｐｐｍを超えると、窒化
物が多くなり過ぎ、加工性を損なうのでその上限を２０
０ｐｐｍとした。
その効果が最大限に発揮されるため下限を５０ｐｐｍと
した。一方 Ｈ３ｊＬが２００ｐｐｍを超えると、窒化
物が多くなり過ぎ、加工性を損なうのでその上限を２０
０ｐｐｍとした。
以との成分範囲に限定した鋼を熱間圧延するに際し、ス
ラブ加熱温度を１２００℃以上とする必要がある。すな
わち、スラブ冷却中に析出したＡＭＮを固溶させ、熱延
後の低温巻取りとの組合わせで固溶Ｎによる焼付硬化性
を付与する点から、スラブ加熱温度下限を１２００℃と
した。
ラブ加熱温度を１２００℃以上とする必要がある。すな
わち、スラブ冷却中に析出したＡＭＮを固溶させ、熱延
後の低温巻取りとの組合わせで固溶Ｎによる焼付硬化性
を付与する点から、スラブ加熱温度下限を１２００℃と
した。
また熱延後巻数りに際し、熱延板中のＡ！；ＬＮの析出
を押え固溶Ｎによる焼付硬化性を最大限に発揮させる点
から１巻取り温度の上限は４００℃とした。
を押え固溶Ｎによる焼付硬化性を最大限に発揮させる点
から１巻取り温度の上限は４００℃とした。
これらの熱延板を通常の冷間圧延を行った後、再結晶温
度以上９０゛０°Ｃ以下の温度で連続焼鈍を行う。再結
晶温度以下では加工性特に延性が著しく劣化するため、
下限を再結晶温度とした。一方、９００″Ｃ以上では粒
成長による軟化が甚しく本発明の高強度を得ることが困
難であるばかりか、経済的にも好ましくなく、上限を９
００℃とした。
度以上９０゛０°Ｃ以下の温度で連続焼鈍を行う。再結
晶温度以下では加工性特に延性が著しく劣化するため、
下限を再結晶温度とした。一方、９００″Ｃ以上では粒
成長による軟化が甚しく本発明の高強度を得ることが困
難であるばかりか、経済的にも好ましくなく、上限を９
００℃とした。
次に本発明の実施例について述べる。第１表に示す成分
の鋼を溶製して連続鋳造法によりスラブとなし、同表に
示す熱延条件で３．５ ｍ ｍ厚の熱延コイルとなした
。それを酸洗後１． Ｏｍ ｍ厚の冷延コイルに冷間圧
延してから、第１表に示す条件で連続焼鈍を行った。そ
の後１％のスキンバスをかけて製品とし、サンプルを採
取して引張試験を行った。この実施例は加熱温度を１２
２０℃に、また比較例３を除く巻取温度を予め想定した
条件から３５０℃に、さらに焼なまし条件は同様に７０
０℃（６８０℃）Ｘ２０Ｓに統一し、全て過時効処理を
行ったものである。その結果を第２表に示す。
の鋼を溶製して連続鋳造法によりスラブとなし、同表に
示す熱延条件で３．５ ｍ ｍ厚の熱延コイルとなした
。それを酸洗後１． Ｏｍ ｍ厚の冷延コイルに冷間圧
延してから、第１表に示す条件で連続焼鈍を行った。そ
の後１％のスキンバスをかけて製品とし、サンプルを採
取して引張試験を行った。この実施例は加熱温度を１２
２０℃に、また比較例３を除く巻取温度を予め想定した
条件から３５０℃に、さらに焼なまし条件は同様に７０
０℃（６８０℃）Ｘ２０Ｓに統一し、全て過時効処理を
行ったものである。その結果を第２表に示す。
ｆｆｌ１２表でみるように、本発明品は約１５ｋｇｆ／
ｍｒｎ’程度の焼付硬化性が出ている。
ｍｒｎ’程度の焼付硬化性が出ている。
本発明の高い焼付硬化性を有する鋼板°は、プレス成形
後の焼付硬化性に優れ、その利用範囲は広く、効果は大
きい０本発明の鋼板を内板材や構造部材に適用した場合
、焼付処理により著しい降伏点の上昇が得られ、衝突エ
ネルギ吸収能が増すのでその有用性は多大である。
後の焼付硬化性に優れ、その利用範囲は広く、効果は大
きい０本発明の鋼板を内板材や構造部材に適用した場合
、焼付処理により著しい降伏点の上昇が得られ、衝突エ
ネルギ吸収能が増すのでその有用性は多大である。
第１図は固溶Ｎ４０〜５０ｐｐｍを含む鋼のＣ景と焼付
硬化量の関係を示すグラフ、第２図はＮ硫と焼付硬化ｊ
ｉ）の関係を示すグラフである。
硬化量の関係を示すグラフ、第２図はＮ硫と焼付硬化ｊ
ｉ）の関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量で Ｃ：０．００３〜０．０１０％ Ｍｎ：０．２０〜１．００％ Ｐ：０．０５０Ｎ０．１００％ Ａｌ：０．０２０％以下 Ｎ：０．００５０〜０．０２００％ 残部Ｆｅ及び不可避的不純物 からなるスラブを素材として、１２００℃以上の温度で
加熱後熱間圧延し、４００℃以下の温度で巻取り、つい
で冷間圧延後再結晶温度以上９００℃以下の温度で連続
焼鈍することを特徴とする焼付硬化性に優れた高強度冷
延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22303484A JPS61104031A (ja) | 1984-10-25 | 1984-10-25 | 焼付硬化性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22303484A JPS61104031A (ja) | 1984-10-25 | 1984-10-25 | 焼付硬化性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61104031A true JPS61104031A (ja) | 1986-05-22 |
Family
ID=16791805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22303484A Pending JPS61104031A (ja) | 1984-10-25 | 1984-10-25 | 焼付硬化性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61104031A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6702904B2 (en) * | 2000-02-29 | 2004-03-09 | Jfe Steel Corporation | High tensile cold-rolled steel sheet having excellent strain aging hardening properties |
-
1984
- 1984-10-25 JP JP22303484A patent/JPS61104031A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6702904B2 (en) * | 2000-02-29 | 2004-03-09 | Jfe Steel Corporation | High tensile cold-rolled steel sheet having excellent strain aging hardening properties |
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