JPS61264134A - 耐２次加工ぜい性の良好なプレス加工用鋼板の製造方法 - Google Patents
耐２次加工ぜい性の良好なプレス加工用鋼板の製造方法Info
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- JPS61264134A JPS61264134A JP10393885A JP10393885A JPS61264134A JP S61264134 A JPS61264134 A JP S61264134A JP 10393885 A JP10393885 A JP 10393885A JP 10393885 A JP10393885 A JP 10393885A JP S61264134 A JPS61264134 A JP S61264134A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
自動車ボディなどのプレス加工、それもとりわけ高延性
が要求される部位に使用して好適な、冷延鋼板の製造に
関連してこの明細書には、耐２次加工ぜい性の良好なプ
レス加工用鋼板の有利な製法についての開発研究の成果
を述べる。
が要求される部位に使用して好適な、冷延鋼板の製造に
関連してこの明細書には、耐２次加工ぜい性の良好なプ
レス加工用鋼板の有利な製法についての開発研究の成果
を述べる。
（従来の技術）
プレス加工用鋼板として従来箱焼鈍で製造された低炭素
（Ｃ：０．０２〜０．０７ｗｔ％；以下単に％であられ
す）Ａβキルド鋼が多く用いられていたが、最近ではプ
レス加工性をより向上させるため、連続焼鈍法で製造さ
れる極低炭素鋼が使用されるようになっている。
（Ｃ：０．０２〜０．０７ｗｔ％；以下単に％であられ
す）Ａβキルド鋼が多く用いられていたが、最近ではプ
レス加工性をより向上させるため、連続焼鈍法で製造さ
れる極低炭素鋼が使用されるようになっている。
極低炭素鋼では、鋼中に固溶して鋼板の延性、絞り性や
耐時効性を劣化させているＣやＮを固定するため、Ｔｉ
、 Ｎｂ、 Ｖ、 Ｚｒ及びＴａなどの炭窒化物形成元
素が添加される。
耐時効性を劣化させているＣやＮを固定するため、Ｔｉ
、 Ｎｂ、 Ｖ、 Ｚｒ及びＴａなどの炭窒化物形成元
素が添加される。
従来これらの元素は高価なこともあって単独で添加され
ることが多く、最もポピユラーに使用されているＴｉと
Ｎｂの性質を比較すると次のとおりである。
ることが多く、最もポピユラーに使用されているＴｉと
Ｎｂの性質を比較すると次のとおりである。
ＴＩ添加鋼はＮｂ添加鋼に比べ、再結晶温度が低いこと
、酸洗等の脱スケール性の良好な６００℃以下の低温巻
取りを行っても全伸び（Ｈ） ランクフォード値（下
値）などの機械的性質が良好であることなどの利点があ
る。
、酸洗等の脱スケール性の良好な６００℃以下の低温巻
取りを行っても全伸び（Ｈ） ランクフォード値（下
値）などの機械的性質が良好であることなどの利点があ
る。
一方Ｎｂ添加鋼はＴ１添加鋼に比べ、下値の異方性が少
ないこと、塗装前処理である化成処理性が良好であるこ
となどの特色がある。
ないこと、塗装前処理である化成処理性が良好であるこ
となどの特色がある。
これらＴｉ、 Ｎｂ両者の利点を同時に発揮することに
関し特開昭５８−１０７４１４号公報に開示されている
。
関し特開昭５８−１０７４１４号公報に開示されている
。
（発明が解決しようとする問題点）
プレス加工時にとくに重要であるＥβの異方性、またさ
らに重要事項として極低Ｃ鋼に特有な耐２次加工ぜい性
の劣化の問題についてはなお未解決である。ここで２次
加工ぜい性とは、製品として鋼板をプレスした後で、さ
らに何らかの外力によりプレス製品が脆性的に破断する
現象であり、自動車等の安全性の点からも先ず第１に解
決されなければならない。
らに重要事項として極低Ｃ鋼に特有な耐２次加工ぜい性
の劣化の問題についてはなお未解決である。ここで２次
加工ぜい性とは、製品として鋼板をプレスした後で、さ
らに何らかの外力によりプレス製品が脆性的に破断する
現象であり、自動車等の安全性の点からも先ず第１に解
決されなければならない。
極低炭素鋼が耐２次加工ぜい性に劣るのは、鋼中に固溶
しているＣやＮがＴ１やＮｂの炭窒化物として固定され
、さらに不可避的あるいは強化元素として意図的に添加
しているＰやＳｌが粒界に偏析することにより、粒界の
強度が著しく低下することが原因と考えられる。
しているＣやＮがＴ１やＮｂの炭窒化物として固定され
、さらに不可避的あるいは強化元素として意図的に添加
しているＰやＳｌが粒界に偏析することにより、粒界の
強度が著しく低下することが原因と考えられる。
このような耐２次加工ぜい性を改善するためＢの添加が
かつて考えられそのような報告もあるけれどもＴｉ、
Ｎｂ複合添加鋼にＢを添加すると、再結晶が著しく抑制
されて必然的に、８００℃好ましくは８５０℃以上の高
温焼鈍が必要となり、連続焼鈍の高速通板性、生産性の
面で極めて不利になることが、打開画難な問題点として
指摘される。
かつて考えられそのような報告もあるけれどもＴｉ、
Ｎｂ複合添加鋼にＢを添加すると、再結晶が著しく抑制
されて必然的に、８００℃好ましくは８５０℃以上の高
温焼鈍が必要となり、連続焼鈍の高速通板性、生産性の
面で極めて不利になることが、打開画難な問題点として
指摘される。
（問題点を解決するだめの手段）
発明者らは、上記のような実状に鑑み、前述の極低炭素
Ｔｉ、 Ｎｂ複合添加鋼の利点を損なうことなく、プレ
ス加工性とりわけ高延性でなおかつＥβの異方性が少な
く、さらに耐２次加工ぜい性を向上させ得る方法につい
てあまた検討した結果、極低Ｃ鋼のＣ、Ｎ 、 Ｔ＋、
Ｎｂ量を限定するとともに、さらに極微量のＳｂ（ア
ンチモン）を添加することより、熱間、冷間各圧延後の
連続焼鈍の下に極めて絶大な効果があることを見出した
。
Ｔｉ、 Ｎｂ複合添加鋼の利点を損なうことなく、プレ
ス加工性とりわけ高延性でなおかつＥβの異方性が少な
く、さらに耐２次加工ぜい性を向上させ得る方法につい
てあまた検討した結果、極低Ｃ鋼のＣ、Ｎ 、 Ｔ＋、
Ｎｂ量を限定するとともに、さらに極微量のＳｂ（ア
ンチモン）を添加することより、熱間、冷間各圧延後の
連続焼鈍の下に極めて絶大な効果があることを見出した
。
すなわちこの発明はＣ： ０．００５０ｗｔ％以下、Ｓ
ｉ：Ｑ、５Ｑ ｗｔ％以下、 Ｍｎ： １．２０ｗｔ％以下、 ただし６０．０４５ｗｔ％、 Ｎｂ：０．２・−Ｃ（％）〜０．０２５ ｗｔ％、八Ｒ
＋０．００５ 〜０．００７ ｗｔ％、 Ｓｂ：０．０
０５〜０．０２５ ｗｔ％、Ｐ ： ０．（１２０ｗ
ｔ％を含み、 Ｎ ： ０．００５０ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１８ ｗ
ｔ％以下を含有する組成になる鋼を、通常の工程にて熱
間圧延と冷間圧延を施し、その後連続焼鈍法を適用して
再結晶焼鈍を行うことを特徴とするる耐２次加工ぜい性
の良好な、プレス加工用鋼板の製造方法である。
ｉ：Ｑ、５Ｑ ｗｔ％以下、 Ｍｎ： １．２０ｗｔ％以下、 ただし６０．０４５ｗｔ％、 Ｎｂ：０．２・−Ｃ（％）〜０．０２５ ｗｔ％、八Ｒ
＋０．００５ 〜０．００７ ｗｔ％、 Ｓｂ：０．０
０５〜０．０２５ ｗｔ％、Ｐ ： ０．（１２０ｗ
ｔ％を含み、 Ｎ ： ０．００５０ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１８ ｗ
ｔ％以下を含有する組成になる鋼を、通常の工程にて熱
間圧延と冷間圧延を施し、その後連続焼鈍法を適用して
再結晶焼鈍を行うことを特徴とするる耐２次加工ぜい性
の良好な、プレス加工用鋼板の製造方法である。
この発明に従いＣ，ＮおよびＳｌに応じてＴ］。
Ｎｂ量を限定すことにより著しく高延性で△Ｅβの良好
な鋼板が製造できるが、これらの元素の限定のみでは耐
２次加工ぜい性の改善は充分ではない。
な鋼板が製造できるが、これらの元素の限定のみでは耐
２次加工ぜい性の改善は充分ではない。
とくにプレス加工用鋼板は自動車のハイルーフ。
エンジンのオイルパンなどの強加工部位に使用される例
が多いため、耐２次加工ぜい性の改善は、不可欠である
。
が多いため、耐２次加工ぜい性の改善は、不可欠である
。
発明者らは、耐２次加工ぜい性改善のためＴＩ、 Ｎｂ
複合添加の好影響を劣化させない第３元素の可能性につ
いて検討し、その結果第１図に示すように適量のｓｂを
添加することにより耐２次加工ぜい性が著しく向上する
ことを見出した。第１図には、Ｃ： ０．００２０〜０
．００２３％８Ｓｌ≦０．０２％、 Ｍｎ：０．１５〜
０．１７％、 Ｔｉ：０．０２５〜０．０２７％、 Ｎ
ｂ：０．００８〜０．０１０％。
複合添加の好影響を劣化させない第３元素の可能性につ
いて検討し、その結果第１図に示すように適量のｓｂを
添加することにより耐２次加工ぜい性が著しく向上する
ことを見出した。第１図には、Ｃ： ０．００２０〜０
．００２３％８Ｓｌ≦０．０２％、 Ｍｎ：０．１５〜
０．１７％、 Ｔｉ：０．０２５〜０．０２７％、 Ｎ
ｂ：０．００８〜０．０１０％。
ＡＩ！：Ｑ、 ０３０〜０．０３６ ％、 Ｐ：０
．０１０ 〜０．０１１％、Ｎ：０、００２１〜０．０
０２６％そしてＳ＋０．００６〜０．０１０％であって
、０．０３％までの種々な量のｓｂをさらに含有させた
組成の含ｓｂ鋼を通常の工程において熱間および冷間の
圧延を施し、その後連続焼鈍力にて再結晶焼鈍を行って
得られた鋼板に、耐２次加工ぜい性試験を施した結果を
示す。
．０１０ 〜０．０１１％、Ｎ：０、００２１〜０．０
０２６％そしてＳ＋０．００６〜０．０１０％であって
、０．０３％までの種々な量のｓｂをさらに含有させた
組成の含ｓｂ鋼を通常の工程において熱間および冷間の
圧延を施し、その後連続焼鈍力にて再結晶焼鈍を行って
得られた鋼板に、耐２次加工ぜい性試験を施した結果を
示す。
ここにプレス相当の処理としては、鋼板（板厚０、８ｍ
ｍ）を７５．９ｍｍの円板に打抜いた後３３ｍｍφの円
筒ポンチによりカップ状に円筒深絞り成形し、続いて、
その成形カップを０℃に保った状態で５ｋｇの重錘を１
ｍの高さから落下させ、その際の割れの発生有無により
、耐２次加工ぜい性を判定した。
ｍ）を７５．９ｍｍの円板に打抜いた後３３ｍｍφの円
筒ポンチによりカップ状に円筒深絞り成形し、続いて、
その成形カップを０℃に保った状態で５ｋｇの重錘を１
ｍの高さから落下させ、その際の割れの発生有無により
、耐２次加工ぜい性を判定した。
図から明らかなようにｓｂを０．００５％以上添加ずと
、耐２次加工ぜい性は著しく向上する。なお、ｓｂを過
剰に添加したとしても耐２次加工ぜい性の効果は殆ど変
わらないが、熱間圧延後の鋼板エツジに微小な割れが発
生した。
、耐２次加工ぜい性は著しく向上する。なお、ｓｂを過
剰に添加したとしても耐２次加工ぜい性の効果は殆ど変
わらないが、熱間圧延後の鋼板エツジに微小な割れが発
生した。
（作 用）
Ｃ：加工用鋼板として最も重要な、全伸び（Ｂり、Ｂβ
の異方性ΔＥＩｌおよびランクフォード値下を向上させ
るため、Ｃは少ないほどよくＣ５０，００５０％より好
ましくＣ５０，００３５％がよい。
の異方性ΔＥＩｌおよびランクフォード値下を向上させ
るため、Ｃは少ないほどよくＣ５０，００５０％より好
ましくＣ５０，００３５％がよい。
Ｓｉ：深絞り用高強度鋼板の強度上昇のために添加して
もよいが、過度の添加は、耐２次加工ぜい性、化成処理
性の劣化を起こすため好ましくなくその上限を０，５０
％とする。
もよいが、過度の添加は、耐２次加工ぜい性、化成処理
性の劣化を起こすため好ましくなくその上限を０，５０
％とする。
Ｍｎ： Ｍｎ もＳｌと全く同様の理由により上限を１
．２％とする。
．２％とする。
Ｔｉ：ＴｉはＡβやＮｂに先立って、熱間圧延前にＳや
Ｎを固定するがとくにＳをＴｉＳとして優先的に固定す
る。固溶したＳをＴ１で固定するためＴｉの下限値は＝
Ｓ％を要する。なおこの場合Ｎは熱間圧低中又は連続焼
鈍の均熱中にＡＩＮとして、またＣは同様にＮｂＣとし
て析出し無害化される。
Ｎを固定するがとくにＳをＴｉＳとして優先的に固定す
る。固溶したＳをＴ１で固定するためＴｉの下限値は＝
Ｓ％を要する。なおこの場合Ｎは熱間圧低中又は連続焼
鈍の均熱中にＡＩＮとして、またＣは同様にＮｂＣとし
て析出し無害化される。
このＴｉはＳ、Ｎを固定し次いでＣを固定するたにて添
加することが好ましいがＴｉの量がこれより少ない場合
にも複合添加しているＮｂ、 Ａ ＡがＣ，Ｎを固定し
て固溶Ｃ，Ｈの悪影響を無害化する。さらにＴｉを添加
すると、固溶Ｔｉが増加して鋼板の再結晶温度を上昇さ
せるとともに鋼の耐２次加工ぜい性を著しく劣化させる
ため、その上限をＴｏｔａｌ Ｔｉ量も耐２次加工脆性
に悪影響を及ぼすためＴ１の上限はＴｉ量０．０４５％
を越えないものとする。
加することが好ましいがＴｉの量がこれより少ない場合
にも複合添加しているＮｂ、 Ａ ＡがＣ，Ｎを固定し
て固溶Ｃ，Ｈの悪影響を無害化する。さらにＴｉを添加
すると、固溶Ｔｉが増加して鋼板の再結晶温度を上昇さ
せるとともに鋼の耐２次加工ぜい性を著しく劣化させる
ため、その上限をＴｏｔａｌ Ｔｉ量も耐２次加工脆性
に悪影響を及ぼすためＴ１の上限はＴｉ量０．０４５％
を越えないものとする。
Ｎｂ： Ｎｂは１１里が少ない場合にＣを固定するため
に重要であり、Ｃとの関連で最低Ｎｂ：０．２Ｘ −Ｃ
（％）必要である。この最低Ｎｂ量は、ＴｉでＣを固定
できない場合、固溶Ｃの２０％しかＮｂでは固定し得な
いように思われるが我々の経験では残留している８０％
の固溶Ｃも析出したＮｂＣの周囲で析出前段階と思われ
る特殊な雰囲気を形成し、これによって時効性や延性に
悪影響を及ぼさないことがたしかめられている。Ｎｂは
Ｔｉと複合添加することにより、Ｔｌ単独添加鋼の欠点
であるＢβの異方性を小さくし、例えば、Ｅβの平均値
Ｅｊ２が４８％程度のＴ１単独鋼では、圧延方向（Ｂβ
Ｏ）＋圧延直角方向（Ｂβ９０）は約５１％にも上るに
もかかわらず対角方向く巳β４５）が４５％程度にとど
まり、異方性△Ｅβ＝るのに反してこの発明により適量
のＮｂを添加した鋼では、ΔＥＡが３％程度にまで下り
異方性が非常に小さくなってプレス時の割れを激減させ
る。
に重要であり、Ｃとの関連で最低Ｎｂ：０．２Ｘ −Ｃ
（％）必要である。この最低Ｎｂ量は、ＴｉでＣを固定
できない場合、固溶Ｃの２０％しかＮｂでは固定し得な
いように思われるが我々の経験では残留している８０％
の固溶Ｃも析出したＮｂＣの周囲で析出前段階と思われ
る特殊な雰囲気を形成し、これによって時効性や延性に
悪影響を及ぼさないことがたしかめられている。Ｎｂは
Ｔｉと複合添加することにより、Ｔｌ単独添加鋼の欠点
であるＢβの異方性を小さくし、例えば、Ｅβの平均値
Ｅｊ２が４８％程度のＴ１単独鋼では、圧延方向（Ｂβ
Ｏ）＋圧延直角方向（Ｂβ９０）は約５１％にも上るに
もかかわらず対角方向く巳β４５）が４５％程度にとど
まり、異方性△Ｅβ＝るのに反してこの発明により適量
のＮｂを添加した鋼では、ΔＥＡが３％程度にまで下り
異方性が非常に小さくなってプレス時の割れを激減させ
る。
しかしながらＮｂの過剰の添加は、熱延低温巻取りでの
材質劣化を引起こすばかりでなく再結晶温度の著しい上
昇やコストアップを引起こすのでＮｂの上限は０．０２
５％とする。
材質劣化を引起こすばかりでなく再結晶温度の著しい上
昇やコストアップを引起こすのでＮｂの上限は０．０２
５％とする。
ｓｂはすでに述べた実験の結果に従い０．００５〜０、
０２５ ％とする。
０２５ ％とする。
ｓｂによる耐２次加工ぜい住改善効果の原因については
、推定の域を出ないが、ｓｂがＰよりも優先的に粒界に
偏析するため、Ｐによる粒界強度の低下を引起さずさら
に、粒界偏析したｓｂがスラブ加熱中に固溶したＣ、Ｎ
の一部を粒界に固定するため、両方の効果により粒界の
強度が著しく強くなったものと考えられる。
、推定の域を出ないが、ｓｂがＰよりも優先的に粒界に
偏析するため、Ｐによる粒界強度の低下を引起さずさら
に、粒界偏析したｓｂがスラブ加熱中に固溶したＣ、Ｎ
の一部を粒界に固定するため、両方の効果により粒界の
強度が著しく強くなったものと考えられる。
Ａβ： Ａβは溶鋼中の０を固定し、Ｔｉ、 Ｎｂの歩
留りを向上させるため最低０．００５％必要である。
留りを向上させるため最低０．００５％必要である。
なお鋼中、ＮはＴ１添加にて大部分が固定され得るので
Ａｌの多量の添加はコストアップとなる。このため上限
を０．００７％とする。
Ａｌの多量の添加はコストアップとなる。このため上限
を０．００７％とする。
Ｐ：Ｐは下値を低下させることなく強度と昇に最も有効
な元素であるが、耐２次加工ぜい性の改善には過度の添
加は好ましくなくその上限を０．１２％とする。
な元素であるが、耐２次加工ぜい性の改善には過度の添
加は好ましくなくその上限を０．１２％とする。
ＮＵＮはＳと同様に熱延前にＴ１で固定されるのでＮ単
独では有害ではない。しかし多量の添加により形成され
たＴｉＮは、全伸びや伸びの異方性、下値を低下させる
ため、Ｎの上限を０．００５０％とするが、より好まし
い範囲は０．００３５％以下である。
独では有害ではない。しかし多量の添加により形成され
たＴｉＮは、全伸びや伸びの異方性、下値を低下させる
ため、Ｎの上限を０．００５０％とするが、より好まし
い範囲は０．００３５％以下である。
Ｓ：Ｓは熱間圧延前のたとえばスラブとして加熱中にＴ
ｉＳとして無害化されるが、過剰のＳはその固定に必要
なＴｉ量が増加して化成処理性劣化や材質劣化の原因と
なるため上限を０．０１８％とする。
ｉＳとして無害化されるが、過剰のＳはその固定に必要
なＴｉ量が増加して化成処理性劣化や材質劣化の原因と
なるため上限を０．０１８％とする。
次に熱間圧延条件に関して熱間圧延前のスラブ加熱温度
は、とくに限定しないがＳ、ＮをＴ１で固定するため１
２８０℃以下好ましくは１２３０℃以下さらに好ましく
は、１１５０℃以下が望ましい。
は、とくに限定しないがＳ、ＮをＴ１で固定するため１
２８０℃以下好ましくは１２３０℃以下さらに好ましく
は、１１５０℃以下が望ましい。
なお、いわゆるスラブ直送圧延や、３Ｑｍｍ厚程度のシ
ートバーとして鋳込んでそのまま熱間圧延を行っても同
様の効果が期待できる。
ートバーとして鋳込んでそのまま熱間圧延を行っても同
様の効果が期待できる。
熱間圧延の仕上げ温度は通常のＡｒ３点以上が好ましい
が、α域である７００℃程度まで低下させてもその時の
材質劣化は小さい。
が、α域である７００℃程度まで低下させてもその時の
材質劣化は小さい。
また熱延巻取り温度は６００℃以下の低温でおこなって
も材質は良好であるが６００℃以上の高温巻取りを行う
とさらに材質は向上する。
も材質は良好であるが６００℃以上の高温巻取りを行う
とさらに材質は向上する。
次に冷間圧延状についても通常と同じ３０％以上の冷延
圧下率をとる必要がある。
圧下率をとる必要がある。
さらに連続焼鈍条件としては上記の成分調製になる鋼の
再結晶温度は、約７００℃程度であり、従ってその温度
以上で１秒間以上の均熱を行えば、その後の冷却条件は
とくに限定する必要はない。
再結晶温度は、約７００℃程度であり、従ってその温度
以上で１秒間以上の均熱を行えば、その後の冷却条件は
とくに限定する必要はない。
なお均熱温度の上昇はＡｃ３点に至るまでは、高い埋材
質は向上するがＡＣ３点を越えると急激に材質は劣化す
る。
質は向上するがＡＣ３点を越えると急激に材質は劣化す
る。
材質とコスト及び生産性を考えれば７２０〜８５０℃程
度が最も好ましい均熱である。
度が最も好ましい均熱である。
ところが箱焼鈍の如き１０〜ｂ
び徐冷却の焼鈍ではＰやＳｉが粒界に偏析し耐２次加工
ぜい性を劣化させる。
ぜい性を劣化させる。
（実施例）
通常の転炉溶製後、脱ガス工程を経て連続鋳造法により
、成分の異なる鋼スラブを多数準備した。
、成分の異なる鋼スラブを多数準備した。
比較として耐２次加工ぜい性に効果があるとされている
Ｂ添加鋼も用意した。これらの鋼の化学成分を表１に示
す。
Ｂ添加鋼も用意した。これらの鋼の化学成分を表１に示
す。
熱間圧延時にスラブを１２００℃に加熱し、９００℃で
仕上げ５４０℃で巻取った。
仕上げ５４０℃で巻取った。
次いで酸洗後７５％の冷延率で０．７ｍｍまで冷間圧延
を行った。
を行った。
続いて加熱速度４℃／Ｓで７６０℃まで均熱し、２０秒
間保持の後室温まで５℃／Ｓ力冷却した。
間保持の後室温まで５℃／Ｓ力冷却した。
次いで０．５％の調質圧延を施した後機械的性質耐２次
加工ぜい性を測定した。
加工ぜい性を測定した。
耐２次加工ぜい性は直径７６ｍｍの円盤に打抜いた後３
３ｍｍφの円筒ポンチでカップ形成し、次いで０℃にお
いて５ｋｇの重錘を落下させ割れの発生の有無で判定し
た。結果は表２に示す。
３ｍｍφの円筒ポンチでカップ形成し、次いで０℃にお
いて５ｋｇの重錘を落下させ割れの発生の有無で判定し
た。結果は表２に示す。
比較鋼のＮｏ、 １はＣの適正範囲から外れ機械的性質
が著しく劣り、異方性も大きい。同じ＜ ＮＣＬ ２は
Ｎの適正範囲から外れ、機械的性質が著しく劣り異方性
も大きい。またＮα５は×１が負、つまりＴｉ量が不足
のため熱間圧延時にエツジに割れが発生した。Ｎｏ、
６は×３が０．２未満でＮｂ量不足のため機械的性質の
異方性が大きい。Ｎ０１７はｘ２が外れて相対的にＴｉ
量が超過しまたＮα８はＴｉが絶対的に超過しているた
め耐２次加工ぜい性が劣る。ＮＯ１９はＮｂ量が限界を
こえ、部分再結晶のため機械的性質が劣る。
が著しく劣り、異方性も大きい。同じ＜ ＮＣＬ ２は
Ｎの適正範囲から外れ、機械的性質が著しく劣り異方性
も大きい。またＮα５は×１が負、つまりＴｉ量が不足
のため熱間圧延時にエツジに割れが発生した。Ｎｏ、
６は×３が０．２未満でＮｂ量不足のため機械的性質の
異方性が大きい。Ｎ０１７はｘ２が外れて相対的にＴｉ
量が超過しまたＮα８はＴｉが絶対的に超過しているた
め耐２次加工ぜい性が劣る。ＮＯ１９はＮｂ量が限界を
こえ、部分再結晶のため機械的性質が劣る。
Ｎ０１０はｓｂ量が相対的に不足したため耐２次加工ぜ
い性が劣る。Ｎｏ、Ｌ Ｌはｓｂ量が限界を超えるため
熱間圧延時に割れが発生した。なおＮｏ、１２はｓｂを
含まないＢ添加鋼の例で、７６０℃で全く再結晶せず機
械的性質が劣る。
い性が劣る。Ｎｏ、Ｌ Ｌはｓｂ量が限界を超えるため
熱間圧延時に割れが発生した。なおＮｏ、１２はｓｂを
含まないＢ添加鋼の例で、７６０℃で全く再結晶せず機
械的性質が劣る。
これらに反してＮｏ、３．４は軟鋼板そしてＮｏ、１３
。
。
１４はＴＳ３７〜４０ｋｇ／ｍｍ２の高張力鋼板につい
ての各適合例でいずれも良好な所期した材質が実現され
ている。なお、この発明によって得られる鋼板は、溶融
亜鉛めっき鋼板の如き表面処理鋼板の原板に用いても、
所期した効果が発揮され得る。
ての各適合例でいずれも良好な所期した材質が実現され
ている。なお、この発明によって得られる鋼板は、溶融
亜鉛めっき鋼板の如き表面処理鋼板の原板に用いても、
所期した効果が発揮され得る。
（発明の効果）
この発明によれば機械的性質が良好でＢ添加鋼よりも再
結晶温度が低くなおかつ耐２次加工ぜい性が著しく優れ
たプレス加工用鋼板を得ることができる。
結晶温度が低くなおかつ耐２次加工ぜい性が著しく優れ
たプレス加工用鋼板を得ることができる。
第１図は耐２次加工ぜい性におよぼすｓｂの効果を示す
グラフである。
グラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５０ｗｔ
％以下、Ｍｎ：１．２０ｗｔ％以下、 Ｔｉ：（４８／３２）Ｓ（％）〜３・（４８／１２）Ｃ
（％）＋（４８／１４）Ｎ（％）＋（４８／３２）Ｓ（
％）ただし≦０．０４５ｗｔ％、 Ｎｂ：０．２・（９３／１２）Ｃ（％）〜０．０２５ｗ
ｔ％、Ａｌ：０．００５〜０．０７０ｗｔ％、Ｓｂ：０
．００５〜０．０２５ｗｔ％Ｐ：０．０１２０ｗｔ％以
下を含み、 Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１８ｗｔ％以
下を含有する組成になる鋼を、通常の工程にて熱間圧延
と冷間圧延を施し、その後連続焼鈍法を適用して再結晶
焼鈍を行うことを特徴とする耐２次加工ぜい性の良好な
、プレス加工用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10393885A JPS61264134A (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | 耐２次加工ぜい性の良好なプレス加工用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10393885A JPS61264134A (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | 耐２次加工ぜい性の良好なプレス加工用鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61264134A true JPS61264134A (ja) | 1986-11-22 |
Family
ID=14367380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10393885A Pending JPS61264134A (ja) | 1985-05-17 | 1985-05-17 | 耐２次加工ぜい性の良好なプレス加工用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61264134A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03140440A (ja) * | 1989-10-27 | 1991-06-14 | Kawasaki Steel Corp | エッチング性と加工性に優れたシャドウマスク用素材 |
| KR100470644B1 (ko) * | 2000-12-06 | 2005-03-07 | 주식회사 포스코 | 내2차 가공취성 및 프레스성형성이 우수한 심가공냉연강판의 제조방법 |
| JP2012158797A (ja) * | 2011-01-31 | 2012-08-23 | Jfe Steel Corp | 高強度鋼板およびその製造方法 |
-
1985
- 1985-05-17 JP JP10393885A patent/JPS61264134A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03140440A (ja) * | 1989-10-27 | 1991-06-14 | Kawasaki Steel Corp | エッチング性と加工性に優れたシャドウマスク用素材 |
| KR100470644B1 (ko) * | 2000-12-06 | 2005-03-07 | 주식회사 포스코 | 내2차 가공취성 및 프레스성형성이 우수한 심가공냉연강판의 제조방법 |
| JP2012158797A (ja) * | 2011-01-31 | 2012-08-23 | Jfe Steel Corp | 高強度鋼板およびその製造方法 |
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