JPS6024327A - フランジ加工性の優れた溶接罐用極薄鋼板の製造方法 - Google Patents
フランジ加工性の優れた溶接罐用極薄鋼板の製造方法Info
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- JPS6024327A JPS6024327A JP13232883A JP13232883A JPS6024327A JP S6024327 A JPS6024327 A JP S6024327A JP 13232883 A JP13232883 A JP 13232883A JP 13232883 A JP13232883 A JP 13232883A JP S6024327 A JPS6024327 A JP S6024327A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Physics & Mathematics (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はフランジ加工性に優れた溶接儂用極台鋼板の製
造方法に関するものである。
造方法に関するものである。
従来から、罐の接合は半田付け、樹脂接着による方法、
溶接による方法で行外われでいる。その中で、鋼板歩留
向上のために、接合代を少なくできる溶接による方法が
近年主流になりつつある。
溶接による方法で行外われでいる。その中で、鋼板歩留
向上のために、接合代を少なくできる溶接による方法が
近年主流になりつつある。
ところで、接合した部用に蓋をつけるためにζ１ｉｉｉ
胴の端部に直経方向外方に向って延出するフランジ部を
形成するフランジ加工を行なうのが、その際フランジ部
に罐の内容物が漏れる原因となる割れ。
胴の端部に直経方向外方に向って延出するフランジ部を
形成するフランジ加工を行なうのが、その際フランジ部
に罐の内容物が漏れる原因となる割れ。
フランジ割れと呼ばれている欠陥を生じることがある。
その７２ンジ割れを生じる原因として、溶接による接合
不良、鋼板の加工性不良、鋼板の介在物、溶接部の硬化
、溶接熱影響部の軟化などがある。
不良、鋼板の加工性不良、鋼板の介在物、溶接部の硬化
、溶接熱影響部の軟化などがある。
このうち、溶接熱影響部の軟化が原因でフランジ加工時
に核部が局部的に変形してフランジ割れとなることが溶
接部のフランジ加工における最大の問題点である。
に核部が局部的に変形してフランジ割れとなることが溶
接部のフランジ加工における最大の問題点である。
この問題は下記の銅板において顕著である。省資源の観
点から制用素材の板厚は薄くなる傾向にあシ、これに対
しては、鋼板の硬さを硬くして対処している。このよう
な薄鍋板として、熱延銅板延方式によシ製造したいわゆ
る２回冷延材は溶接後フランジ加工でフランジ割れを起
すことが多い。
点から制用素材の板厚は薄くなる傾向にあシ、これに対
しては、鋼板の硬さを硬くして対処している。このよう
な薄鍋板として、熱延銅板延方式によシ製造したいわゆ
る２回冷延材は溶接後フランジ加工でフランジ割れを起
すことが多い。
その原因は溶接によって、高硬度を生じていた２回冷延
の歪が減少し、軟化、および溶接時いわゆる歪焼鈍によ
って粗大粒と１ムフランジ加工（ｚ−際、歪が溶接熱影
響部に集中することによると認められ、特に連続焼鈍の
場合には箱焼鈍の場合に比べてフランジ割れの発生率は
大きいものがある。
の歪が減少し、軟化、および溶接時いわゆる歪焼鈍によ
って粗大粒と１ムフランジ加工（ｚ−際、歪が溶接熱影
響部に集中することによると認められ、特に連続焼鈍の
場合には箱焼鈍の場合に比べてフランジ割れの発生率は
大きいものがある。
α明の目的〕
本発明の目的は上記の難点を克服Ｌ、！密接によって価
の接合を行なった後、フランジ加工を行なう工程でフラ
ンジ割れを発生しないフランジ加工性に優れた極薄鋼板
を提供するにある。
の接合を行なった後、フランジ加工を行なう工程でフラ
ンジ割れを発生しないフランジ加工性に優れた極薄鋼板
を提供するにある。
以下り「・１構成分の婆はｗｔチである。
Ｃ発明の構成〕
本発明の特徴とするところは、Ｃ＝０．００３〜０、０
８ ％、ｓｊ’Ｍｏ、ｏ２１、Ｍｎ ’＝ Ｏ，０５〜
Ｏ，Ｇ ％、ｐ＜０．０６％、Ａｌ ＝ ０．０．０５
〜０１ヴ、Ｎｓｏ、ｏｏ６１を含有し、残部をＦｅ お
よび不可避的元素からなる階を、熱間圧延し仕上温度８
００〜６００℃で仕上げ、巻取温度６８０℃以下で巻取
って、熱延鋼板とした後、通常の酸洗、冷延を行ない、
連続焼鈍によって焼鈍し、あるいは焼鈍後、３００〜４
５０℃で３０秒以上の過時効処理を行ない１５チ以上で
２次冷延な行ない、めっき用素材とするフランジ加工性
に優れた溶接罐用極の仕上温度よシも低い温度域で仕上
圧延を行ない冷延、焼鈍後の結晶粒を大きくして、溶接
時の軟化の防止、粗大粒化の防止を行ない、フランジ加
工性の優れた極薄鋼板を得ようとするものである。
８ ％、ｓｊ’Ｍｏ、ｏ２１、Ｍｎ ’＝ Ｏ，０５〜
Ｏ，Ｇ ％、ｐ＜０．０６％、Ａｌ ＝ ０．０．０５
〜０１ヴ、Ｎｓｏ、ｏｏ６１を含有し、残部をＦｅ お
よび不可避的元素からなる階を、熱間圧延し仕上温度８
００〜６００℃で仕上げ、巻取温度６８０℃以下で巻取
って、熱延鋼板とした後、通常の酸洗、冷延を行ない、
連続焼鈍によって焼鈍し、あるいは焼鈍後、３００〜４
５０℃で３０秒以上の過時効処理を行ない１５チ以上で
２次冷延な行ない、めっき用素材とするフランジ加工性
に優れた溶接罐用極の仕上温度よシも低い温度域で仕上
圧延を行ない冷延、焼鈍後の結晶粒を大きくして、溶接
時の軟化の防止、粗大粒化の防止を行ない、フランジ加
工性の優れた極薄鋼板を得ようとするものである。
本発明にしたがえば、フランジ加工性の優れた極薄鋼板
の製造が可能であるばかシでなく、缶板の板厚減少をお
ぎなう高強度極薄鋼板とすることが可能であり 、ＣＸ
ＭｎＸｐの含有量を変えることによシ、また、２次冷延
率を変えスことにょシ、炉材としての所要強度範囲にお
いて強度レベルの異った鋼板をフランジ加工性を損うこ
となく、容易に製造することができる。
の製造が可能であるばかシでなく、缶板の板厚減少をお
ぎなう高強度極薄鋼板とすることが可能であり 、ＣＸ
ＭｎＸｐの含有量を変えることによシ、また、２次冷延
率を変えスことにょシ、炉材としての所要強度範囲にお
いて強度レベルの異った鋼板をフランジ加工性を損うこ
となく、容易に製造することができる。
以下、本発明について詳細に説Ｉｙｊする。
本発明のフランジ加工性に優れた極薄鋼板に供する鋼は
Ｃ＝ ０．００３〜０．０８ ｄ、、Ｍｎ＝ｏ、ｏｓ〜
０．６％、Ｎ≦ｏ、ｏｏｇ％を含有する。
Ｃ＝ ０．００３〜０．０８ ｄ、、Ｍｎ＝ｏ、ｏｓ〜
０．６％、Ｎ≦ｏ、ｏｏｇ％を含有する。
Ｃ量の下限を０．００３％としたのはそれ以下では極薄
鋼板の強度を得られないためである。また、Ｃ量の上限
、を０．９８ ％としたのは、それ以上ではセメンタイ
ト粒子による結晶粒成長の抑制作用が大きくな９、鋼板
の結晶粒が大きくならず、フランジ加工でフランジ割ｔ
Ｌが発生するためである。
鋼板の強度を得られないためである。また、Ｃ量の上限
、を０．９８ ％としたのは、それ以上ではセメンタイ
ト粒子による結晶粒成長の抑制作用が大きくな９、鋼板
の結晶粒が大きくならず、フランジ加工でフランジ割ｔ
Ｌが発生するためである。
この観点からＣｉは約０．０３％以下とすることが望ま
しく、これによ９粒成長は一層容易になる。
しく、これによ９粒成長は一層容易になる。
Ｍｎ ｉを０．０５〜０．６ ％と限定したのは、Ｍｎ
量を少カくすると軟質化しフランジ加工性はよくなるが
、篩用素材の強度が得られず、Ｍｎ 量を多くすると、
コスト高となり不利で、更にはフランジ加工でフランジ
割れを発生するためである。
量を少カくすると軟質化しフランジ加工性はよくなるが
、篩用素材の強度が得られず、Ｍｎ 量を多くすると、
コスト高となり不利で、更にはフランジ加工でフランジ
割れを発生するためである。
Ｎ量をｏ、ｏｏＧｓｍ下としたのはＮ［が多くなるとＡ
ｔＮ として析出し、結晶粒の成長を妨けて溶接部のフ
ランジ加工性を損なうことがあるためであ夛、この観点
からはＮ量を約０．００３％以下とすることがより好ま
しい。
ｔＮ として析出し、結晶粒の成長を妨けて溶接部のフ
ランジ加工性を損なうことがあるためであ夛、この観点
からはＮ量を約０．００３％以下とすることがより好ま
しい。
Ｃ，Ｍｎ、Ｎ以外の成分の範囲は８ｉ≦０．０２％、Ｐ
≦０．０６チ、Ａｔ＝０．００５〜０．１チである。
≦０．０６チ、Ａｔ＝０．００５〜０．１チである。
８ｉ ｆｋを０，０２％以下としたのはＳｉ 量が多く
なるとフランジ加工性が劣化するためである。また、Ｓ
ｉ量が多くなると、Ｓｎ、 Ｃｒ％Ｎｉ、 Ａｔ 等の
めっきを施して、めっき鋼板とするときに、めっきの密
着性が悪化するのでＳｉ ｉを少なくするととが必要で
ある。さらに、罐の耐食性の観点からもＳｉ量は少ない
方が望ましい。
なるとフランジ加工性が劣化するためである。また、Ｓ
ｉ量が多くなると、Ｓｎ、 Ｃｒ％Ｎｉ、 Ａｔ 等の
めっきを施して、めっき鋼板とするときに、めっきの密
着性が悪化するのでＳｉ ｉを少なくするととが必要で
ある。さらに、罐の耐食性の観点からもＳｉ量は少ない
方が望ましい。
Ｐ量を０．０６ ％以下に限定したのはＰは固溶体強化
元素として強度を上げることができるが、必要以上に多
く添加するとフランジ割れをおこすためである。また、
剛食性の点からも好ましくない。
元素として強度を上げることができるが、必要以上に多
く添加するとフランジ割れをおこすためである。また、
剛食性の点からも好ましくない。
Ａｌ量を０．００５〜０．１チと限定し、下限を０、０
０５ ％としたのはそれ以下では脱酸が十分ではなく、
介在物の多い鋼になシ、フランジ割れが発生し易くなシ
上限を０．１チとしたのは、それ以上多く含有すると固
溶Ａｎによシ結晶粒が細かくなシ、フランジ加工性を劣
化させるためである。
０５ ％としたのはそれ以下では脱酸が十分ではなく、
介在物の多い鋼になシ、フランジ割れが発生し易くなシ
上限を０．１チとしたのは、それ以上多く含有すると固
溶Ａｎによシ結晶粒が細かくなシ、フランジ加工性を劣
化させるためである。
以上の成分からなる鋼を好ましくは１０００〜１２００
℃に加熱し、熱間圧延を行なう。このように低温加熱が
溶接端のフランジ加工性に有利なのは、低温加熱によっ
てＡｌ１ＮやＭｎＳが熱延前に粗大に析出した組織とな
シ結晶粒が犬きくなシ易いためである。
℃に加熱し、熱間圧延を行なう。このように低温加熱が
溶接端のフランジ加工性に有利なのは、低温加熱によっ
てＡｌ１ＮやＭｎＳが熱延前に粗大に析出した組織とな
シ結晶粒が犬きくなシ易いためである。
熱延の仕上温度を８００〜６００℃に限定したのは仕上
温度をこの範囲で行なうことでα十ｒ域、あるいはα域
圧延となシ、これによって、熱延銀板の結晶粒が犬きく
なシ、冷延、焼鈍後の結晶粒も大きくなシ、フランジ加
工性が向上するためである。
温度をこの範囲で行なうことでα十ｒ域、あるいはα域
圧延となシ、これによって、熱延銀板の結晶粒が犬きく
なシ、冷延、焼鈍後の結晶粒も大きくなシ、フランジ加
工性が向上するためである。
第１図に熱延仕上温度と結晶粒、フランジアップ率の関
係をめた実験結果を示す。結晶粒はＪＩＳＧＯ５５２ｒ
（Ｑのフェライト結晶粒度試験方法」にしたがって画定
した焼鈍後の結晶粒度である。
係をめた実験結果を示す。結晶粒はＪＩＳＧＯ５５２ｒ
（Ｑのフェライト結晶粒度試験方法」にしたがって画定
した焼鈍後の結晶粒度である。
またフランジアップ率はフランジ割れのない範囲をフラ
ンジアツプ率＝〔（フランジ加工後のつばの直径−制用
の直径）／制用の直径〕×１ｏ。
ンジアツプ率＝〔（フランジ加工後のつばの直径−制用
の直径）／制用の直径〕×１ｏ。
（チ）でめた。
熱延仕上温度のフランジアップ率の向上におよあるいは
粗大粒になることもなく、これによってフランジ加工の
とき応力集中を生じないことにょしいし、その上圧延組
織が残存し、焼鈍後の結晶粒はいくらか小さくなり、フ
ランジアップ率が低下した。また、仕上温度が７５０℃
を超えると結晶粒か細かくなる傾向を示し、仕上温度８
００℃を超えると、混粒になって冷延、焼鈍後の結晶粒
は小さくなシ、フランジアツプ率が悪くなった。
粗大粒になることもなく、これによってフランジ加工の
とき応力集中を生じないことにょしいし、その上圧延組
織が残存し、焼鈍後の結晶粒はいくらか小さくなり、フ
ランジアップ率が低下した。また、仕上温度が７５０℃
を超えると結晶粒か細かくなる傾向を示し、仕上温度８
００℃を超えると、混粒になって冷延、焼鈍後の結晶粒
は小さくなシ、フランジアツプ率が悪くなった。
第１図から、本発明では仕上温度を６００〜８００℃と
した。
した。
次に、熱延の巻取温度を６８０℃以下に限定したのは６
８０℃を超えて高温巻取を行なうと、銅板の長手方向、
幅方向に鋼板の材質のバラツキが犬きくなシ、溶接端用
素材が全面に均一性を要求されるのに反するためである
。まだ、低温仕上によシ蓄積された歪エネルギーによシ
狙大粒が発生する傾向になシ好壕しくない。
８０℃を超えて高温巻取を行なうと、銅板の長手方向、
幅方向に鋼板の材質のバラツキが犬きくなシ、溶接端用
素材が全面に均一性を要求されるのに反するためである
。まだ、低温仕上によシ蓄積された歪エネルギーによシ
狙大粒が発生する傾向になシ好壕しくない。
酸洗、冷延、連続焼鈍を行なう。連続焼鈍温度は高い方
が結晶粒は大きくなり、好ましい。また、焼鈍時間は長
い方が結晶粒は大きくなシ、好ましい０ 連続焼鈍後、過時効処理を行なうことによシ、固溶炭素
が減少し、溶接端にしたときのフランジ加工性が格段に
向上する。過時効処理としては３００〜４５０℃で３０
秒以上の処理を行なうことが好ましい。３００℃未満で
は固溶炭素を減少させるのに極めて長時間を要し実際的
でなく、また、４５０℃を超えるとその温度での固溶限
か大きく、固溶炭素が多く残有しフランジ加工性が悪く
なるからである。
が結晶粒は大きくなり、好ましい。また、焼鈍時間は長
い方が結晶粒は大きくなシ、好ましい０ 連続焼鈍後、過時効処理を行なうことによシ、固溶炭素
が減少し、溶接端にしたときのフランジ加工性が格段に
向上する。過時効処理としては３００〜４５０℃で３０
秒以上の処理を行なうことが好ましい。３００℃未満で
は固溶炭素を減少させるのに極めて長時間を要し実際的
でなく、また、４５０℃を超えるとその温度での固溶限
か大きく、固溶炭素が多く残有しフランジ加工性が悪く
なるからである。
２次冷延率の下限を１５係にしたのは、それ以下では、
高速度のフランジ形成加工の際に多少なシとも、固溶炭
素を含む連Ｂ、焼鈍り［〕板が時効によってリューダー
ス帯が・フ＆生しノこ部分（溶接熱影響部）のみが他の
部分に比べて大きく変形し、破断する現象を生じ、すな
わち、フランジ加工が臨界衝撃速度の範、囲での加工に
なシ、フランジアップ率が劣るためである。
高速度のフランジ形成加工の際に多少なシとも、固溶炭
素を含む連Ｂ、焼鈍り［〕板が時効によってリューダー
ス帯が・フ＆生しノこ部分（溶接熱影響部）のみが他の
部分に比べて大きく変形し、破断する現象を生じ、すな
わち、フランジ加工が臨界衝撃速度の範、囲での加工に
なシ、フランジアップ率が劣るためである。
このようにして得た高強度銅板を集材として、その表面
にめっきを旋してめっき銅板とするが、この鋼板はＳｎ
めっき、薄目付きのＳｎめっき、Ｓｎと他金属との複層
めっき、Ｎ１めっきおよびＮｉ と他金属の複層めっき
、ＣｒめつきおよびＣｒと他金属の複層めっき等の各種
のめつき層に対して同等の良好な効果を発揮する。
にめっきを旋してめっき銅板とするが、この鋼板はＳｎ
めっき、薄目付きのＳｎめっき、Ｓｎと他金属との複層
めっき、Ｎ１めっきおよびＮｉ と他金属の複層めっき
、ＣｒめつきおよびＣｒと他金属の複層めっき等の各種
のめつき層に対して同等の良好な効果を発揮する。
実施例
つぎに本発明の実施例を比較例と共に第１表に示す。
況１〜１２は本発明の実施例であシ、Ａ１３〜１６は比
較例である。
較例である。
第１表に示す成分を有するスラブを第１表の条件で２．
３〜２．８關珠で熱間圧延後、酸洗し、タンデム式冷間
圧延機にて０．１７〜Ｑ、 ２９ ｆｉｒ ４で圧延し
た。この鋼板を第１表のとおシ連続焼鈍後０１悶まで再
度冷間圧延し、第１表のとおシ、めっきを施しだ。この
ようにして得た鋼板を塗装続刊処理を行ない、その後の
硬さを第１表に示す。この銅板を候胴にスードロニツク
溶接杉１でかさね代０．４荊に溶接した。その制用をフ
ランジ加工し、フランジアップ率をめ、その結果を第１
表に示す。
３〜２．８關珠で熱間圧延後、酸洗し、タンデム式冷間
圧延機にて０．１７〜Ｑ、 ２９ ｆｉｒ ４で圧延し
た。この鋼板を第１表のとおシ連続焼鈍後０１悶まで再
度冷間圧延し、第１表のとおシ、めっきを施しだ。この
ようにして得た鋼板を塗装続刊処理を行ない、その後の
硬さを第１表に示す。この銅板を候胴にスードロニツク
溶接杉１でかさね代０．４荊に溶接した。その制用をフ
ランジ加工し、フランジアップ率をめ、その結果を第１
表に示す。
第１表の本発明方法にしたがって製造された５１〜１２
の銅板はフランジアップ率が１７〜２６．３でありとれ
に対して本発明範囲を外れだ５１３〜１６の缶板はフラ
ンジアツプ率が８２〜１２．８で本発明方法による鋼板
はフランジ加工性の点でイタめて侵れていることをＥノ
”’； １表は示している。
の銅板はフランジアップ率が１７〜２６．３でありとれ
に対して本発明範囲を外れだ５１３〜１６の缶板はフラ
ンジアツプ率が８２〜１２．８で本発明方法による鋼板
はフランジ加工性の点でイタめて侵れていることをＥノ
”’； １表は示している。
発明の効果
第１表の実施例からも明らかなように本発明方法によシ
製造した鋼板は溶接性の７ジンジ加工性に優れ、従って
５岡板の歩留が向上し、又りｉ・１板のＪｌ、、ｊさを
薄くできる等の効果がありこれによって省資源、省エネ
ルギーに寄与するところ大てあり、本発明から生じる経
済的価値はきわめて高い。
製造した鋼板は溶接性の７ジンジ加工性に優れ、従って
５岡板の歩留が向上し、又りｉ・１板のＪｌ、、ｊさを
薄くできる等の効果がありこれによって省資源、省エネ
ルギーに寄与するところ大てあり、本発明から生じる経
済的価値はきわめて高い。
第１図は熱延仕上温度と、極薄銅板の結晶粒度との関係
および熱延仕上温度とフランジアップ率との関係を示す
図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名 ６０θ ７０θ ８００ カリ子仕上】且Ｘ（ＯＣ〕
および熱延仕上温度とフランジアップ率との関係を示す
図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名 ６０θ ７０θ ８００ カリ子仕上】且Ｘ（ＯＣ〕
Claims (2)
- （１）Ｃ＝０．００３〜ｏ、 ０８ ｗｔ ％、５ｉＮ
０．０２ｗｔ％、Ｍｌｒｌ−０，０５〜０．６ ｗｔ
俤、Ｐ≦ｏ、、ｏ ６ ｗｔ ％、ＡＪｔ＝０．００５
〜０．１ ｗｔ係、Ｎ り０．００ Ｇ ｗｔ係を含有
し、残部をＦｅ および不可避的元素からなる銅を熱間
圧延し、仕上温度８００〜６００℃で仕上げ、巻取温度
６８０℃以下で巻取って、熱延鋼板とした後、通常の酸
洗、冷却を行ない、連続焼鈍によって焼鈍し、１５９１
Ｓ以上で２次冷延を行ない、めっき用累羽とする、フラ
ンジ加工性に優れた溶接部用極薄鋼板の製造方法。 - （２）Ｃ＝０．００３〜０．０８ ｗｔチ、Ｓｌ＜ ｏ
、 ０２ ｗｔ饅、Ｍｎ ＝ ０．０５〜０． Ｇ ｗ
ｔ ’Ｉｓ、ｐ ＜ ０．０６ ｗｔ ％、Ａ、ｌｌ
＝ Ｏ，ＯＯ５〜０．１．ｙｊ；未Ｎ り０．０ ＯＧ
ｗｔ係を含有し、残部をＦｅおよび不可避的元素から
なる鋼を熱間圧延し、仕上温度８００〜６００℃で仕上
げ、巻取温度６８０℃以下で巻取って、熱延鋼板とした
後通常の岐洗、冷延を行ない、連続焼鈍によって焼鈍し
、引き続き、３００〜４５０℃で３０秒以上の過時効処
理、あるいは同等の熱処理を行ない、１５多以上の２次
冷延を行ない、めっき用素材とするフランジ加工性に優
れた溶接πＲ用補極薄鋼板製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13232883A JPS6024327A (ja) | 1983-07-20 | 1983-07-20 | フランジ加工性の優れた溶接罐用極薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13232883A JPS6024327A (ja) | 1983-07-20 | 1983-07-20 | フランジ加工性の優れた溶接罐用極薄鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6024327A true JPS6024327A (ja) | 1985-02-07 |
Family
ID=15078746
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13232883A Pending JPS6024327A (ja) | 1983-07-20 | 1983-07-20 | フランジ加工性の優れた溶接罐用極薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6024327A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6296124U (ja) * | 1985-12-06 | 1987-06-19 | ||
| JPS63310922A (ja) * | 1987-06-11 | 1988-12-19 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍によるフランジ加工性に優れた溶接缶用２ｃｒ材の製造方法 |
| JPH01198445A (ja) * | 1988-02-04 | 1989-08-10 | Toyo Kohan Co Ltd | Ｄｉ缶用鋼板 |
| JPH0337416A (ja) * | 1989-06-24 | 1991-02-18 | Gkn Automot Ag | 接続機構 |
| JPH03285044A (ja) * | 1990-03-30 | 1991-12-16 | Kawasaki Steel Corp | ３ピース缶用鋼板及び３ピース缶の製造方法 |
| JPH06173934A (ja) * | 1992-11-30 | 1994-06-21 | Jidosha Buhin Kogyo Kk | アルミ製プロペラシャフト構造 |
-
1983
- 1983-07-20 JP JP13232883A patent/JPS6024327A/ja active Pending
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