JPS6134159A - フランジ加工性の優れた溶接缶用鋼板 - Google Patents
フランジ加工性の優れた溶接缶用鋼板Info
- Publication number
- JPS6134159A JPS6134159A JP15504084A JP15504084A JPS6134159A JP S6134159 A JPS6134159 A JP S6134159A JP 15504084 A JP15504084 A JP 15504084A JP 15504084 A JP15504084 A JP 15504084A JP S6134159 A JPS6134159 A JP S6134159A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cementite
- rolling
- weld
- superior
- flange
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は７ランノ加工性の優れた溶接缶用極薄鋼板およ
びその製造方法に関する。
びその製造方法に関する。
（従来技術及びその問題点）
近年、果汁あるいはコーヒー尋の各種飲料缶および食缶
、あるいはエアゾール缶、雑缶等に溶接缶が広く用いら
れている。この溶接缶の製造法は缶用素材を円筒状に成
型することによって形成される重ね合わせ部（ラップ部
）を電気抵抗溶接するもので、従来のはんだ缶、接着缶
に比べてラップ部が薄いので巻締性が良い、サイドシー
ム部が強い等多くの利点がある。
、あるいはエアゾール缶、雑缶等に溶接缶が広く用いら
れている。この溶接缶の製造法は缶用素材を円筒状に成
型することによって形成される重ね合わせ部（ラップ部
）を電気抵抗溶接するもので、従来のはんだ缶、接着缶
に比べてラップ部が薄いので巻締性が良い、サイドシー
ム部が強い等多くの利点がある。
このような溶接缶の素材としては、焼鈍板に高強度化お
よび極薄化を目的として約１５チ〜４０チの圧下率で二
次圧延を施こす、いわゆる２０Ｒ法で製造する板厚Ｑ、
２０ ＊ｔｉ前後の極薄鋼板を用いたブリキ、もしくは
ティンフリースチール等の各種の表面処理鋼板が使用さ
れている。しかしながら、これらの素材はサイドシーム
後の缶胴に天蓋、あるいは底蓋を取シ付けるだめの７う
／ジ加工の際に溶接部近傍で７ランノ加工による割れを
生ずる場合がある。この原因は溶接時の熱影響によって
素材を高硬度としている２次冷延め加工歪が減少あるい
は消滅して素材が軟化し、フランジ加工の際、加工歪が
これらの軟化部に集中することにょるものと認められる
。通常このフランツ割れの発生傾向は箱焼鈍の場合よシ
も焼鈍板の硬度が高い連続焼鈍の場合の方が大きいため
、現在、連続焼鈍によるフランジ加工性の優れたＺＣＲ
材の開発が関連業界から切望されている。これに対して
は本発明者らの一部も特開昭５８−１６４７５２号公報
などによシ、素材の結晶粒径を粗大化してフランジ加工
性を向上させる技術について既に提案を行なっている。
よび極薄化を目的として約１５チ〜４０チの圧下率で二
次圧延を施こす、いわゆる２０Ｒ法で製造する板厚Ｑ、
２０ ＊ｔｉ前後の極薄鋼板を用いたブリキ、もしくは
ティンフリースチール等の各種の表面処理鋼板が使用さ
れている。しかしながら、これらの素材はサイドシーム
後の缶胴に天蓋、あるいは底蓋を取シ付けるだめの７う
／ジ加工の際に溶接部近傍で７ランノ加工による割れを
生ずる場合がある。この原因は溶接時の熱影響によって
素材を高硬度としている２次冷延め加工歪が減少あるい
は消滅して素材が軟化し、フランジ加工の際、加工歪が
これらの軟化部に集中することにょるものと認められる
。通常このフランツ割れの発生傾向は箱焼鈍の場合よシ
も焼鈍板の硬度が高い連続焼鈍の場合の方が大きいため
、現在、連続焼鈍によるフランジ加工性の優れたＺＣＲ
材の開発が関連業界から切望されている。これに対して
は本発明者らの一部も特開昭５８−１６４７５２号公報
などによシ、素材の結晶粒径を粗大化してフランジ加工
性を向上させる技術について既に提案を行なっている。
しかしながら、上述の技術も食めで従来法の多くは二次
冷延前の焼鈍板を軟質化する方法によるため、品質の均
一性を確保するための製造工程の管理が繁雑になシ、更
には素材の硬質化を図るため焼鈍後の二次冷延率を高く
すると７ランゾ割れが生じ易くなシンランノ割れの改善
の効果が低減する等の欠点を有する。
冷延前の焼鈍板を軟質化する方法によるため、品質の均
一性を確保するための製造工程の管理が繁雑になシ、更
には素材の硬質化を図るため焼鈍後の二次冷延率を高く
すると７ランゾ割れが生じ易くなシンランノ割れの改善
の効果が低減する等の欠点を有する。
一方、本発明者らの一部は前述の素材の粗粒化法とは別
に、セメンタイトの微細化によるフランジ加工性および
張シ出し加工性等の加工特性の改善および更には腐食特
性の向上効果に着目した多目的容器用鋼板を特願昭５９
−５５１８号によＱ既に提案している。かかる鋼板を溶
接缶用２ＣＲ材として適用すればセメンタイトの微細化
に起因する良好なフランジ加工性が得られるものである
が、その後溶接缶用素材に特有なフランジ加工性に及ば
ずところの熱影響による軟化現象について更に検討を行
なった結果、硬質化の要件を損なうことなくフランジ加
工性の改善に特に効果の大きい炭素含有量範囲を知見す
るに至った。
に、セメンタイトの微細化によるフランジ加工性および
張シ出し加工性等の加工特性の改善および更には腐食特
性の向上効果に着目した多目的容器用鋼板を特願昭５９
−５５１８号によＱ既に提案している。かかる鋼板を溶
接缶用２ＣＲ材として適用すればセメンタイトの微細化
に起因する良好なフランジ加工性が得られるものである
が、その後溶接缶用素材に特有なフランジ加工性に及ば
ずところの熱影響による軟化現象について更に検討を行
なった結果、硬質化の要件を損なうことなくフランジ加
工性の改善に特に効果の大きい炭素含有量範囲を知見す
るに至った。
（問題を解決するだめの手段）
即ち、第１図は二次冷延率を調整（１５〜３０％）する
ことによって鋼板の硬度を揃えた場合（Ｔ（Ｒ３０−Ｔ
、７２〜７４）の炭素含有量とフランジ加工性の関係を
説明する図面である。図においてタテ軸のフランツアッ
プ率はラップシーム電気抵抗溶接によって缶径を５３ｍ
、とじた缶胴を作成し、フランジ加工を行ない、７２ン
ジ割れのない範囲をフランジアツプ率に〔フランジ加工
後のつばの直径−缶胴の直径）／缶胴の直径ｌＸ１００
（％ｌによって評価したものである。第１図のデータを
得０．１９伽でその他元素はほぼ一定としく Ｍｎ ：
０．３％、Ｓｔ：０．０１％、Ｐ：０．０１％、Ｓ：
０．０１％。
ことによって鋼板の硬度を揃えた場合（Ｔ（Ｒ３０−Ｔ
、７２〜７４）の炭素含有量とフランジ加工性の関係を
説明する図面である。図においてタテ軸のフランツアッ
プ率はラップシーム電気抵抗溶接によって缶径を５３ｍ
、とじた缶胴を作成し、フランジ加工を行ない、７２ン
ジ割れのない範囲をフランジアツプ率に〔フランジ加工
後のつばの直径−缶胴の直径）／缶胴の直径ｌＸ１００
（％ｌによって評価したものである。第１図のデータを
得０．１９伽でその他元素はほぼ一定としく Ｍｎ ：
０．３％、Ｓｔ：０．０１％、Ｐ：０．０１％、Ｓ：
０．０１％。
＾ｊ：ｏ、０４’％、Ｎ：０．００４％）、セメンタイ
トの平均粒子径は主と１．て熱延条件を調整することに
よって０．２〜０３μとした。この場合、実ラインでの
７ランノ加工工程で許容されるフランジ割れ不良率とす
るためにはフラン・ゾアッグ率を第１図中の点線で表示
した２０チ以上とする必要があるが、これを達成するた
めの炭素含有量範囲としては０．０６〜０，１６％であ
ることが第１図より明らかである。即ち、Ｃ景が０６０
６−未満では７ラン・ゾ加工性の改善の効果が小さく、
またＣ量が０．１６チを超えると溶接時の赦シ（ス・ｆ
２タリング）が大きく溶接熱影響部が局所的に軟化し易
くなるため７う／ジ加工性が低下する。
トの平均粒子径は主と１．て熱延条件を調整することに
よって０．２〜０３μとした。この場合、実ラインでの
７ランノ加工工程で許容されるフランジ割れ不良率とす
るためにはフラン・ゾアッグ率を第１図中の点線で表示
した２０チ以上とする必要があるが、これを達成するた
めの炭素含有量範囲としては０．０６〜０，１６％であ
ることが第１図より明らかである。即ち、Ｃ景が０６０
６−未満では７ラン・ゾ加工性の改善の効果が小さく、
またＣ量が０．１６チを超えると溶接時の赦シ（ス・ｆ
２タリング）が大きく溶接熱影響部が局所的に軟化し易
くなるため７う／ジ加工性が低下する。
（発明の構成・作用）
すなわち、本発明はセメンタイトの微細化による軟化抑
制効果に着目し、フランジ加工性に効果の大きい炭素量
範囲を検討することによって前記の五ｎ番品目也グ且イ
怜−ンシと一＾−歳 ン Ｌ＾要旨とする所は、重量％
で Ｃ： ０．０６〜０．１６％、Ｍｎ ：０．０５〜０．
６０チ、夫々含有し、さらにＳｉＳ２．’０３％、Ｐ≦
０．０２５％、Ｓ≦０．０２５％、 Ａｔ≦０．１０％
、Ｎ≦０．０１０％ に夫々制限し、残部に鉄および不可避的不純物元素を含
有し、セメンタイトの平均粒子径が０．４μ以下である
ことを特徴とするフランジ加工性の優れた溶接缶用鍋板
、およびかかる鋼板を製造するだめの新規な製造方法に
ある。
制効果に着目し、フランジ加工性に効果の大きい炭素量
範囲を検討することによって前記の五ｎ番品目也グ且イ
怜−ンシと一＾−歳 ン Ｌ＾要旨とする所は、重量％
で Ｃ： ０．０６〜０．１６％、Ｍｎ ：０．０５〜０．
６０チ、夫々含有し、さらにＳｉＳ２．’０３％、Ｐ≦
０．０２５％、Ｓ≦０．０２５％、 Ａｔ≦０．１０％
、Ｎ≦０．０１０％ に夫々制限し、残部に鉄および不可避的不純物元素を含
有し、セメンタイトの平均粒子径が０．４μ以下である
ことを特徴とするフランジ加工性の優れた溶接缶用鍋板
、およびかかる鋼板を製造するだめの新規な製造方法に
ある。
以下、本発明について詳細に説明する。
先ずＣ量の下限を０．０６％（以下重量％）としたのは
先に述べたように０．０６ ％未溶ではセメンタイトの
分散量が少ないため溶接時の熱影響による素材の軟化抑
制効果が小さくしたがって、フランジ加工性の改善効果
としても小さいからである。
先に述べたように０．０６ ％未溶ではセメンタイトの
分散量が少ないため溶接時の熱影響による素材の軟化抑
制効果が小さくしたがって、フランジ加工性の改善効果
としても小さいからである。
またＣ量の上限を０．１６チとしたのは溶接時に散シが
発生し品くなシ、また二次冷延後の素材の硬質化が著し
く、フランジ加工割れを生じ易くなるからである。
発生し品くなシ、また二次冷延後の素材の硬質化が著し
く、フランジ加工割れを生じ易くなるからである。
次に、Ｍｎ ｆ（を０．０５〜０．６０％に限定したの
は、Ｍｎ量が０．０５チ未満であると鋼板強度が不十分
となｐ 、Ｍｎ ｆ；−が０．６チを超えると冷間圧延
時の冷延板の加工硬化の度合が大きくカシ圧延作業が困
難になるからであるＯ ８ｌは脱酸元素として作用する時その一部が残留するこ
とがあるが、Ｓｎ ＋ Ｃｒ ｌ Ｎ１等のメッキを施
して表面処理鋼板とするときメッキ密着性を悪化して耐
食性に悪影響を及ぼすため上限を０．０３チに制限した
。
は、Ｍｎ量が０．０５チ未満であると鋼板強度が不十分
となｐ 、Ｍｎ ｆ；−が０．６チを超えると冷間圧延
時の冷延板の加工硬化の度合が大きくカシ圧延作業が困
難になるからであるＯ ８ｌは脱酸元素として作用する時その一部が残留するこ
とがあるが、Ｓｎ ＋ Ｃｒ ｌ Ｎ１等のメッキを施
して表面処理鋼板とするときメッキ密着性を悪化して耐
食性に悪影響を及ぼすため上限を０．０３チに制限した
。
ＰおよびＳは銅板の延性および耐食性を劣化するため上
限をそれぞれ０．０２５チに制限した。
限をそれぞれ０．０２５チに制限した。
Ａｔも脱酸元素として使用する時、その一部が残留する
ことがあるが、その存在はむしろ銅板の耐食性を劣化さ
せるためその上限を０．１０１に制限した。
ことがあるが、その存在はむしろ銅板の耐食性を劣化さ
せるためその上限を０．１０１に制限した。
Ｎは鋼板の延性を劣化するほかに溶接時の熱影響による
素材の軟化を助長してフランジ加工性を劣化するので０
．０１０％に制限した。
素材の軟化を助長してフランジ加工性を劣化するので０
．０１０％に制限した。
次に本発明においては、セメンタイトの平均粒子径が０
．４μ以下であることを重要な植成要件の一つとしてい
るが、これは次の実験によって知見されたものである。
．４μ以下であることを重要な植成要件の一つとしてい
るが、これは次の実験によって知見されたものである。
即ち、第２図はフランジ加工性に及ぼすセメンタイトの
粒子径の影響を示すものである。実験に使用した鋼板は
鋼成分がＣ：０．１０ ％ 、 ８１ ： ０．０１１
１％、Ｍｎ：０．３１％、Ｐ：０．０１２チ、Ｓ ：
０．０１１チ、Ａｔ： ０．０３４ Ｓ、Ｎ：、０．０
０３７チ、二次冷延の圧下率２５チ、板厚０．１７皿と
したブリキ（錫目付量す２５）で、セメンタイトの平均
粒子径は熱延条件を調整することによって約０．１〜１
．０μの範囲内の６水準とした。フランジ加工性は上記
の鋼板を用いてう、プシーム電気抵抗溶接によって缶径
５３鶴とした缶胴を作成し、フランジ加工を行ない、フ
ランジ割れのない範囲を前記のフランジアッグ率を求め
る方法によって評価した。第２図から明らかな如く、フ
ランジ加工性はセメンタイトの微細化によって向上し、
とくにセメンタイトの平均粒子径を０．４μ以下とする
ことによってフランジ加工性の優れた鋼妬堅鵠りも１ｈ
ＪＬ−小砒山１ｆ ？ −イナ黙閤１ｒも１てはセメン
タイトの平均粒子径を０．４μ以下としたＯ 次に）本発明においては、前述の如きセメンタイトの微
細化および均一分散を図るために特定の熱延条件によっ
て熱延板の主たる組織をベーナイト組織とするものであ
る。即ち、との熱延条件は前記成分の鋼をオーステナイ
ト域の温度で熱間仕上圧延後、得られた熱延板を４５℃
／！Ｉｅｅ以上の冷却速度で４００℃〜６００℃の温度
範囲に冷却して巻取るものでおる□ 仕上温度をオーステナイト域に限定したのはフェライト
とオーステナイトが共存する二相域では炭素の固溶限の
大きいオーステナイト相に炭素が濃化してセメンタイト
の微細化および均一分散が図シ難いからである。また仕
上圧延後の冷却速度の下限を４５℃／ ｌｅｅに限定し
たのは、これ未満の冷却速度では熱延板組織中に・２−
ライト組織を生成するため焼鈍板のセメンタイトが粗大
化し、易いからである。さらに巻取温度を４００℃〜６
００℃に限定したのｉ、６００℃を超えると熱延板組織
にパーライト組織が現われ４００℃未満では熱延板の硬
質化が著しく冷延作業が困難になる場合があるからであ
る。
粒子径の影響を示すものである。実験に使用した鋼板は
鋼成分がＣ：０．１０ ％ 、 ８１ ： ０．０１１
１％、Ｍｎ：０．３１％、Ｐ：０．０１２チ、Ｓ ：
０．０１１チ、Ａｔ： ０．０３４ Ｓ、Ｎ：、０．０
０３７チ、二次冷延の圧下率２５チ、板厚０．１７皿と
したブリキ（錫目付量す２５）で、セメンタイトの平均
粒子径は熱延条件を調整することによって約０．１〜１
．０μの範囲内の６水準とした。フランジ加工性は上記
の鋼板を用いてう、プシーム電気抵抗溶接によって缶径
５３鶴とした缶胴を作成し、フランジ加工を行ない、フ
ランジ割れのない範囲を前記のフランジアッグ率を求め
る方法によって評価した。第２図から明らかな如く、フ
ランジ加工性はセメンタイトの微細化によって向上し、
とくにセメンタイトの平均粒子径を０．４μ以下とする
ことによってフランジ加工性の優れた鋼妬堅鵠りも１ｈ
ＪＬ−小砒山１ｆ ？ −イナ黙閤１ｒも１てはセメン
タイトの平均粒子径を０．４μ以下としたＯ 次に）本発明においては、前述の如きセメンタイトの微
細化および均一分散を図るために特定の熱延条件によっ
て熱延板の主たる組織をベーナイト組織とするものであ
る。即ち、との熱延条件は前記成分の鋼をオーステナイ
ト域の温度で熱間仕上圧延後、得られた熱延板を４５℃
／！Ｉｅｅ以上の冷却速度で４００℃〜６００℃の温度
範囲に冷却して巻取るものでおる□ 仕上温度をオーステナイト域に限定したのはフェライト
とオーステナイトが共存する二相域では炭素の固溶限の
大きいオーステナイト相に炭素が濃化してセメンタイト
の微細化および均一分散が図シ難いからである。また仕
上圧延後の冷却速度の下限を４５℃／ ｌｅｅに限定し
たのは、これ未満の冷却速度では熱延板組織中に・２−
ライト組織を生成するため焼鈍板のセメンタイトが粗大
化し、易いからである。さらに巻取温度を４００℃〜６
００℃に限定したのｉ、６００℃を超えると熱延板組織
にパーライト組織が現われ４００℃未満では熱延板の硬
質化が著しく冷延作業が困難になる場合があるからであ
る。
熱延後は酸洗、冷延、連続焼鈍を行なう。
ここで、連続焼鈍の焼鈍温度を７００℃以下に限定した
のは７００℃を超えるとセメンタイトが粗大化し易く、
また焼鈍後の鋼板の固溶Ｃ量も多くなシ易いことから、
溶接時の熱影響による素材の軟化を抑制する効果が減退
してフランジ加工性が劣化するからである◎上記の如く
）固溶Ｃ量が多いと軟化し易いのは二次圧延の際の冷延
加工歪の蓄積の度合が大きくなるため素材の再結晶温度
あるいは軟化温度が低下することによるもので、本発明
鋼板が優れた軟化抑制効果を有するのはセメンタイトの
微細粒子による粒成長抑制効果の他にセメンタイトの微
細化による固溶Ｃ量の低減効果に依拠するものである。
のは７００℃を超えるとセメンタイトが粗大化し易く、
また焼鈍後の鋼板の固溶Ｃ量も多くなシ易いことから、
溶接時の熱影響による素材の軟化を抑制する効果が減退
してフランジ加工性が劣化するからである◎上記の如く
）固溶Ｃ量が多いと軟化し易いのは二次圧延の際の冷延
加工歪の蓄積の度合が大きくなるため素材の再結晶温度
あるいは軟化温度が低下することによるもので、本発明
鋼板が優れた軟化抑制効果を有するのはセメンタイトの
微細粒子による粒成長抑制効果の他にセメンタイトの微
細化による固溶Ｃ量の低減効果に依拠するものである。
焼鈍後の冷却速度は特に限定されるものでないが、前述
の観点から固溶Ｃ量を低減するため、冷却速度はなるべ
く遅くするかあるいは過時効処理を施す等の配慮が望ま
しい。
の観点から固溶Ｃ量を低減するため、冷却速度はなるべ
く遅くするかあるいは過時効処理を施す等の配慮が望ま
しい。
焼鈍後の二次圧延における圧下率は１５％〜４０チとす
る。これは圧下率が１５−未満では鋼板の硬度が不足し
、４０Ｉｓを超えると硬質化が著しくなシフ２ンジ加工
性が劣化するからである。
る。これは圧下率が１５−未満では鋼板の硬度が不足し
、４０Ｉｓを超えると硬質化が著しくなシフ２ンジ加工
性が劣化するからである。
上記諸工程を経て製造された鋼板はフランジ加工性の優
れた鋼板であって、溶接缶用素材として必要に応じてＳ
ｎ ｐ Ｎｉ ｓ （：ｒ等の単層あるいはこれらの多
層もしくは複合めっきが常法に従って施こされて使用に
供せられる〇 以下、実施例によって本発明の効果をさらに具体的に述
べる。
れた鋼板であって、溶接缶用素材として必要に応じてＳ
ｎ ｐ Ｎｉ ｓ （：ｒ等の単層あるいはこれらの多
層もしくは複合めっきが常法に従って施こされて使用に
供せられる〇 以下、実施例によって本発明の効果をさらに具体的に述
べる。
（実施例）
第１表に示す処理条件によって作成した１５ａｌ類のア
ルミキルド鋼板（板厚０．１７ｍＸ錫目付量す２５）を
用いて、う、グシーム電気抵抗溶接機によって（溶接条
件は周波数４００ Ｈｚ 、溶接電流３．８ｋＡ、加圧
力４５ Ｋｔｆ ）、ラップ巾０．４鱈、缶径が６３朋
の缶胴を作成した。その缶胴をフ２／ジ加工し、７ラン
ノアツプ率を求めた結果を第１表に示す。
ルミキルド鋼板（板厚０．１７ｍＸ錫目付量す２５）を
用いて、う、グシーム電気抵抗溶接機によって（溶接条
件は周波数４００ Ｈｚ 、溶接電流３．８ｋＡ、加圧
力４５ Ｋｔｆ ）、ラップ巾０．４鱈、缶径が６３朋
の缶胴を作成した。その缶胴をフ２／ジ加工し、７ラン
ノアツプ率を求めた結果を第１表に示す。
（発明の効果）
第１表の結果から本発明鋼板は比較鋼板に比べて優れた
７ランノ加工性を有することが明らかである。
７ランノ加工性を有することが明らかである。
第１図は炭素含有量とフランジア、ｆ率との関係を示す
図、第２図は鋼板中のセメンタイトの平均粒子径とフラ
ンジア、ｆ率との関係を示す図である。 第１図 炭＃８潰量（重量％） 第２図
図、第２図は鋼板中のセメンタイトの平均粒子径とフラ
ンジア、ｆ率との関係を示す図である。 第１図 炭＃８潰量（重量％） 第２図
Claims (2)
- （１）重量％で Ｃ：０．０６〜０．１６％、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％を夫々含有し、さらにＳｉ
≦０．０３％、 Ｐ≦０．０２５％、 Ｓ≦０．０２５％、 Ａｌ≦０．１０％、 Ｎ≦０．０１０％ に夫々制限し、残部鉄および不可避的不純物元素を含有
し、セメンタイトの平均粒子径が０．４μ以下であるこ
とを特徴とするフランジ加工性の優れた溶接缶用鋼板。 - （２）重量％で Ｃ：０．０６〜０．１６９％、 Ｍｎ：０．０５〜０．６０％を夫々含有し、さらにＳｉ
≦０．０３％、 Ｐ≦０．０２５％、 Ｓ≦０．０２５％、 ＡＬ≦０．１０％、 Ｎ≦０．０１０％ に夫々制限し、残部鉄および不可避的不純物元素を含有
する鋼をオーステナイト域の温度で熱間仕上圧延後、４
５℃／ｓｅ以上の冷却速度で４００℃〜６００℃の温度
範囲内に冷却して巻取って、熱延鋼板とした後通常の酸
洗、冷延を行ない、次いで連続焼鈍によって７００℃以
下の温度で焼鈍し、更に１５％〜４０％の冷間圧下率で
二次圧延を行なうことを特徴とするフランジ加工性の優
れた溶接缶用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15504084A JPS6134159A (ja) | 1984-07-25 | 1984-07-25 | フランジ加工性の優れた溶接缶用鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15504084A JPS6134159A (ja) | 1984-07-25 | 1984-07-25 | フランジ加工性の優れた溶接缶用鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6134159A true JPS6134159A (ja) | 1986-02-18 |
| JPH058264B2 JPH058264B2 (ja) | 1993-02-01 |
Family
ID=15597353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15504084A Granted JPS6134159A (ja) | 1984-07-25 | 1984-07-25 | フランジ加工性の優れた溶接缶用鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6134159A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018061787A1 (ja) * | 2016-09-29 | 2018-04-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法並びに王冠 |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52124409A (en) * | 1976-04-14 | 1977-10-19 | Nippon Steel Corp | Steel plate for hard metal case superior in flanging workability |
| JPS552461A (en) * | 1978-06-22 | 1980-01-09 | Ikoma Orimono Co Ltd | Fastener element |
| JPS56166334A (en) * | 1980-05-27 | 1981-12-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of cold rolled steel plate with heat hardenability for deep drawing |
| JPS57198244A (en) * | 1981-05-29 | 1982-12-04 | Nippon Steel Corp | Steel plate for di can with superior flange workability |
| JPS5852455A (ja) * | 1981-09-24 | 1983-03-28 | Nippon Steel Corp | 開缶性の優れたイ−ジ−オ−プン缶蓋用鋼板 |
| JPS58141364A (ja) * | 1982-02-17 | 1983-08-22 | Kawasaki Steel Corp | 製缶加工性に優れる極薄冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5925934A (ja) * | 1982-08-02 | 1984-02-10 | Nippon Steel Corp | フランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造方法 |
| JPS5938338A (ja) * | 1982-08-30 | 1984-03-02 | Kawasaki Steel Corp | 高い降伏強度で絞り加工性に優れた缶用極薄鋼板の製造方法 |
| JPS5938336A (ja) * | 1982-08-26 | 1984-03-02 | Kawasaki Steel Corp | 降伏強度が高く、絞り加工性に優れた缶用極薄鋼板の製造方法 |
| JPS60149743A (ja) * | 1984-01-18 | 1985-08-07 | Nippon Steel Corp | 耐クラツク腐食性および加工性の優れた缶用鋼板とその製造方法 |
| JPS60215739A (ja) * | 1984-04-11 | 1985-10-29 | Nippon Steel Corp | 加工性および耐食性の優れた容器用高炭素鋼板 |
-
1984
- 1984-07-25 JP JP15504084A patent/JPS6134159A/ja active Granted
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52124409A (en) * | 1976-04-14 | 1977-10-19 | Nippon Steel Corp | Steel plate for hard metal case superior in flanging workability |
| JPS552461A (en) * | 1978-06-22 | 1980-01-09 | Ikoma Orimono Co Ltd | Fastener element |
| JPS56166334A (en) * | 1980-05-27 | 1981-12-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of cold rolled steel plate with heat hardenability for deep drawing |
| JPS57198244A (en) * | 1981-05-29 | 1982-12-04 | Nippon Steel Corp | Steel plate for di can with superior flange workability |
| JPS5852455A (ja) * | 1981-09-24 | 1983-03-28 | Nippon Steel Corp | 開缶性の優れたイ−ジ−オ−プン缶蓋用鋼板 |
| JPS58141364A (ja) * | 1982-02-17 | 1983-08-22 | Kawasaki Steel Corp | 製缶加工性に優れる極薄冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5925934A (ja) * | 1982-08-02 | 1984-02-10 | Nippon Steel Corp | フランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造方法 |
| JPS5938336A (ja) * | 1982-08-26 | 1984-03-02 | Kawasaki Steel Corp | 降伏強度が高く、絞り加工性に優れた缶用極薄鋼板の製造方法 |
| JPS5938338A (ja) * | 1982-08-30 | 1984-03-02 | Kawasaki Steel Corp | 高い降伏強度で絞り加工性に優れた缶用極薄鋼板の製造方法 |
| JPS60149743A (ja) * | 1984-01-18 | 1985-08-07 | Nippon Steel Corp | 耐クラツク腐食性および加工性の優れた缶用鋼板とその製造方法 |
| JPS60215739A (ja) * | 1984-04-11 | 1985-10-29 | Nippon Steel Corp | 加工性および耐食性の優れた容器用高炭素鋼板 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018061787A1 (ja) * | 2016-09-29 | 2018-04-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法並びに王冠 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH058264B2 (ja) | 1993-02-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5855696A (en) | Ultra low carbon, cold rolled steel sheet and galvanized steel sheet having improved fatigue properties and processes for producing the same | |
| JP3852210B2 (ja) | 変形３ピース缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP2023507810A (ja) | 加工用錫メッキ原板およびその製造方法 | |
| JPS637336A (ja) | フランジ加工性の優れた溶接缶用極薄鋼板の製造方法 | |
| JP4276388B2 (ja) | フランジ成形性に優れた高強度溶接缶用薄鋼板及びその製造方法 | |
| JPS6134159A (ja) | フランジ加工性の優れた溶接缶用鋼板 | |
| JPS6024327A (ja) | フランジ加工性の優れた溶接罐用極薄鋼板の製造方法 | |
| JPH07118792A (ja) | 高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3379375B2 (ja) | フランジ加工性の優れた溶接缶用極薄鋼板、溶接缶、および溶接缶用極薄鋼板の製造方法 | |
| JP3282887B2 (ja) | 深絞り性、溶接性に優れた薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP3573389B2 (ja) | フランジ成形の容易な二回冷延仕上げ溶接缶用鋼板及びその製造方法 | |
| JP2733423B2 (ja) | 二次加工性および溶接性に優れためっき原板およびその製造方法 | |
| JPS5925934A (ja) | フランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造方法 | |
| JP3589416B2 (ja) | 疲労特性に優れた深絞り用極低炭素溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JPS6033317A (ja) | フランジ加工性の良い溶接缶用２ｃｒ材の製造法 | |
| JPS6330969B2 (ja) | ||
| JPH03294432A (ja) | 板取り性が優れた溶接缶用極薄鋼板の製造法 | |
| JPS63310922A (ja) | 連続焼鈍によるフランジ加工性に優れた溶接缶用２ｃｒ材の製造方法 | |
| JPH05287547A (ja) | 溶接性に優れた缶用鋼板およびその製造方法ならびに製缶方法 | |
| JP5464223B2 (ja) | 溶接缶用表面処理鋼板及びその製造方法 | |
| JP3434905B2 (ja) | 溶接缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS60149743A (ja) | 耐クラツク腐食性および加工性の優れた缶用鋼板とその製造方法 | |
| JPH03249133A (ja) | 板取り性が優れた溶接缶用鋼板の製造法 | |
| JPH02118028A (ja) | 溶接缶用極薄鋼板の製造方法 | |
| JPH09249938A (ja) | 面内異方性の小さい２ピース缶用鋼板の製造方法 |